北京地鐵六道口站的車(chē)站結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)摘要當(dāng)今社會(huì)，醫(yī)療條件日益改善，且國(guó)家開(kāi)放二胎政策，人口急劇增加，城市人口土地壓力巨大，城市交通壓力巨大，特別是北京作為一個(gè)超級(jí)城市，壓力更甚。城市地鐵在城市交通中扮演著不可或缺的角色，它不僅能極大減小城市交通壓力：龐大的運(yùn)客量具有地面交通不可比擬的優(yōu)勢(shì)；而且能極大緩解土地資源壓力：北京市寸土寸金，將軌道交通設(shè)置于地底，可以留出大量的地面土地，從而更大發(fā)揮地面土地的效益。設(shè)計(jì)將綜合考量六道口群眾居住情況、地面交通情況、地質(zhì)環(huán)境情況、地鐵車(chē)站相關(guān)規(guī)定以及經(jīng)濟(jì)效益等，對(duì)六道口地鐵站進(jìn)行車(chē)站結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，選擇適合的開(kāi)挖方案，然后計(jì)算相應(yīng)內(nèi)力后完成車(chē)站整體配筋，最后還對(duì)配筋結(jié)果進(jìn)行相應(yīng)檢測(cè)。關(guān)鍵詞：交通壓力；城市地鐵；經(jīng)濟(jì)效益；開(kāi)挖方案；計(jì)算內(nèi)力；整體配筋目錄TOC\o"1-3"\h\u32051車(chē)站規(guī)模 車(chē)站規(guī)模1.1客流量預(yù)測(cè)北京市地鐵15號(hào)線六道口車(chē)站的預(yù)客流量如下表2.1表2.1晚高峰（17：00-19：00）客流量（人/小時(shí)）地鐵站名上行下行高峰調(diào)整系數(shù)上車(chē)下車(chē)上車(chē)下車(chē)六道口站15602420161025901.25由于六道口地鐵站附近學(xué)校多，占地面積較大，有中國(guó)礦業(yè)大學(xué)（北京）等三所大學(xué)，還有六所大廈、金碼大廈、藝海大廈等建筑物。查找相關(guān)資料可以知道六道口站的晚高峰期間乘客流量較大，因此將晚高峰期間的客流量值作為六道口站的設(shè)計(jì)參考客流量值，具體數(shù)據(jù)如下所示：往上行的客流量：往下行的客流量：設(shè)計(jì)總共客流量：1.2站臺(tái)設(shè)計(jì)車(chē)站站臺(tái)的選擇型式（根據(jù)線路走向）有側(cè)式站臺(tái)候車(chē)：a.換乘較為不便，b.有一定的經(jīng)濟(jì)性，c.布線較為缺乏靈活性；再者就是島式站臺(tái)候車(chē)：a.換乘比較便利，b.布線比較靈活。本站地下工程情況相對(duì)復(fù)雜且為了便于乘客出行將采用島式站臺(tái)型式。1.站臺(tái)的有效長(zhǎng)度L計(jì)算：L=S×n+δSn：遠(yuǎn)期列車(chē)編組數(shù)；δ：估計(jì)停車(chē)距離誤差數(shù)值。地鐵15號(hào)線采用DKZ31型地鐵，為B型地鐵車(chē)輛。B型地鐵車(chē)輛一組總數(shù)量為6節(jié)，其中車(chē)頭的長(zhǎng)度19.5m,中間車(chē)輛的長(zhǎng)度為19m。并且考慮到地鐵車(chē)站的屏蔽門(mén)得設(shè)置，取δ=±0.3m有：L=S×n+δ=2×19.5+4×19+0.3=115.3m將計(jì)算結(jié)果取得整數(shù)后，站臺(tái)的有效長(zhǎng)度為117m（12×9.75=117自動(dòng)扶梯臺(tái)數(shù)n計(jì)算：n=N：車(chē)站下車(chē)總乘客數(shù)量；K：高峰調(diào)整系數(shù)，取1.2；n計(jì)算有：n=（2420+2590）×1.2/（0.8×9600）=0.783。由計(jì)算可得，1臺(tái)自動(dòng)扶梯數(shù)就能滿足乘客運(yùn)行需求，但為了進(jìn)一步方便乘客的出行，綜合考慮布置2臺(tái)自動(dòng)扶梯。又六道口站學(xué)校多，從而學(xué)生多，大件行李多，所以設(shè)置上下自動(dòng)扶梯。3.樓梯寬度m計(jì)算：m=N：車(chē)站上車(chē)總乘客數(shù)量；K：高峰調(diào)整系數(shù)，值為1.25；n計(jì)算有：m=（1又雙向通行寬度不小于2.4m,所以最終取樓梯寬度為2.4m。4.站臺(tái)寬度計(jì)算:B=2bbbbb其中：bbM：高峰期間每個(gè)小時(shí)內(nèi)遠(yuǎn)期一側(cè)上、下車(chē)人數(shù)；W：估計(jì)每人能夠占用的站臺(tái)（含有通道）面積值，為0.75m30：遠(yuǎn)期高峰小時(shí)發(fā)車(chē)對(duì)數(shù)；L：站臺(tái)有效長(zhǎng)度（m)；0.40：預(yù)留警戒安全距離（m)；n：橫向布置的柱子數(shù)量；z：橫向布置的柱子寬度（m）。通過(guò)計(jì)算可得：B=2×2.53+2+2.4+2×1=11.46m取整B=12m>8m（規(guī)范長(zhǎng)度），符合規(guī)范要求。根據(jù)上述計(jì)算，最后確定站臺(tái)有效長(zhǎng)度為120m，站臺(tái)寬度為12m。2車(chē)站建筑設(shè)計(jì)2.1車(chē)站型式及尺寸根據(jù)以往而來(lái)的地鐵車(chē)站設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，雙柱三跨形式的站臺(tái)布置形式比較適合12米寬的島式站臺(tái)，地鐵站結(jié)構(gòu)斷面形狀設(shè)置為矩形形狀，站臺(tái)層為地下一層，站廳層為地下二層，其中站臺(tái)層的高度設(shè)置為h1=6.5m，站廳層的高度設(shè)置為h2=5.5m。地鐵車(chē)站總的長(zhǎng)度為196m（20×9.75+1=196）,站臺(tái)總的寬度值為12m，考慮到車(chē)輛DKZ31寬度為2.8m，安全起見(jiàn)并預(yù)留出一定的空隙，將車(chē)站總寬度設(shè)置為22m。又根據(jù)以往的地鐵車(chē)站設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，將頂部板的厚度取為1m，中部板的厚度取為0.5m，底部板的厚度取為1m，側(cè)墻板的厚度取為1m。2.2車(chē)站埋深根據(jù)六道口車(chē)站的具體情況，將地鐵車(chē)站頂板以上總覆土厚度取為8m，從而由車(chē)站高度計(jì)算可得底板外皮埋深為21m。2.3車(chē)站柱的設(shè)計(jì)與布置城市地鐵在城市交通中扮演著不可或缺的角色，它不僅能極大減小城市交通壓力，而且能極大緩解土地資源壓力，所以地鐵軌道交通得到快速發(fā)展，它與人們的聯(lián)系也日趨緊密，已經(jīng)成為人們出行不可替代的一種交通形式。因此在設(shè)計(jì)上要充分考慮乘客的需求，讓乘客出行安全放心、舒適便捷。地鐵屏蔽門(mén)時(shí)一個(gè)很重要的地鐵設(shè)施，它不僅能確保乘客的安全，還能起到分隔空間，供冷供暖的作用。因此安裝屏蔽門(mén)會(huì)占用了一部分的地鐵建筑空間。同時(shí)根據(jù)以往的地鐵車(chē)站設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)：緩解客流量大，保證車(chē)站結(jié)構(gòu)安全；本站采用9.75m的柱子間距。柱網(wǎng)圖如下圖2.1圖2.1柱網(wǎng)圖2.4站廳層設(shè)備布置在地鐵車(chē)站的中間設(shè)置站廳層公共區(qū)，兩端設(shè)置設(shè)備管理用房。在布置站廳層售票機(jī)、檢票機(jī)、販賣(mài)機(jī)等設(shè)備時(shí)，要充分考慮到乘客的需求，使其不僅能滿足乘客數(shù)量上的需求，還要使乘客乘車(chē)方便快捷。而布置設(shè)備管理用房時(shí)，需根據(jù)其一端大，一端小的特點(diǎn)并考慮站臺(tái)層情況合理布置。1.自動(dòng)售票機(jī)臺(tái)數(shù)計(jì)算：NMK：高峰調(diào)整系數(shù)，為1.1；m計(jì)算有：取整：N1=6臺(tái)，理論上需6臺(tái)檢票機(jī)，考慮到現(xiàn)在手機(jī)APP乘坐地鐵日益增多，設(shè)4臺(tái)自動(dòng)檢票機(jī)即可。2.進(jìn)出站檢票口的數(shù)量計(jì)算：NMK：高峰調(diào)整系數(shù)，為1.25；m計(jì)算有：N取整有N2=8臺(tái)，所以總共需要設(shè)置8臺(tái)進(jìn)出站檢票機(jī)器。3.站廳層過(guò)街通道為了節(jié)省資源，地鐵車(chē)站還要承擔(dān)起過(guò)街通道的角色，運(yùn)營(yíng)期間能夠讓地面上的乘客盡量方便的從非地鐵站付費(fèi)區(qū)過(guò)街?？紤]付費(fèi)區(qū)的人流，并結(jié)合非付費(fèi)區(qū)的人流做出站廳層人流圖。具體付費(fèi)區(qū)及非付費(fèi)區(qū)出入人流如圖2.2所示。圖2.2站廳層人流圖2.5出入口設(shè)計(jì)與布置本站計(jì)劃布置5個(gè)出入口。六道口站位于清華東路與學(xué)院路-學(xué)清路的交匯處。西北邊有六所大廈，北京林業(yè)大學(xué)，盛世雅歌琴行等，客流量大，所以設(shè)置A1、A2兩個(gè)口，其中A1口位于清華東路北邊，A2口位于西邊學(xué)清路輔路西側(cè)；東北邊金碼大廈，中國(guó)農(nóng)業(yè)大學(xué)東校區(qū)等，設(shè)置B口位于東邊學(xué)清路輔路東側(cè)，一直延伸到金碼大廈中的中國(guó)銀行附近：另外C門(mén)設(shè)于東南角富潤(rùn)家園北1門(mén)附近，D門(mén)設(shè)于西南角中國(guó)礦業(yè)大學(xué)（北京）北門(mén)附近。（1）出入口寬度值b的計(jì)算：b=Q×a/cQ：高峰期間每個(gè)小時(shí)過(guò)往乘客數(shù)；a：c：每米每小時(shí)出入口所能容過(guò)往乘客通行最大人量數(shù)，為4000（人/h/m）。計(jì)算有：b=10225×1.1/4000=2.81m；取整：橫向?qū)挾萣=3m。（2）樓梯的寬度BM：地鐵車(chē)站高峰期間每小時(shí)客流量數(shù)；K：高峰調(diào)整系數(shù)，為1.25；a：不均勻調(diào)整系數(shù)，為1.5；nN：設(shè)置的出入口數(shù)。計(jì)算有：B規(guī)范規(guī)定雙向樓梯寬度最小值為2.4m,故采用2.4m寬樓梯。結(jié)合以上所選擇的車(chē)站型式、設(shè)備數(shù)量、以及車(chē)站的相關(guān)尺寸計(jì)算，再于兩邊布置配電室、環(huán)控機(jī)房、倉(cāng)庫(kù)等設(shè)備管理用房即可繪得站廳層總平面圖如下圖2.3、圖2.4、圖2.5所示。圖2.3站廳層左大端圖2.4站廳層公共區(qū)圖2.5站廳層右小端2.6站臺(tái)層的布置與設(shè)計(jì)站臺(tái)層位于地下二層。站臺(tái)層內(nèi)設(shè)置有樓梯裝置：四部自動(dòng)扶梯（上下分別兩部）、一個(gè)雙向步行樓梯、一臺(tái)豎井電梯。同樣根據(jù)一端大、一端小的特點(diǎn)并充分考慮站廳層位置布置站臺(tái)層所需要的降壓變電所、排風(fēng)煙室、倉(cāng)庫(kù)用法、配電室等設(shè)備及管理用房。其具體平面圖如下圖2.6、圖2.7所示：圖2.6站臺(tái)層左側(cè)圖2.7站臺(tái)層右側(cè)3地鐵車(chē)站結(jié)構(gòu)3.1地鐵車(chē)站的施工方法表3.1明挖法與暗挖法比較方法明挖法暗挖法地質(zhì)條件適用于各種地質(zhì)需注意地下水層場(chǎng)地影響路面影響大，需要拆遷無(wú)影響，不需拆遷斷面布置靈活多變靈活性較差交通影響地面交通影響大地面交通影響小地下管線影響大，需防護(hù)、拆遷影響小，不需防護(hù)、拆遷振動(dòng)噪音影響休息，噪音大基本沒(méi)有什么噪音安全影響施工可靠，安全性高施工具有一定的風(fēng)險(xiǎn)性下面結(jié)合15號(hào)線六道口車(chē)站情況對(duì)兩種方法進(jìn)行比量，選擇合適的施工方法。（1）首先地質(zhì)條件。六道口站土質(zhì)較松軟且地下水位低，施工土層不包含有水土層；（2）第二地理因素。六道口站位于市中心，地上有交通主干道，地下有管線，周?chē)袑W(xué)校以及六所大廈等，采用明挖法影響交通、影響管線、影響周?chē)用裆睿贿m宜；（3）第三斷面布置。六道口站屬于規(guī)模較小的中間站，對(duì)斷面形狀要求不高；（4）第四工程造價(jià)與工期。一般來(lái)說(shuō)明挖法相對(duì)于暗挖法來(lái)說(shuō)工程造價(jià)相對(duì)較低，工期較短。但結(jié)合六道口車(chē)站實(shí)際情況考量可知：拆遷費(fèi)用高，干擾大；堵塞交通；影響地下管線；噪音大影響附近居民生活等。實(shí)際造價(jià)與工期不如暗挖法；（5）最后安全因素。我國(guó)暗挖法技術(shù)成熟，基本上不用顧慮安全因素。綜上所述：暗挖法更適合與六道口車(chē)站。3.2地鐵車(chē)站的結(jié)構(gòu)形式本車(chē)站采用地鐵車(chē)站常用的三跨雙層鋼筋混領(lǐng)土結(jié)構(gòu)。3.3結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為了方便計(jì)算，對(duì)剖面圖要進(jìn)行簡(jiǎn)化。具體的車(chē)站簡(jiǎn)化剖面圖與車(chē)站結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖3.1、圖3.2所示：圖3.1結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化剖面圖圖3.2結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖4車(chē)站荷載計(jì)算4.1車(chē)站主體結(jié)構(gòu)荷載類(lèi)型與組合4.1.1車(chē)站荷載類(lèi)型對(duì)所需要考慮的荷載按時(shí)間分類(lèi)統(tǒng)計(jì)。所需要考慮的具體荷載信息如下表4.1所示：表4.1具體荷載信息表荷載類(lèi)別（按時(shí)間分）荷載名稱永久荷載車(chē)站主體結(jié)構(gòu)總自重所受地層土壓力地下水的壓力以及浮力車(chē)站設(shè)備自重預(yù)應(yīng)力荷載可變荷載地面車(chē)輛及其他引起的動(dòng)荷載人群活荷載施工過(guò)程引起的荷載由于溫度改變引起的動(dòng)荷載偶然荷載自然、人為災(zāi)害引起的荷載人防荷載4.1.2車(chē)站荷載組合本設(shè)計(jì)在進(jìn)行荷載計(jì)算時(shí)按照承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算。并由相關(guān)規(guī)范查出此狀態(tài)下每種具體荷載組合情況下所需用到的各個(gè)分項(xiàng)系數(shù)數(shù)值，具體系數(shù)數(shù)值如下表4.2所示：表4.2荷載分項(xiàng)系數(shù)表各個(gè)組合驗(yàn)算永久荷載分項(xiàng)系數(shù)可變荷載分項(xiàng)系數(shù)可變荷載組合值系數(shù)偶然荷載地震荷載人防荷載基本組合構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算1.351.40.9構(gòu)件裂縫寬度計(jì)算1.00.8構(gòu)件變形計(jì)算1.00.8（預(yù)應(yīng)力1.0）抗震荷載作用下構(gòu)件強(qiáng)度驗(yàn)算1.21.21.3人防荷載作用下構(gòu)件強(qiáng)度驗(yàn)算1.21.04.2主體結(jié)構(gòu)斷面計(jì)算4.2.1主要參數(shù)計(jì)算1.重度計(jì)算頂板以上土層重度加權(quán)平均值為：γ結(jié)構(gòu)所在土層重度加權(quán)平均值為：γ2.內(nèi)摩擦角：Φ=3.主動(dòng)土壓力系數(shù)：K4.設(shè)備荷載：結(jié)合六道口車(chē)站的具體情況:車(chē)站客流量較少，從而車(chē)站具體規(guī)模較小，因此建設(shè)車(chē)站所需要的工程量不大。因此將本地鐵站所需設(shè)備荷載選取經(jīng)驗(yàn)值8Kpa。5.地震荷載：本站設(shè)計(jì)防地震烈度為8度。根據(jù)設(shè)計(jì)烈度查取地震荷載規(guī)范設(shè)計(jì)可以得到如下的均布等效荷載：q6.其他荷載考慮以下三個(gè)其他荷載：①地面活荷載：20kN/m；②站廳層人群荷載：4kN/m；③地鐵列車(chē)及軌道荷載：600kN/節(jié)（滿載）。4.2.2荷載計(jì)算1.頂板處壓力計(jì)算：qqqq1.1：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)（下同）；1.35：永久荷載分項(xiàng)系數(shù)（下同）。計(jì)算得：2.中板處壓力計(jì)算：qqqq1.4：可變荷載分項(xiàng)系數(shù)。計(jì)算得：3.底板壓力計(jì)算：qqqqqｑｑ計(jì)算得：4.結(jié)構(gòu)側(cè)墻處壓力計(jì)算：頂板連接端壓力：e中板連接端壓力：e底板連接端壓力：e5.基地反力q4.2.3荷載分布圖根據(jù)上述計(jì)算得到的荷載，可畫(huà)出荷載分布圖如下圖4.1：圖4.1.荷載分布圖5內(nèi)力計(jì)算5.1橫截面框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算過(guò)程5.1.1內(nèi)力計(jì)算模型及結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化本次設(shè)計(jì)車(chē)站型式為雙層三跨島式站臺(tái)，可按照以往經(jīng)驗(yàn)將結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為矩形框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算。又因?yàn)楹?jiǎn)化的矩形框架結(jié)構(gòu)對(duì)稱且荷載分布對(duì)稱，可取半結(jié)構(gòu)圖簡(jiǎn)化計(jì)算。再者本車(chē)站所處地層地下水位較低。因此按彈性地基上的框架結(jié)構(gòu)來(lái)考慮計(jì)算，半結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖5.1所示。圖5.1半結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖5.1.2彎矩計(jì)算(1)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度計(jì)算SAB=SBA=4iAB=4×1000×1×13/(7.5×12)=44.444；SBC=iBC=1000×1×13/(3×12)=27.778；SAD=SDA=4iAD=4×1000×1×13/（5.5×12）=60.606；SDE=SED=4iDE=4×1000×1×0.53/（7.5×12）=5.556；SEB=SBE=4iBE=4×1000×1×13/（5.5×12）=60.606；SEF=iEF=1000×1×0.53/（3×12）=3.472；SDG=SGD=4iDG=4×1000×1×13/（6.5×12）=51.282；SGH=SHG=4iGH=4×1000×1×13/（7.5×12）=44.444；SEH=SHE=4iHE=4×1000×1×13/（6.5×12）=51.282；SHI=iHI=1000×1×13/(3×12)=27.778。(2)節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)μ計(jì)算μAj=SAj/∑ASSAj：桿Aj在A端的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度；μAj：桿Aj在A端的分配系數(shù)。下面將各個(gè)節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)計(jì)算并制出下面統(tǒng)計(jì)表5.1：圖5.1節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)表節(jié)點(diǎn)桿件名稱轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S∑S分配系數(shù)μAAB44.444105.050.423AD60.6060.577BBA44.444132.8280.335BC27.7780.209BE60.6060.456DDA60.606117.4440.516DE5.5560.047DG51.2820.437EEB60.606120.9160.501ED5.5560.046EF3.4720.029EH51.2820.424GGD51.28295.7260.536GH44.4440.464HHG44.444123.5040.360HE51.2820.415HI27.7780.225(3)傳遞系數(shù)C計(jì)算桿件AB、AD、DE、BE、DG、GH、EH都為1/2；桿件BC、EF、HI都為-1。(4)固端彎矩計(jì)算MFAB=-1/12×412.21×7.5×7.5=-1932.234kN·m；MFBA=1/12×412.21×7.5×7.5=1932.234kN·m；MFBC=-1/3×412.21×3×3=-1236.630kN·m；MFCB=-1/6×412.21×3×3=-618.315kN·m；MFAD=1/12×123.53×5.5×5.5+1/30×36.92×5.5×5.5=348.626kN·m；MFDA=-1/12×123.53×5.5×5.5-1/20×36.92×5.5×5.5=-367.240kN·m；MFDE=-1/12×36.6×7.5×7.5=-171.563kN·m；MFED=1/12×36.6×7.5×7.5=171.563kN·m；MFEF=-1/3×36.6×3×3=-109.800kN·m；MFFE=-1/6×36.6×3×3=-54.900kN·m；MFDG=1/12×160.45×6.5×6.5+1/30×36.92×6.5×6.5=616.913kN·m；MFGD=-1/12×160.45×6.5×6.5-1/20×36.92×6.5×6.5=-642.911kN·m；MFGH=1/12×448.81×7.5×7.5=2103.797kN·m；MFHG=-1/12×448.81×7.5×7.5=-2103.797kN·m；MFHI=1/3×448.81×3×3=1346.430kN·m；MFIH=1/6×448.81×3×3=673.215kN·m；MFBE=MFEB=0kN·m；MFEH=MFHE=0kN·m。(5)力矩分配①計(jì)算出各點(diǎn)約束力矩并做出分配示意圖5.2MA=MFAB+MFAD=-1932.234+348.626=-1583.608kN·m；MB=MFBA+MFBC=1932.234-1236.63=695.604kN·m；MC=MFCB=-618.315kN·m；MD=MFDA+MFDE+MFDG=-367.240-171.563+616.913=78.110kN·m；ME=MFED+MFEF=171.563-109.800=61.763kN·m；MF=MFFE=-54.900kN·m；MG=MFGD+MFGH=-642.911+2103.797=1460.886kN·m；MH=MFHG+MFHI=-2103.797+1346.430=-757.367kN·m；MI=MFIH=673.215kN·m。圖5.2力矩分配示意圖②因?yàn)榱胤峙溥^(guò)程篇幅過(guò)大，故采用如下EXCEL表5.2來(lái)表示。（分配過(guò)程A→G→H→B→D→E，并進(jìn)行三次分配循環(huán)）表5.2力矩分配表（6）跨中彎矩MAB中=（1347.5+1957.2）/2-412.21×7.5×7.5/8=-1246.0kN·m（下部受拉）；MAD中=（1347.5-70.5）/2-123.53×5.5×5.5/8-36.92×5.5×5.5/16=101.6kN·m（左部受拉）；MDE中=（180.3+165.4）/2-36.6×7.5×7.5/8=88.4kN·m（上部受拉）；MDG中=（1552.8+109.8）/2-（123.53+36.92）×6.5×6.5/8-36.92×6.5×6.5/16=-113.6kN·m（右部受拉）；MGH中=（1552.8+2069.5）/2-448.81×7.5×7.5=-1344.5kN·m（上部受拉）；MBE中=（498.3-269.4）/2=114.5kN·m（右部受拉）；MHE中=（464.9-215.4）/2=124.8kN·m（右部受拉）。5.1.3剪力及軸力計(jì)算將各桿件按荷載與支承情況將10跟桿件分為四類(lèi)，并從四類(lèi)中選取一個(gè)作為代表?xiàng)U件作出詳細(xì)桿件隔離分析過(guò)程：①AB、DE、GH桿：圖5.3AB桿隔離圖由AB桿隔離圖分析有：a.∑MB=0：FQAB×7.5-1347.5+1957.2-412.21×7.5×7.5/2=0；b.∑Fy=0：FQBA+FQAB-412.21×7.5=0；聯(lián)立a、b可得：FQAB=1469.49kN（↑）、FQBA=1622.09kN（↑）。同理分析DE、GH桿件可得：FQDE=139.24kN（↑）、FQED=135.26kN（↑）、FQGH=1614.14kN（↓）、FQHG=1751.94kN（↓）。②AD、DG桿：圖5.4AD桿隔離圖由AD桿隔離圖分析有：a.∑MD=0：-FQAD×5.5+1347.5+70.5+123.53×5.5×5.5/2+36.93×5.5×5.5/6=0；b.∑FX=0：FQAD+FQDA-123.53×5.5-36.92×5.5/2=0；聯(lián)立a、b可得：FQAD=631.37kN（←）、FQDA=149.58kN（←）。同理分析DG桿可得：FQDG=339.46kN（←）、FQGD=823.46kN（←）。③BC、EF、HI桿圖5.5BC桿隔離圖由于C處為滑動(dòng)鉸支座，所以FQCB=0，易得：FQBC=412.21×3=1236.63kN（↑）。同理分析EF、HI桿可得：FQFE=0kN、FQEF=109.8kN（↑）、FQIH=0kN、FQHI=1346.43kN（↓）。④BE、EH桿：圖5.6BE桿隔離圖由BE桿隔離圖分析有：a.∑ME=0：FQBE=（498.3+269.4）/5.5；b.∑FX=0：FQEB+FQBE=0；聯(lián)立a、b式可得：FQBE=139.58kN（→）、FQEB=139.58kN（←）。同理分析EH可得：FQEH=104.66kN（←）、FQHE=104.66kN（→）。5.1.4軸力計(jì)算依次對(duì)結(jié)構(gòu)A、B、D、E、G、H各個(gè)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行隔離分析便可以得到各個(gè)桿件的軸力（拉正壓負(fù)）：AB桿：FNAB=-631.37kN；AD桿：FNAD=-1469.49kN；BC桿：FNBC=-491.79kN；BE桿：FNBE=-2858.72kN；DE桿：FNDE=-489.04kN；DG桿：FNDG=-1608.73kN；EF桿：FNEF=-733.28kN；EH桿：FNEH=-3103.78kN；GH桿：FNGH=-823.46kN；HI桿：FNHI=-718.80kN。5.1.5內(nèi)力計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)表與內(nèi)力圖將以上的內(nèi)力計(jì)算結(jié)果制成表5.3，并依次作出彎矩圖5.7、剪力圖5.8、軸力圖5.9。表5.3內(nèi)力計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)表?xiàng)U件彎矩（kN·m)剪力（kN）軸力（kN）左（上）端右（下）端跨中彎矩左（上）端右（下）端AB-1347.51957.21246.0（下）1469.49-1622.09-631.37BC-1458.9-396.1/1236.630-491.79DE-180.3165.488.4（上）139.24-135.26-489.04EF-111.4-53.4/109.80-733.28GH1552.8-2069.51344.5（上）-1614.141751.94-823.46HI1604.6415.1/-1346.430-718.80AD1347.570.5101.6（左）-631.37149.58-1469.49DG109.8-1552.8113.6（右）-339.46823.46-1608.73BE-498.3-269.4114.5（右）139.58139.58-2858.72EH215.4464.9124.8（右）-104.66-104.66-3103.78圖5.7彎矩圖圖5.8剪力圖圖5.9軸力圖5.1.6設(shè)計(jì)內(nèi)力計(jì)算因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)的墻面、板面和梁之間都會(huì)存在具體的厚度，所以不能將以上計(jì)算結(jié)果直接應(yīng)用配筋，還需要將以上計(jì)算所得的內(nèi)力結(jié)果進(jìn)行進(jìn)一步處理，計(jì)算出具體所對(duì)應(yīng)的計(jì)算截面邊緣處設(shè)計(jì)內(nèi)力，并根據(jù)所得截面邊緣處設(shè)計(jì)內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算等。(1)設(shè)計(jì)彎矩①桿AB、BC、DE、EF、GH、HIAB桿：MiAB=-（1347.5-1469.49×0.5+412.21×0.5×0.5/2）=-664.28kN·m；MiBA=1957.3-1622.09×0.5+412.21×0.5×0.5/2=1197.78kN·m。BC桿：MiBC=-（1458.9-1236.63×0.5+412.21×0.5×0.5/2）=-892.11kN·m；MiCB=-396.1+412.21×0.5×0.5/2=-344.57kN·m。DE桿：MiDE=-（180.3-139.24×0.5+36.6×0.5×0.5/2）=-115.26kN·m；MiED=165.4-135.26×0.5+36.6×0.5×0.5/2=102.35kN·m。EF桿：MiEF=-（111.4-109.8×0.5+36.6×0.5×0.5/2）=-61.08kN·m；MiFE=-53.4+36.6×0.5×0.5/2=-48.83kN·m。GH桿：MiGH=1552.8-1614.14×0.5+448.81×0.5×0.5/2=801.83kN·m；MiHG=-（2069.5-1751.94×0.5+448.81×0.5×0.5/2）=-1249.63kN·m。HI桿：MiHI=1604.6-1346.43×0.5+448.81×0.5×0.5/2=987.49kN·m；MiIH=415.1-448.81×0.5×0.5/2=359.00kN·m。②桿AD、DG：MiAD=1347.5-631.37×0.5+123.53×0.5×0.5/2+3.08×0.5×0.5/6=1047.38kN·m；MiDA=70.5+149.58×0.25-160.45×0.25×0.25/2+1.54×0.25×0.25/6=102.80kN·m。DG桿：MiDG=109.8-339.46×0.25+160.45×0.25×0.25/2+1.54×0.25×0.25/6=29.97kN·m；MiGD=-1552.8+823.46×0.5-197.37×0.5×0.25+3.08×0.5×0.5/6=-1165.61kN·m。③桿BE、EHBE桿：MiBE=-（498.3-139.58×0.5）=-428.51kN·m；MiEB=-（269.4-139.58×0.25）=-234.51kN·m。EH桿：MiEH=269.4-104.66×0.25=243.24kN·m；MiHE=464.9-104.66×0.5=412.57kN·m。(2)設(shè)計(jì)剪力桿AB：QiAB=1469.49-412.21×0.5=1263.39kN；QiBA=-1622.09+412.21×0.5=-1415.99kN。桿BC：QiBC=1236.63+412.21×0.5=1442.74kN；QiCB=0kN。桿DE：QiDE=139.24-36.6×0.5=120.94kN；QiED=-135.26＋36.6×0.5=-116.96kN。桿EF：QiEF=109.8-36.6×0.5=91.5kN；QiFE=0kN。桿GH：QiGH=-1614.14+448.81×0.5=-1389.74kN；QiHG=1751.94-448.81×0.5=1527.54kN。桿HI：QiHI=-1346.43+448.81×0.5=-1122.03kN；QiIH=0kN。桿AD：QiAD=-631.37+123.53×0.5+3.08×0.5×0.5=-568.84kN；QiDA=149.58-(123.53+36.92)×0.25+1.54×0.25×0.5=109.66kN。桿DG：QiDG=-339.46+(123.53+36.92)×0.25+1.54×0.25×0.5=-299.16kN；QiGD=823.46-197.37×0.5+3.08×0.5×0.5=725.55kN。桿BE：QiBE=139.58kN；QiEB=139.58kN。桿EH：QiEH=-104.66kN；QiHE=-104.66kN。(3)設(shè)計(jì)軸力NP=Ni設(shè)計(jì)內(nèi)力統(tǒng)計(jì)表表5.4設(shè)計(jì)內(nèi)力統(tǒng)計(jì)表?xiàng)U件彎矩（kN·m）剪力（kN）軸力（kN）左（上）端右（下）端跨中左（上）端右（下）端AB-664.281197.781246.0（下）1263.39-1415.99-631.37BC-892.11-344.57/1442.740-491.79DE-115.26102.3588.40（上）120.94-116.96-489.04EF-61.08-48.83/91.500-733.28GH801.83-1249.631344.5（上）-1389.741527.54-823.46HI987.49359.00/-1122.030-718.80AD1047.38102.80101.6（左）-568.84109.66-1469.49DG29.97-1165.61113.6（右）-299.16725.55-1608.73BE-428.51-234.51114.5（右）139.58139.58-2858.72EH243.24412.57124.8（右）-104.66-104.66-3103.785.2頂部縱梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算過(guò)程5.2.1頂縱梁計(jì)算簡(jiǎn)圖按照以往經(jīng)驗(yàn)，取地鐵車(chē)站的縱向長(zhǎng)度三個(gè)跨度來(lái)具體受力分析，并將它當(dāng)作連續(xù)梁來(lái)考慮，如下圖5.10所示。并車(chē)站以往的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，取中間柱與縱梁的寬度相等都為一米；縱梁的高度則為兩米。先計(jì)算出頂部縱梁所承受的荷載q：q=q頂+qG頂q頂：頂板所承受荷載，由本文以上計(jì)算可得：q頂=412.21kN/m；qG頂：頂板自身重量，qG頂=25×（7.5/2+3）×1×1/1=168.75kN/m。計(jì)算可得q=580.96kN/m，作出如下5.10所示計(jì)算簡(jiǎn)圖。圖5.10頂縱梁計(jì)算簡(jiǎn)圖5.2.2頂縱梁內(nèi)力計(jì)算（1）彎矩計(jì)算①力矩分配相關(guān)系數(shù)：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：分配系數(shù)：傳遞系數(shù)：②頂縱梁固端彎矩：MMMM③頂縱梁力矩分配表：表5.5頂縱梁力矩分配表節(jié)點(diǎn)BC桿件BABCCBCD分配系數(shù)0.4290.5710.5710.429傳遞系數(shù)00.50.50固端彎矩6903.44-4602.294602.39-6903.44放松B-987.19-1313.90-656.95放松C844.511689.021268.98放松B-362.29-482.22-241.11放松C68.84137.67103.44放松B-29.53-39.31-19.66放松C11.238.43桿端彎矩5524.43-5524.375522.59-5522.59近似值5524.4-5524.45522.6-5522.6④跨中彎矩計(jì)算及彎矩圖：AB桿：MAB中=-5524.4/2+580.96×9.75×9.75/8=4141.24kN·m；BC桿：MBC中=-（5524.4+5522.6）/2+580.96×9.75×9.75/8=1379.94kN·m；CD桿：MCD中=-5522.6/2+580.96×9.75×9.75/8=4142.14kN·m。圖5.11頂縱梁彎矩圖（2）剪力計(jì)算與剪力圖AB桿：a.∑MB=0：FQAB×9.75+5521.4=580.96×9.75×9.75/2；b.∑Fy=0：FQAB+FQBA=580.96×9.75。聯(lián)立a、b式可得：FQAB=2265.57kN（↑）、FQBA=-3398.79kN（↑）。同理計(jì)算BC、CD桿可得：FQBC=2832.36kN（↑），F(xiàn)QCB=-2832.00kN（↑），F(xiàn)QCD=3398.60kN（↑），F(xiàn)QDC=-2265.76kN（↑）。圖5.12頂縱梁剪力圖（3）頂縱梁設(shè)計(jì)內(nèi)力計(jì)算上側(cè)設(shè)計(jì)彎矩值：M上=5524.4-2832.36×0.5+580.96×0.5×0.5/2=4180.84kN·m；設(shè)計(jì)剪力值：FQ設(shè)計(jì)=3398.60-580.96×0.5=3108.12kN。5.3底部縱梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算過(guò)程5.3.1底縱梁計(jì)算簡(jiǎn)圖同樣取車(chē)站的主體縱向長(zhǎng)度三跨來(lái)考慮，并將它當(dāng)作連續(xù)梁來(lái)考慮，如下圖5.13所示。首先計(jì)算底部縱梁荷載q：q=q基地反力-q底-qG頂q基地反力：結(jié)構(gòu)所受基地反力，由本文以上計(jì)算可得：q基地反力=667.5kN/m；q底：底板所承受荷載，由本文以上計(jì)算可得：q頂=218.69kN/m；qG頂：頂板自身重量，qG頂=25×（7.5/2+3）×1×1/1=168.75kN/m。計(jì)算可得q=280.06kN/m，作出如下5.13所示計(jì)算簡(jiǎn)圖。圖5.13底縱梁計(jì)算簡(jiǎn)圖5.3.2底縱梁內(nèi)力計(jì)算（1）彎矩計(jì)算①力矩分配相關(guān)系數(shù)：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：分配系數(shù)：傳遞系數(shù)：②底縱梁固端彎矩MMMM③底縱梁力矩分配表表5.6底縱梁力矩分配表節(jié)點(diǎn)BC桿件BABCCBCD分配系數(shù)0.4290.5710.5710.429傳遞系數(shù)00.50.50固端彎矩3327.90-2218.602218.60-3327.90放松B-475.89-633.41-316.71續(xù)表5.6底縱梁力矩分配表放松C407.13814.25611.76放松B-174.66-232.47-116.24放松C33.1966.3749.87放松B-14.24-18.95-9.48放松C5.414.07桿端彎矩2663.11-2663.112662.20-2662.20近似值2663.2-2663.22662.2-2662.2④跨中彎矩計(jì)算及彎矩圖：AB桿：MAB中=-2663.2/2+280.06×9.75×9.75/8=1996.30kN·m；BC桿：MBC中=-（2663.2+2662.2）/2+280.06×9.75×9.75/8=665.20kN·m；CD桿：MCD中=-2662.2/2+280.06×9.75×9.75/8=1996.80kN·m。圖5.14底縱梁彎矩圖（2）剪力計(jì)算與剪力圖AB桿：a.∑MB=0：FQAB×9.75+2663.2=280.06×9.75×9.75/2；b.∑Fy=0：FQAB+FQBA=280.06×9.75；聯(lián)立a、b式可得：FQAB=1092.14kN（↑）、FQBA=-1638.45kN（↑）同理計(jì)算BC、CD桿可得：FQBC=1365.40kN（↑），F(xiàn)QCB=-1365.19kN（↑），F(xiàn)QCD=1638.34kN（↑），F(xiàn)QDC=-1092.25kN（↑）。圖5.15底縱梁剪力圖（3）頂縱梁設(shè)計(jì)內(nèi)力計(jì)算上側(cè)設(shè)計(jì)彎矩值：M上=2663.2-1365.40×0.5+280.06×0.5×0.5/2=2015.51kN·m；設(shè)計(jì)剪力值：FQ設(shè)計(jì)=1638.45-280.06×0.5=1498.42kN。配筋計(jì)算6.1鋼筋混凝土的構(gòu)造要求（１）各種開(kāi)挖方法及各型式構(gòu)件所對(duì)應(yīng)的混凝土等級(jí)分類(lèi)表：表6.1混凝土等級(jí)分類(lèi)表明挖法裝配式鋼筋混領(lǐng)土C35整體式鋼筋混領(lǐng)土C35永久結(jié)構(gòu)地下連續(xù)墻以及灌注樁C35沉管法鋼筋混凝土C35預(yù)應(yīng)力鋼筋混領(lǐng)土C40頂進(jìn)法鋼筋混凝土C35盾構(gòu)法裝配式鋼筋混領(lǐng)土管片C50整體式鋼筋混領(lǐng)土襯砌C35（２）工程上混凝土可以配用的各種箍筋的類(lèi)型：HRB400、HRBF400、HPB300、HRB500等。（３）進(jìn)行管片裝配的時(shí)候，要嚴(yán)格按照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定進(jìn)行混凝土管片裝配，并且對(duì)于固件已經(jīng)連接成功的結(jié)構(gòu)構(gòu)造，還得進(jìn)一步滿足其相應(yīng)的建造標(biāo)準(zhǔn)從而保證安全。（４）對(duì)于管片外層部分，還得進(jìn)行噴護(hù)，確保工程不容易被腐蝕老化從而不滿足相應(yīng)承載力要求。（５）噴射混凝土?xí)r進(jìn)行施工時(shí)有一定的要求：首先濕化混凝土，濕化后再進(jìn)行噴射。（６）配筋計(jì)算完成后，還需要進(jìn)行裂縫寬度的驗(yàn)算。從規(guī)范中可以查得最大裂縫寬度允許值如下表所示：表6.2最大計(jì)算裂縫寬度允許值（mm）結(jié)構(gòu)類(lèi)型應(yīng)用環(huán)境允許值盾構(gòu)隧道管片/0.2其他洞內(nèi)干燥環(huán)境或者潮濕環(huán)境0.3干燥、潮濕交替環(huán)境0.2（７）計(jì)算出各個(gè)結(jié)構(gòu)施工所需要的鋼筋面積后，在保證施工項(xiàng)目安全穩(wěn)定的條件下，應(yīng)當(dāng)盡可能得選擇使用相同的鋼筋類(lèi)型從而保證施工效率相對(duì)較高、容錯(cuò)率相對(duì)較低（保證配筋率在最大配筋率與最小配筋率之間，車(chē)站主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件最大配筋率為2.4%，最小配筋率為0.25%）。6.2配筋計(jì)算過(guò)程6.2.1配筋順序與配筋材料（1）本設(shè)計(jì)框架結(jié)構(gòu)配筋順序?yàn)椋孩倏v向鋼筋截面面積計(jì)算：根據(jù)具體各個(gè)桿件的設(shè)計(jì)內(nèi)力特有情況，按具體情況分析其為軸心受壓構(gòu)件、受彎構(gòu)件還是偏心受壓構(gòu)件等，然后按特定情況進(jìn)行配筋計(jì)算；②看能否滿足剪力承載要求，按具體情況配置箍筋；③完成配筋后進(jìn)一步驗(yàn)算桿件的裂縫寬度并于最大允許值作比較，看是否符合要求，不符合需要重新進(jìn)行配筋選擇。（2）混領(lǐng)土與鋼筋的選取：本車(chē)站為暗挖施工法，結(jié)合六道口車(chē)站的具體情況并查找相關(guān)規(guī)定要求，選用C35混凝土、Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335。再根據(jù)選取的混凝土與鋼筋查表有相關(guān)計(jì)算系數(shù)：?c=16.7N/mm2,?t=1.57N/mm2,?y=300N/mm2，α1=1.0，β1=0.8，ξb=0.550。6.2.2頂板配筋計(jì)算（1）縱向受力鋼筋計(jì)算從以上設(shè)計(jì)內(nèi)力表可知頂板所承受的彎矩值比較大，軸力相對(duì)于彎矩來(lái)說(shuō)較小，主要承受彎矩，所以頂板按受彎構(gòu)件進(jìn)行配筋計(jì)算。頂板下側(cè)混凝土保護(hù)層厚度取40mm,則?頂板上側(cè)混凝土保護(hù)層厚度取50mm,則?①頂板下側(cè)配筋計(jì)算：下側(cè)計(jì)算彎矩取M=1246kN·m。αξ=1?γA由以上（6-1）、（6-2）、（6-3）、（6-4）式可得：αξ=0.085<γ鋼筋選用二級(jí)鋼筋632，As=4826mm2。驗(yàn)算適用條件：a.ξ<b.ρ=②頂板上側(cè)配筋計(jì)算：上側(cè)計(jì)算彎矩取M=-892.11kN·m。同理，由以上（6-1）-（6-4）式可得：αξ=0.061<γ鋼筋選用二級(jí)鋼筋432，As=3217mm2。驗(yàn)算適用條件：a.ξ<b.ρ=③抗壓強(qiáng)度：fc④最小配筋率驗(yàn)算：ρ=（2）箍筋設(shè)計(jì)：驗(yàn)算：0.7f所以需要按照要求配置箍筋：n查表可知需配置雙肢箍筋12@160（1.413mm2/mm）。箍筋配筋率：最小配筋率：可得ρsv>ρsv，min（3）構(gòu)造鋼筋設(shè)計(jì)：頂板高度較大，按構(gòu)造要求在樓板的中間位置設(shè)相應(yīng)構(gòu)造鋼筋，構(gòu)造鋼筋選用10@200。分布鋼筋布置于垂直于板主受力鋼筋方向，設(shè)兩層在主受力鋼筋的內(nèi)側(cè)，選用10@200。（4）裂縫驗(yàn)算：頂板頂部配有4根32mm的鋼筋，底部配有6根32mm鋼筋；上側(cè)配筋A(yù)s=3217mm2，下側(cè)配筋A(yù)s=4826mm2。又由以上可得：?tk=2.20N/mm2，ES=2.0×105N/mm2。計(jì)算公式如下：daee=ησρΨ=1.1?ω由上面（6-5）-（6-13）可得：daee=1973.49+ησρΨ=1.1?ω6.2.3底板配筋計(jì)算（1）縱向受力鋼筋計(jì)算從以上設(shè)計(jì)內(nèi)力表可知底板所承受的彎矩值比較大，軸力相對(duì)于彎矩來(lái)說(shuō)較小，主要承受彎矩，所以底板按受彎構(gòu)件進(jìn)行配筋計(jì)算。底板上側(cè)混凝土保護(hù)層厚度取40mm,則?底板下側(cè)混凝土保護(hù)層厚度取50mm,則?①底板上側(cè)配筋計(jì)算：上側(cè)計(jì)算彎矩取M=-1344.5kN·m由以上（6-1）-（6-4）式可得：αξ=0.091<γ鋼筋選用二級(jí)鋼筋632，As=4826mm2。驗(yàn)算適用條件：a.ξ<b.ρ=②底板下側(cè)配筋計(jì)算：下側(cè)計(jì)算彎矩取M=1249.63kN·m由以上（6-1）、（6-2）、（6-3）、（6-4）式可得：αξ=0.087<γ鋼筋選用二級(jí)鋼筋632，As=4826mm2。驗(yàn)算適用條件：a.ξ<b.ρ=③抗壓強(qiáng)度：fc④最小配筋率驗(yàn)算：ρ=（2）箍筋設(shè)計(jì)：驗(yàn)算：0.7f所以需要按照要求配置箍筋：n查表可知需配置雙肢箍筋12@130（1.738mm2/mm）。箍筋配筋率：最小配筋率：可得ρsv>ρsv，min（3）構(gòu)造鋼筋設(shè)計(jì)：車(chē)站底板高度較大，按構(gòu)造要求需要在樓板的中間位置設(shè)置相應(yīng)的構(gòu)造鋼筋，構(gòu)造鋼筋選用10@200。分布鋼筋布置于垂直于板主受力鋼筋方向，設(shè)兩層在主受力鋼筋的內(nèi)側(cè)，選用10@200。（4）裂縫驗(yàn)算：底板上部配6根32mm的鋼筋，下部配6根32mm鋼筋；上側(cè)配筋A(yù)s=4826mm2，下側(cè)配筋A(yù)s=4826mm2。由上面（6-5）-（6-13）式計(jì)算可得：daee=1632.74+ησρΨ=1.1?ω6.2.4中板配筋計(jì)算（1）縱向受力鋼筋計(jì)算：從以上設(shè)計(jì)內(nèi)力表可知底板所承受的軸力值比較大，彎矩相對(duì)于軸力來(lái)說(shuō)較小，主要承受軸力，所以中板按偏心受壓構(gòu)件進(jìn)行配筋計(jì)算。已知中板最大正彎矩值M正=88.40kN·m，最大負(fù)彎矩值M負(fù)=-115.26kN·m，最大軸力值FN=-733.28kN，板厚h=500mm，取混凝土保護(hù)層厚度as=50mm，所以h0=450mm。①判斷大小偏心：eee所以先按大偏心受壓計(jì)算。②大偏心受壓計(jì)算：e=A所以：令A(yù)αξ=1?所以：A所以：As③最小配筋率驗(yàn)算：所以都選用325，As（2）箍筋設(shè)計(jì)：驗(yàn)算：0.7f混凝土承受的最大剪力已經(jīng)超過(guò)結(jié)構(gòu)所承受的剪力值，因此按照構(gòu)造要求配置箍筋即可。配置雙肢箍筋12@160（1.413mm2/mm）。箍筋配筋率：ρ最小配筋率：ρ可得ρsv>ρsv，min（3）構(gòu)造鋼筋計(jì)算：分布鋼筋布置于垂直于板主受力鋼筋方向，設(shè)兩層在主受力鋼筋的內(nèi)側(cè)，選用10@200。（4）裂縫驗(yàn)算：由上面（6-5）-（6-13）式計(jì)算可得：daee=377.18mmησρΨ=1.1?ω6.2.5側(cè)墻配筋計(jì)算（1）縱向受力鋼筋計(jì)算：墻內(nèi)外側(cè)最大彎矩值：M外=1165.61kN·m；側(cè)墻內(nèi)側(cè)最大彎矩值：M內(nèi)=113.6kN·m；最大軸力值：FN=1608.73kN；外側(cè)混凝土保護(hù)層：a內(nèi)側(cè)混凝土保護(hù)層：a分析受力可知，需將側(cè)墻按照受彎構(gòu)件進(jìn)行配筋計(jì)算。①外側(cè)最大彎矩值：M外=1165.61kN·m；由上面（6-1）-（6-4）可得：αξ=0.080<γ鋼筋選用二級(jí)鋼筋728，As=4310mm2。驗(yàn)算適用條件：a.ξ<b.ρ=②內(nèi)側(cè)最大彎矩值：M內(nèi)=102.80kN·m；由上面（6-1）-（6-4）可得：αξ=0.007<γ驗(yàn)算適用條件：a.ξ<b.ρ=所以：取鋼筋選用二級(jí)鋼筋428，As=2463mm2。③最小配筋率驗(yàn)算：④