鍋爐運行控制

鍋爐工況變動的影響

鍋爐工況是指鍋爐運行工作狀況，鍋爐工況可以通過一系列有關(guān)的運行

參數(shù)來反映。如鍋爐的蒸發(fā)量、工質(zhì)的壓力和溫度、煙氣溫度、燃料量

O

鍋爐在一定條件下運行時，用來反映鍋爐工作狀況的各個參數(shù)都具有確

定的數(shù)值，如果運行條件改變，則這些工況參數(shù)就要相應(yīng)地發(fā)生變化。

如果工況參數(shù)一直保持不變，則這時的工況稱為穩(wěn)定工況。事實上絕對

的穩(wěn)定是沒有的，在實際運行中，即使在所謂穩(wěn)定工況下，鍋爐的各工

況參數(shù)也不斷地發(fā)生微小的變化。

從鍋爐運行角度來看，蒸汽負(fù)荷的變動是來自外界的一種干擾，或稱為

外擾，此外，即使沒有蒸汽負(fù)荷的變動，鍋爐工況也不是一成不變的。

例如燃料量、燃料水分、煙道漏風(fēng)、受熱面積灰等的變動也都會影響鍋

爐的工作。這類變化是由鍋爐設(shè)備本身所引起的，故稱為內(nèi)擾。鍋爐的

工況經(jīng)常因受到外擾和內(nèi)擾而發(fā)生變動，任何工況的變動都將引起某些

指標(biāo)和參數(shù)的變化，如汽壓、汽溫和效率等。因此，充分了解工況變動

時鍋爐工作所受到的影響對運行人員來說是十分重要的。

每一個因素的改變都會對鍋爐工況產(chǎn)生一定的影響，幾個因素同時改變

時，各種影響則相互交錯，不易清晰地反映出變化的規(guī)律。為了便于分

析，下面就一個因素改變時對鍋爐靜態(tài)特性的影響的簡單情況進(jìn)行定性

討論，同時假定其它條件均保持不變，這時，我們可以認(rèn)為，幾個因素

同時改變時給鍋爐工作所帶來的總的影響，就是每一因素單獨改變E寸的

影響的總和。

一.燃料量變動的影響

L爐內(nèi)輻射傳熱特性

當(dāng)送入爐膛的燃料量變動時，爐膛內(nèi)的溫度和燃料在爐內(nèi)的逗留時間均

將發(fā)生變化，這兩種變化對燃燒效率有相反的影響，在一定范圍內(nèi)，它

們的影響是不大的。倡當(dāng)負(fù)荷過大或過低時，將使燃燒效率降低很多，

對本爐來說，由于燃用低揮發(fā)分煤，燃燒損失將增加很多。

燃料量增加時，爐膛出口煙溫隨之升高，當(dāng)理論燃燒溫度不變而爐膛出

口煙濁升高時，爐內(nèi)的平均溫度水平也升高，爐內(nèi)總的輻射傳熱量增加。

爐膛出口煙溫升高表明爐膛出口煙氣焰II”相應(yīng)增大，然而單位燃料量送

入爐膛的熱量Qi未變，故單位燃料量在爐內(nèi)的輻射熱量Q減少了。

Q=￡(QL-II")

式中E―保熱系數(shù)

2、對流傳熱特性

由上述可知，當(dāng)增大燃料量B時，爐膛出口煙溫和煙氣量均將增大，必

然會增大對流受熱面的傳熱量。

單位燃料的對流傳熱量為

Qd=KHAt/B

式中K——傳熱系數(shù)。K=I|J(ad+af)

W---受熱面平均熱有效系數(shù)；

H——對流傳熱面積；

△t——傳熱溫壓。At=0-1

當(dāng)燃料量增大時，放熱系數(shù)ad和af及傳熱溫壓均增加，而且，KAt的

增加幅度一般要超過燃料量本身的增加，因此使單位燃料的對流傳熱增

大，而且對流受熱面離爐膛出口愈近，對流傳熱量增加得愈多。

實際上，當(dāng)燃料量變動不大時，鍋爐的效率可假定不變，這時燃料量B

與鍋爐蒸發(fā)量成正比。這樣燃料量增大時，單位燃料量的對流放熱增大,

也就說明提高負(fù)荷時，單位工質(zhì)在對流區(qū)中的吸熱量增多，其特性恰好

同前述輻射傳熱特性相反。見圖11-le圖中Aif和Aid分別表示工質(zhì)輻

射吸熱和對流吸熱。鍋爐負(fù)荷變化對其它參數(shù)的影響示圖11-2中，由

圖可知，當(dāng)負(fù)荷變化時，效率也隨之變化，在某一負(fù)荷時可以到達(dá)最高

的效率，這一負(fù)荷叫做經(jīng)濟負(fù)荷，在經(jīng)濟負(fù)荷以下時，爐內(nèi)溫度隨著負(fù)

荷的降低，使不完全燃燒損失顯著增大，鍋爐效率也隨之降低；在經(jīng)濟

負(fù)荷以上時，如鍋爐負(fù)荷降低，則由于排煙損失和燃料不完全燃燒損失

的減小，鍋爐效率相應(yīng)地提高。

二、過量空氣系數(shù)改變的影響

當(dāng)送風(fēng)量變化或各部漏風(fēng)量變化時，都會引起過剩空氣系數(shù)的變動。

1、送風(fēng)量改變

爐內(nèi)過量空氣系數(shù)是指爐膛出口處的過量空氣系數(shù)Cd”。當(dāng)空氣量增多

時，所生成的煙氣的熱容VC增大，因而絕熱燃燒溫度Ta降低;空氣

量增多還會使?fàn)t膛黑度減小，并使火焰中心位置升高，所有這些均將影

響爐內(nèi)的輻射傳熱，絕熱燃燒溫度降低，將導(dǎo)致爐膛出口煙溫降低，但

爐內(nèi)輻

射傳熱的減少又會使?fàn)t膛出口煙溫升高。圖10-3示出過量空氣系數(shù)同

各處煙溫的關(guān)系。當(dāng)爐內(nèi)過量空氣系數(shù)cd”增大時，燃燒生成的煙氣量

增多，煙氣在對流區(qū)中的溫降減小使排煙溫度升高，煙氣量的增多和排

煙溫度的升高，將使排煙熱損失q2增大（圖10-4）。在一定范圍內(nèi)

過量空氣的增多有利于燃燒，使未燃盡損失q3和q4有所減小。對應(yīng)各

項熱損失最小（熱效率最高）的過量空氣系數(shù)稱為最佳過量空氣系數(shù)。

加大爐內(nèi)過量空氣系數(shù)對鍋爐的影響同增大燃料量相近，同樣會減少爐

內(nèi)單位輻射傳熱量并增大單位對流傳熱量。

2、各部漏風(fēng)量變化

漏風(fēng)同上述過量空氣系數(shù)增大的影響是一樣的，只是漏入的是冷空氣，

危害性更為嚴(yán)重，漏風(fēng)的地點不同，產(chǎn)生的影響也不相同。燃燒器附近

或爐膛下部的漏風(fēng),對燃燒和輻射傳熱損失。

對流煙道的漏風(fēng)將降低漏風(fēng)點的煙氣溫度，使該段的傳熱溫差和傳熱量

降低，至于離開該段的煙溫可能比無漏風(fēng)時更高或更低。但無論如何，

有漏風(fēng)時,都會增大鍋爐的排煙熱損失。

三、給水溫度變動的影響

鍋爐的給水是由除氧器經(jīng)過給水泵，高壓加熱器送來的，所以當(dāng)高壓加

熱器的運行狀況（如是否投用或發(fā)生故障，以及加熱器受熱面的清潔程

度等）改變時，將會引起給水溫度的變化。另外，汽輪機負(fù)荷變化時，

也會導(dǎo)致給水溫度的變化。

當(dāng)給水溫度降低時，燃料量的增加會使?fàn)t膛出口煙溫比同樣負(fù)荷下要高,

加之煙氣流速的增加，因而增加了每公斤燃料在對流受熱面區(qū)域的放熱

量Qd，因此單位重量的工質(zhì)在對流受熱面的吸熱B-Qa/D必然增加。

因而具有對流特性的過熱器，其出口蒸汽溫度將升高。此外給水溫度降

低會增大省煤器中的傳熱溫壓，又會進(jìn)一步增加省煤器的吸熱量，并降

低出口煙溫。

四、燃料性質(zhì)變動的影響

在運行中，進(jìn)入鍋爐的燃料的性質(zhì)可能發(fā)轉(zhuǎn)動，在某些情況下還需改

用其它燃料，當(dāng)燃料品種改變時，燃料的發(fā)熱量、揮發(fā)分、水分、灰分

以及灰渣性質(zhì)等都會改變，對鍋爐工作有多種不同影響。如揮發(fā)分會影

響燃料的著火和燃燒，灰分含量和性質(zhì)會影響未燃盡損失受熱面污染、

磨損和環(huán)保；燃料水分不僅影響著火、燃燒和受熱面腐蝕，而且還會使

各區(qū)的煙溫和傳熱發(fā)生顯著變化。

1、燃料灰分的變動

當(dāng)燃料灰分增大時，其可燃物含量減少，故發(fā)熱量、燃燒所需的空氣量

和燃燒后所生成的煙氣量都比設(shè)計值降低。如果保持燃料量不變，則由

于燃料發(fā)熱量降低，使?fàn)t內(nèi)總放熱量隨之降低因而鍋爐蒸發(fā)量降低，同

時將使?fàn)t膛出口的煙氣溫度降低，以致對流受熱面的傳熱溫差減少，燃

料灰分增大之后，燃燒產(chǎn)物的體積也縮小，因此對流受熱面的吸熱量顯

著降低。

要保持蒸發(fā)量不變，則必須增加燃料消耗量，煙氣中的飛灰含量將大幅

度增加，就會加劇受熱面的磨損并容易造成堵灰。

2、燃料水分的變動

圖10?5示出燃料折算水分對鍋爐工作的影響。燃料的水分對爐內(nèi)煙溫、

傳熱和排煙熱損失的影響正如過量空氣的影響一樣。燃料水分增加則煙

氣窖增大，而絕熱燃燒溫度降低，但是由于水分的比熱較空氣大得多，

影響程度就更為嚴(yán)重。隨燃料水分的增加，絕熱燃燒溫度會顯著降低，

因而爐膛出口煙溫也將降低這時，爐內(nèi)輻射傳熱減少和對流傳熱增大的

程度，要比增大爐內(nèi)過量空氣時更為顯著。

鍋爐運行參數(shù)的調(diào)節(jié)

鍋爐機組運行的好壞在很大程度上決定了電廠運行的安全經(jīng)濟性。

鍋爐機組的運行，必須與外界負(fù)荷相適應(yīng)，由于外界負(fù)荷是經(jīng)常變動的，

因此鍋爐機組的運行，實際上只能維持相對地穩(wěn)定。當(dāng)外界負(fù)荷變動時，

必須對鍋爐進(jìn)行一系列的調(diào)整操作，使供給鍋爐機組的燃料量、空氣量、

給水量等作相應(yīng)的改變，使鍋爐的蒸發(fā)量與外界負(fù)荷相適應(yīng)，否則，鍋

爐運行參數(shù)就不能保持在規(guī)定的范圍內(nèi)，嚴(yán)重時，將對鍋爐機組和電廠

的安全經(jīng)濟運行產(chǎn)生重大影響，甚至給人身安全和國家財產(chǎn)帶來嚴(yán)重危

害。同時，即使在外界負(fù)荷穩(wěn)定的情況下，鍋爐機組內(nèi)部某一因素的改

變，也會引起鍋爐運行參數(shù)的變化，因而必須經(jīng)常地監(jiān)視其運行情況，

并及時正確地進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)節(jié)工作。

在運行中對鍋爐進(jìn)行監(jiān)瓶口調(diào)整的主要任務(wù)是：

(1)使鍋爐的蒸發(fā)量隨時適應(yīng)外界負(fù)荷變化的需要;

(2)均衡給水，并隨時維持汽包水位正常；

(3)汽壓、汽溫穩(wěn)定在規(guī)定的范圍內(nèi)；

(4)保證合格的蒸汽品質(zhì)；

(5)減少各項熱損失，提高鍋爐的效率。

一、蒸汽壓力的調(diào)節(jié)

L汽壓變化的原因

引起鍋爐汽壓發(fā)生變化的原因可歸納為兩個方面：一是鍋爐外部的因素,

稱為〃外擾〃；二是鍋爐內(nèi)部的因素，稱為〃內(nèi)擾〃，而汽壓變化的實

質(zhì)是由于鍋爐蒸發(fā)量與外界負(fù)荷的平衡關(guān)系遭到了破壞。

(1)外擾

外擾是指外界負(fù)荷的正常增減以及事故情況下的電負(fù)荷，它具體反映在

汽輪機所需蒸汽量的變化上，譬如，外界負(fù)荷增加時，由鍋爐送往汽輪

機的蒸汽量就增多，則在鍋爐蒸汽管內(nèi)的蒸汽分子數(shù)量就減少。適當(dāng)?shù)?/p>

增加燃料量和風(fēng)量，使鍋爐產(chǎn)生的蒸汽數(shù)量相應(yīng)地增加，則汽壓將能較

快地恢復(fù)至正常數(shù)值。

(2)內(nèi)擾

即由鍋爐機組本身的因素引起汽壓變化，這主要是指爐內(nèi)燃燒工況的變

動（如燃燒不穩(wěn)定或燃燒失常等）和鍋爐內(nèi)工作情況（如熱交換情況）

不正常。

在外界負(fù)荷不變的情況下，汽壓的穩(wěn)定或燃燒失常時，爐膛熱強度將發(fā)

生變化，使蒸發(fā)受熱面的吸熱量發(fā)生變化，因而水冷壁管中產(chǎn)生的蒸汽

量將增多或減少，這就必然引起汽壓發(fā)生較大的變化。

此外，鍋爐熱交換情況的改變也會影響汽壓的穩(wěn)定，水冷壁管外積灰或

結(jié)渣以及管內(nèi)結(jié)垢時，由于灰、渣和水垢的導(dǎo)熱系數(shù)很低，都會使水冷

壁受熱面的熱交換條件惡化，使受熱面內(nèi)的工質(zhì)得不到所需要的熱量，

則必然會影響產(chǎn)生的蒸汽量，而引起汽壓的變化。

（3）內(nèi)擷口外擾的判斷

在鍋爐運行中，當(dāng)蒸汽壓力發(fā)生變化時，一般可根據(jù)汽壓與蒸汽流量的

變化關(guān)系，來判斷引起汽壓變化的是由于外擾或內(nèi)擾的影響。

如果汽壓P與蒸汽流量D的變化方向是相司的，則大多是由于內(nèi)擾的

影響，譬如當(dāng)汽機調(diào)門開度不變時，如燃料量減少，則鍋爐產(chǎn)汽量減少，

最終導(dǎo)致汽壓下降。

實際上，單元機組內(nèi)擾的影響過程是這樣的：外界負(fù)荷不變時，若鍋爐

燃料量突然增加最初壓力上升，同時蒸發(fā)量相應(yīng)增加，但為與外界負(fù)荷

相適應(yīng)，汽輪機關(guān)小調(diào)速汽門。使汽壓繼續(xù)上升，蒸發(fā)量適當(dāng)減少；反

之亦然。

2、汽壓波動的影響

汽壓過高是很危險的，安全閥萬一發(fā)生故障不動作，則可能發(fā)生爆炸事

故，對設(shè)備和人身安全都會帶來嚴(yán)重的危害。另一方面，即使安全閥工

作正常。汽壓過高時由于機械應(yīng)力過大，也將危害鍋爐設(shè)備各承壓部件

的長期安全性，當(dāng)安全閥動作時，排出大量高壓蒸汽，也會造成經(jīng)濟上

的損失。

如果汽壓低于額定值，則會降低發(fā)電廠運行的經(jīng)濟性，這主要是由于汽

壓降低將減少蒸汽在汽輪機中作功的焰降，使蒸汽作功能力降低，因而

使汽耗增大，若汽壓降低過多，以致不能保持汽輪機的額定負(fù)荷，甚至

影響發(fā)電廠的負(fù)荷，此外，汽壓過低使汽輪機的軸向推力增加，容易發(fā)

生推力瓦燒毀事故。

(1)汽壓變化速度的影響

當(dāng)負(fù)荷變化引起汽壓變化時，汽壓變化的速度說明了鍋爐保持或恢復(fù)規(guī)

定汽壓的能力，汽壓變化的速度主要與負(fù)融化速度，鍋爐的儲熱能力

以及燃燒設(shè)備的慣性有關(guān)。

負(fù)荷變化速度越快，引起汽壓變化的速度也較快，反之，汽壓變化速度

越慢。

鍋爐的儲熱能力越大，汽壓變化的速度越慢；儲熱能力越少，汽壓變化

的速度越快，所謂儲熱能力是指當(dāng)外界負(fù)荷變動而燃燒工況不變時，鍋

爐能夠放出或吸收的熱量的大小，鍋爐的儲熱能力與鍋爐的水容積和受

熱面金屬質(zhì)量的大小及蒸汽參數(shù)有關(guān)。水容積和受熱面金屬量越大，則

儲熱能力越大；蒸汽壓力越高，液體熱的變化越小，工質(zhì)和金屬能儲存

或釋放的熱量越小。

燃燒設(shè)備的慣性是指從燃料量開始變化到爐內(nèi)建立起新的熱負(fù)荷所需

要的時間，燃燒設(shè)備的慣性大，當(dāng)負(fù)荷變化時，恢復(fù)汽壓的速度也就慢，

燃燒設(shè)備的慣性與燃料種類和制粉系統(tǒng)的慣性比中間儲倉式制粉系統(tǒng)

的慣性要大。

汽壓變化速度對鍋爐工作有下述影響：

汽包壓力的變動速度過大，會使水循環(huán)惡化，當(dāng)循環(huán)回路下降管中水的

下降流速不大，而汽包流速不大，而汽包壓力又急劇降低時，水在下降

管中可能發(fā)生汽化，當(dāng)汽包壓力急劇上升時，由于飽和溫度升高，上升

管中產(chǎn)生的汽量就會減少。

若由于負(fù)荷突然增加使汽壓突然降低時，可能弓I起蒸汽大量帶水，因而

使蒸汽品質(zhì)惡化和過熱汽溫降低。

另外，當(dāng)汽壓急劇變化時，還會導(dǎo)致虛假水位現(xiàn)象。

(2)汽壓的調(diào)節(jié)

前已說明：汽壓的變化反映了鍋爐蒸發(fā)量與外界負(fù)荷之間的平衡關(guān)系，

外界負(fù)荷的變化是客觀存在的，而鍋爐蒸發(fā)量的多少則是可以由運行人

員通過對鍋爐燃燒的調(diào)節(jié)來控制的。因此，對汽壓的控制與調(diào)節(jié)，就是

運行人員如何正確地調(diào)整鍋爐燃燒，以控制好鍋爐蒸發(fā)量，使之適應(yīng)外

界負(fù)荷需要的問題。

當(dāng)負(fù)荷變化時，例如當(dāng)負(fù)荷增加使汽壓下降時,必須強化燃燒,即增加

燃料量和風(fēng)量。如果先增加燃料量而后增加風(fēng)量，并且如果風(fēng)量增加較

遲，則將造成不完全燃燒，但是，由于爐膛中總是保持有一定的過剩空

氣量，所以在某些實際操作中，則可以先增加燃料量，然后再適當(dāng)?shù)卦?/p>

加風(fēng)量，低負(fù)荷情況下，由于爐膛中的過?？諝庖幌鄬^多，因而在增

加負(fù)荷時也可先增加燃料量，后增加風(fēng)量。

增加風(fēng)量時，應(yīng)先開大引風(fēng)機入口靜葉，然后再開大送風(fēng)機調(diào)節(jié)動葉。

如果先加大送風(fēng)，則火焰和煙氣將可能噴出爐外傷人，并且惡化了鍋爐

房的衛(wèi)生條件。

增加燃燒量的手段是同時或單獨地增加各運行燃燒器的燃料量（增加磨

煤通風(fēng)量并相應(yīng)增加給煤機轉(zhuǎn)速）。或者是增加燃燒器的運行只數(shù)。

二、蒸汽溫度的調(diào)節(jié)

汽溫偏離額定值過大時，會影響鍋爐和汽輪機運行的安全性和經(jīng)濟性。

汽溫過高，會加快金屬材料的蠕變，還會使過熱器、蒸汽管道、汽輪機

高壓部分等產(chǎn)生額外的熱應(yīng)力，因而縮短設(shè)備的使用壽命，當(dāng)發(fā)生嚴(yán)重

超溫時，甚至?xí)斐蛇^熱器管爆破。

汽溫過低，會使汽輪機最后幾級的蒸汽濕度增加，對葉片的侵蝕作用加

劇，嚴(yán)重時將會發(fā)生水沖擊，威脅汽輪機的安全，而且當(dāng)壓力不變汽溫

降低時，蒸汽焰減小，蒸汽的作功能力相應(yīng)減小，汽輪機的汽耗必然增

加，降低了電廠運行的經(jīng)濟性。

1、過熱汽溫的調(diào)節(jié)

本爐采用噴水式減溫器，將給水直接噴射到過熱蒸汽中以降低蒸汽溫度,

這種調(diào)溫方式只能使蒸汽減溫而不能升溫。為了保證在各種工況下汽溫

維持額定值，過熱器的受熱面積都適當(dāng)?shù)卦O(shè)計得大一些，使在低負(fù)荷時

不投用減溫器能得到正常的汽溫，而在高負(fù)荷時則利用減溫器來降低汽

:日

/mio

按設(shè)計要求，本鍋爐應(yīng)能在50%負(fù)荷至鍋爐最大連續(xù)出力負(fù)荷范圍內(nèi)

保證過熱汽溫在額定值，為此，鍋爐在50%負(fù)荷時，能夠維持額定汽

溫，并在此負(fù)荷點將減溫器投入運行。隨著負(fù)荷的增加，逐漸調(diào)整減溫

水量，使得過熱汽溫在要求的范圍之內(nèi)。

本鍋爐裝置有兩級噴水減溫器。第一級作為粗調(diào)節(jié)，第二級作為細(xì)調(diào)節(jié),

以此比較準(zhǔn)確地控制過熱器出口主蒸汽溫度，使其符合規(guī)定數(shù)值。

此外，當(dāng)汽溫問題成為運行中的主要矛盾時，可以在燃燒工況允許的范

圍由調(diào)節(jié)送風(fēng)量，以改變流經(jīng)過熱器的煙氣量，達(dá)到調(diào)節(jié)過熱汽溫的目

的。

2、再熱汽溫的調(diào)節(jié)

對于中間再熱鍋爐，與主蒸汽溫度相似，再熱汽溫偏離額定值同樣會影

響機組運行的經(jīng)濟性和可靠性。例如再熱汽溫偏低，將使汽輪機汽耗量

增加，再熱汽溫過高，可能會造成金屬材料的損壞，特別是再熱汽溫的

急劇改變，將會導(dǎo)致中壓缸與轉(zhuǎn)子間的脹差發(fā)生顯著變化，有可能引起

汽輪機的劇烈振動和事故，威脅設(shè)備的安全，因此，運行中也要采取必

要的調(diào)節(jié)措施，使再熱汽溫保持在規(guī)定的范圍之內(nèi)。

再熱汽溫與主蒸汽溫度一樣,也受到鍋爐機組各種運行因素的影響，如

鍋爐負(fù)荷、給水溫度、燃料性質(zhì)、燃燒工況以及受熱面的清潔程度等工

況都將引起再熱汽溫發(fā)生變化，本爐再熱器布置在水平煙道內(nèi)，故再熱

汽溫的變化呈對流特性。但是，由于再熱蒸汽的壓力低，因而再熱蒸汽

比熱較主蒸汽為少，這樣，等量的蒸汽在獲得相同熱量時再熱汽溫的變

化就比主汽溫度大。此外，再熱汽溫還受到汽輪機工況的影響，在過熱

器中，進(jìn)口蒸汽溫度始終等于汽包壓力下的飽和溫度，而在再熱器中，

進(jìn)口蒸汽溫度則隨汽機負(fù)荷的增加而升高，隨負(fù)荷的減少而降低，所以,

再熱汽溫的波動要較主汽溫度為大。

本爐的再熱蒸汽溫度主要是通過在爐膛底部注入熱風(fēng)予以調(diào)節(jié)的，在鍋

爐最大連續(xù)出力時，熱風(fēng)注入擋板開度為零，隨著負(fù)荷的降低，逐漸增

大爐底注入的熱風(fēng)量，并相應(yīng)減少二次風(fēng)和三次風(fēng)量，使總風(fēng)量與燃煤

量相適應(yīng)，由于爐底熱風(fēng)的注入，抬高了爐膛火焰中心的位置"吏得爐

膛出口煙氣溫度升高，增加了再熱器的吸熱量，使再熱汽溫能夠維持在

額定值。

在高負(fù)荷不正常運行條件下，可投入事故噴水減溫，使再熱汽溫不至于

超過允許高限。

三、水位的調(diào)節(jié)

保持汽包內(nèi)的正常水位是保證機組安全運行最重要的條件之一。

當(dāng)水位過高時，由于汽包蒸汽室高度減小，會增加蒸汽攜帶的水分，使

蒸汽品質(zhì)惡化。容易造成過熱器積鹽垢，使管子過熱損壞，嚴(yán)重滿水E寸，

會造成蒸汽大量帶水，除造成過熱汽溫急劇下降外，還會引起蒸汽管道

和汽輪機內(nèi)產(chǎn)生嚴(yán)重水沖擊，甚至打壞汽輪機葉片。

水位過低，則可能引起鍋爐水循環(huán)破壞，使水冷壁管的安全受到威脅,

如果出現(xiàn)嚴(yán)重缺水，而又處理不當(dāng)時，則可能造成爐管爆破。

汽包的正常水位定在汽包中心線上51mm處，其正常變化范圍為土

100mmo

L影響水位變化的主要因素

鍋爐運行中，汽包水位是經(jīng)常變化的，引起水位變化的根本原因，在于

工質(zhì)平衡遭到破壞或工質(zhì)狀態(tài)發(fā)生改變，顯然，當(dāng)工質(zhì)平衡（給水量與

蒸發(fā)量之間的平衡）遭到破壞時，必將引起蒸汽壓力和飽和溫度變化，

從而使水和蒸汽的比容以及水室中蒸汽泡數(shù)量發(fā)生變化。由此將引起水

位變化。根據(jù)上述引起水位變化的根本原因，可歸納出影響水位變化的

主要因素有鍋爐負(fù)荷、燃燒工況和給水壓力等。

（1）鍋爐負(fù)荷

汽包中水位的穩(wěn)定與鍋爐負(fù)荷的變化有密切的關(guān)系，當(dāng)負(fù)荷變化，也就

是所需要產(chǎn)生的蒸汽量變化時，若給水量不變或者不能及時地相應(yīng)增加,

則蒸發(fā)設(shè)備中的水量逐漸被消耗，其最終結(jié)果將使水位下降，反之，則

將使水位上升。此外，由于負(fù)荷變化而造成的壓力變化，將引起爐水狀

態(tài)發(fā)生改變，促使它的體積也相應(yīng)改變，從而也引起水位發(fā)生變化，此

即為虛假水位現(xiàn)象。

在正常情況下，當(dāng)負(fù)荷增加時，其最終結(jié)果將使水位下降；當(dāng)負(fù)荷降低

時，其最終結(jié)果將使水位上升。但是，當(dāng)負(fù)荷劇烈變化時，水位的變化

還有一個明顯的過渡過程，在這個過程中反映出來的水位變化并不立即

就是如上述的最終結(jié)果。譬如當(dāng)負(fù)荷急劇增加時，汽壓將很快下降，由

于爐水溫度就是鍋爐當(dāng)時壓力下的飽和溫度，所以隨著汽壓的下降，爐

水溫度就要從原來較高壓力下的飽和溫度下降到新的、較低壓力下的飽

和溫度，這時爐水（和金屬）要放出大量的熱量，這些熱量又用來蒸發(fā)

爐水，于是爐水內(nèi)的汽泡數(shù)量大大增加，汽水混合物的體積膨脹，所以

促進(jìn)水位很快上升，當(dāng)爐水中多產(chǎn)生的汽泡逐漸逸出水面后，汽水混合

物的體積又收縮，所以水位又下降，這時如果不及時地、適當(dāng)?shù)卦黾咏o

水量，則由于負(fù)荷急劇增加，蒸發(fā)量大于給水量，因而水位將很快地下

降。負(fù)荷急劇增加而給水量未作出調(diào)整時，汽包水位的變動見圖10?6。

圖中曲線1表示給水量小于蒸發(fā)量時的水位變化情況，曲線2表示汽壓

突降對水位的影口味虛假水位)。水位的實際變動為曲線1和2的疊加，

如曲線3所示，水位先上升然后又迅即下降。

(2)燃燒工況

燃燒工況的改變對水位的影響也很大。在外界負(fù)荷不變的情況下，燃燒

強化時，水位將暫升高，然后又下降；燃燒減弱時，水位將暫降低，然

后又升高，這是由于燃燒工況的改變使?fàn)t內(nèi)放熱量改變，因而引起工質(zhì)

狀態(tài)發(fā)生變化的緣故。例如，當(dāng)送入爐內(nèi)的燃料量突然增加時，爐內(nèi)放

熱量增多，體積膨脹，因而使水位暫升高，由于產(chǎn)汽量不斷增加，使汽

壓上升，相應(yīng)地提高了飽和溫度，爐水中的蒸汽泡數(shù)量有所減少，水位

又會下降。如果這時汽壓不能及時恢復(fù)，則由于蒸汽作功能力的提高而

外界負(fù)荷又沒有變化，因而汽輪機調(diào)節(jié)機構(gòu)將關(guān)小調(diào)速汽門，減少進(jìn)汽

量，由于鍋爐蒸汽量減少而給水量卻沒有變，因而使得水位又要升高。

(3)給水壓力

如果給水系統(tǒng)運行不正常使給水壓力變化時，將使送入鍋爐的給水量發(fā)

生變化，從而破壞了給水量與蒸發(fā)量的平衡，必然引起汽包水位的波動。

在其它條件不變的情況下，給水壓力高使給水量加大時，水位升高，給

水壓力低使給水量減少時，水位下降。

2、水位的調(diào)節(jié)

對水位的控制調(diào)節(jié)比較簡單，它是依靠改變給水調(diào)節(jié)閥的開度，即改變

給水量來實現(xiàn)的水位高時，關(guān)小調(diào)節(jié)閥；水位低時，開大調(diào)節(jié)閥?，F(xiàn)代

大型鍋爐機組，都采用一套比較可行的給水自動調(diào)節(jié)器來自動調(diào)節(jié)送入

鍋爐的給水量，調(diào)節(jié)器執(zhí)行機構(gòu)除能投入自動外，還可以切換到遠(yuǎn)方手

動操作。

本鍋爐的水位調(diào)節(jié)由二套自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)來實現(xiàn)，即在低負(fù)荷

(<20%BMCR)時采用單沖量自動調(diào)節(jié)系統(tǒng),當(dāng)負(fù)荷大于20%BMCR

時，通常采用三沖量自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)。

圖10-7(a)為單沖量調(diào)節(jié)系統(tǒng)原理圖，它是按汽包水位的偏差來調(diào)

節(jié)給水閥的開度，圖中H表示汽包水位信號。這種調(diào)節(jié)方式的主要缺

點是：當(dāng)蒸汽負(fù)荷和蒸汽壓力突然變化時，由水容積中的蒸汽含量和蒸

汽比容改變產(chǎn)生虛假水位，從而使給水調(diào)節(jié)閥有錯誤動作。因此它只用

于低鍋爐負(fù)荷下的水位調(diào)節(jié)。

圖10-7(b)示出三沖量給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)，在這種系統(tǒng)中，除水位信號

外，又增加了蒸汽流量信號D和給水流量信號G。它綜合考慮了蒸汽量

與給水量相等的原則，又考慮了水位偏差的大小，既能補償虛假水位的

瓜，又能糾正給水量的擾動。

四、燃燒調(diào)節(jié)

燃燒調(diào)節(jié)的任務(wù)是：

(1)燃燒供熱適應(yīng)負(fù)荷的需要，以維持穩(wěn)定的汽壓；

(2)保證良好燃燒，減少未燃燼損失，同時要防止鍋爐金屬煙氣側(cè)的

腐蝕和減少對大氣的污染。

(3)維持爐膛內(nèi)有穩(wěn)定的負(fù)壓。

燃燒過程是否穩(wěn)定直接關(guān)系到鍋爐運行的可靠性。例如：燃燒過程不穩(wěn)

將引起蒸汽參數(shù)發(fā)生波動；爐膛溫度過低將影響燃料的著火和正常燃燒,

容易造成爐膛滅火；爐膛溫度過高或火焰中心偏斜將可能引起水冷壁、

凝渣管結(jié)渣或燒損設(shè)備，并可能增大過熱器的熱偏差。造成局部管壁超

:日箋箋

/nn^jo

燃燒過程的經(jīng)濟性要求保持合理的風(fēng)、煤配合就是要保持最佳的過?？?/p>

氣系數(shù)；合理的一、二次風(fēng)配合就是要保證著火迅速、燃燒完全；合理

的送、引風(fēng)配合就是要保持適當(dāng)?shù)臓t膛負(fù)壓,減少漏風(fēng)。

L燃料量的調(diào)節(jié)

本鍋爐具有6套正壓直吹式制粉系統(tǒng)，由于無中間儲粉倉，因而制粉系

統(tǒng)出力的大小將直接影響到鍋爐蒸發(fā)量，當(dāng)鍋爐負(fù)荷有較大的變動時，

需要啟動或停止一套(或幾套)制粉系統(tǒng)。若鍋爐負(fù)荷變化不大，則可

通過調(diào)節(jié)運行的制粉系統(tǒng)的出力來解決。當(dāng)鍋爐負(fù)荷增加，要求制粉系

統(tǒng)的出力增加時應(yīng)先開大磨煤楣口一次風(fēng)機的進(jìn)口風(fēng)量擋板，增加磨煤

機的通風(fēng)量，以選用磨煤機內(nèi)的少量存粉量作為增荷開始時的緩沖調(diào)節(jié);

然后，再增加給煤量，同時開大相應(yīng)的二次風(fēng)門，反之，當(dāng)鍋爐負(fù)荷降

低時，則減少給煤量和磨煤機通風(fēng)量以及二次風(fēng)量。

2、送風(fēng)的調(diào)節(jié)

風(fēng)量的調(diào)節(jié)是鍋爐運行中一個重要的調(diào)節(jié)項目，它是使燃燒穩(wěn)定、完全

的一個重要因素。當(dāng)鍋爐負(fù)荷發(fā)生變化時，隨著燃料量的改變，必須同

時對送風(fēng)量進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)節(jié)。

正常穩(wěn)定的燃燒說明風(fēng)、煤配合比較恰當(dāng)，這時，爐膛內(nèi)應(yīng)具有光亮的

金黃色火焰，火焰中心應(yīng)在爐膛的中部，火焰均勻地充滿爐膛但不觸及

四周水冷壁，火色穩(wěn)定，火焰中沒有明顯的星點（有星點可能是煤粉分

離現(xiàn)象，此外爐膛溫度過低或煤粉太粗時也會有星點），從煙囪排出的

煙氣應(yīng)呈淺灰色。

如果火焰熾白刺眼，表示風(fēng)量偏大加果火焰暗紅不穩(wěn),則有兩種可能：

一種可能是風(fēng)量偏小，另一種可能是送風(fēng)量過大或漏風(fēng)嚴(yán)重，致使?fàn)t膛

溫度大大降低。

風(fēng)量的具體調(diào)節(jié)，是通過液壓執(zhí)行機構(gòu)調(diào)節(jié)送風(fēng)機動葉的角度實現(xiàn)的。

3、爐膛負(fù)壓及引風(fēng)調(diào)節(jié)

本鍋爐采用平衡通風(fēng)方式，即爐膛煙氣壓力稍低于外面大氣壓，由于爐

膛內(nèi)高溫?zé)煔猱a(chǎn)生自拔風(fēng)力的作用。使?fàn)t內(nèi)不同高度處的煙氣壓力不一

樣，自爐底到爐頂，煙氣壓力是逐漸增高的；另外，由于煙氣離開爐膛

時沿?zé)煹揽朔鲃幼枇Φ慕Y(jié)果，使煙氣壓力又逐漸降低下來，直到最終

由引風(fēng)機提高壓頭后，才從煙囪排出，因此，整個鍋爐爐膛和煙道內(nèi)的

煙氣壓力都呈負(fù)壓狀態(tài)，其中以爐膛頂部的煙氣壓力最大（負(fù)壓值最?。?

爐膛負(fù)壓表的風(fēng)壓測點就裝在爐膛靠近爐頂?shù)某隹谔?，只要爐膛頂部的

煙氣保持著合適的負(fù)壓值（一般為-50Kpa左右），即使?fàn)t墻有不嚴(yán)密

之處，也無煙氣外泄之慮。

在單位時間里，如果從爐膛排出的煙氣量等于燃料燃燒產(chǎn)生的煙氣量，

則爐膛的負(fù)壓就保持不變，否則爐膛負(fù)壓就要發(fā)生變化。例如，在引風(fēng)

量未增加前，先增加送風(fēng)量，就會使?fàn)t膛出現(xiàn)正壓。

當(dāng)鍋爐負(fù)荷改變而燃料量和風(fēng)量發(fā)生改變時，隨著煙氣流速的改變，各

部負(fù)壓也相應(yīng)改變，鍋爐負(fù)荷增加，各部分的負(fù)壓也相應(yīng)增大；反之，

各部分負(fù)壓相應(yīng)減小。

爐內(nèi)燃燒工況一旦發(fā)生變化，必將迅速引起爐膛壓力相應(yīng)改變，當(dāng)鍋爐

的燃燒系統(tǒng)有故障或異常情況發(fā)生時，最先反映的就是爐膛負(fù)壓發(fā)生變

化，如鍋爐滅火，從儀表盤上最先反映出的現(xiàn)象是爐膛風(fēng)壓曲線的指示

急劇波動并向負(fù)擺到底，然后才是汽包水位、蒸汽流量等指示的變化，

在運行中，即使在送、引風(fēng)機調(diào)節(jié)擋板開度保持不變的情況下，由于燃

燒工況總有少量的變動，故爐風(fēng)壓是脈動的，反映在爐膛風(fēng)壓曲線上就

是經(jīng)常在控制值的左右輕微晃動。

當(dāng)燃燒不穩(wěn)時，爐膛風(fēng)壓將產(chǎn)生強烈的脈動，爐膛風(fēng)壓表的指針也相應(yīng)

作大幅度的劇烈晃動。運行經(jīng)驗說明，當(dāng)爐腹風(fēng)壓發(fā)生強烈脈動時，往

往是滅火的預(yù)兆。這時，必須加強監(jiān)視和檢查爐內(nèi)火焰情況，分析原因，

并及時地進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整和處理。

鍋爐引風(fēng)量是根據(jù)送入爐內(nèi)燃料量和送風(fēng)量的變動情況來進(jìn)行調(diào)節(jié)的，

引風(fēng)機的具體調(diào)節(jié)方法是通過電動執(zhí)行機構(gòu)操縱引風(fēng)機入口導(dǎo)向擋板,

以改變其開度來實現(xiàn)的。

鍋爐的啟動和停運

鍋爐的啟動分為冷態(tài)啟動和熱態(tài)啟動兩種。所謂冷態(tài)啟動，是指鍋爐經(jīng)

過檢修或較長時間備用后，在沒有壓力而其溫度與環(huán)境溫度相接近情況

下的啟動；熱態(tài)啟動，則是指鍋爐經(jīng)較短時間的停用，還保持有一定壓

力和溫度情況下的啟動。熱態(tài)啟動時的工作內(nèi)容與冷態(tài)啟動大致相同，

為了能了解鍋爐啟動工作的全過程，我們將以冷態(tài)啟動作為討論的基本

內(nèi)容。

鍋爐啟動的時間，是指從點火到帶額定負(fù)荷所需要的時間，在確定鍋爐

啟動時間時，應(yīng)考慮以下兩個原則：

(1)使鍋爐機組各部件逐漸和均勻地得到加熱,不致產(chǎn)生過大的熱應(yīng)

力；

(2)在保證設(shè)備安全的前提下，盡量縮短啟動時間，并減少啟動中的

工質(zhì)損失和熱量損失。

在啟動過程中，水循環(huán)不良、過熱器、再熱器冷卻不夠和省煤器中水不

流動，可能會造成爆管事故；另外，由于爐溫較低，也容易出現(xiàn)滅火爆

燃事故。啟動過程中，燃燒損失較大，又不可避免地要排汽和放水，以

致造成工質(zhì)和熱量損失，因此，鍋爐啟動時要注意安全問題和經(jīng)濟問題。

鍋爐停運是一個冷卻過程，同樣存在著設(shè)備部件的安全保護(hù)問題,如果

冷卻速度過快，也可能產(chǎn)生危險的熱應(yīng)力，損傷設(shè)備。

一、單元制鍋爐的啟動

按著汽輪機沖轉(zhuǎn)時蒸汽參數(shù)的不同，單元制機組分為額定參數(shù)啟動和滑

參數(shù)啟動兩種。

額定參數(shù)啟動是指鍋爐首先啟動，蒸汽參數(shù)升至額定值，然后再沖動汽

輪機，汽輪機從沖轉(zhuǎn)至帶額定負(fù)荷，電動主閘門前的蒸汽參數(shù)始終保持

在額定值，由于這種啟動方式存在諸多缺點，大型機組已不再采用這種

啟動方式。

滑參數(shù)啟動是指在鍋爐點火、蒸汽升壓升溫的過程中，利用低溫壓蒸汽

來進(jìn)行暖管，并隨著汽溫汽壓的升高逐步提高到一定參數(shù)，汽輪機組沖

轉(zhuǎn)，待發(fā)電機并網(wǎng)后逐步升溫、升壓增加負(fù)荷，在整個啟動過程中，自

動主汽門前的蒸汽參數(shù)隨機組轉(zhuǎn)速或負(fù)荷的變化而滑升。

單元機組采用滑參數(shù)啟動的優(yōu)越性表現(xiàn)在以下幾方面：

(1)縮短了啟動時間，因而增加了運行調(diào)度的靈活性，因為滑參數(shù)啟

動時，蒸汽管道的暖管和汽輪機的啟動過程與鍋爐的升壓過程同時進(jìn)行,

使整個機組的啟動時間得以縮短。

(2)增加了機組的安全可靠性，滑參數(shù)啟動時，整個機組的加熱過程

是從較低的參數(shù)下開始的，因而各部件的融膨脹比較均勻，對鍋爐而

言，可使水循環(huán)工況改善，過熱器的冷卻條件亦得以改善；對汽輪機而

言，由于開始進(jìn)入汽輪機的是低壓低溫蒸汽，蒸汽的容積流量較大，容

易充滿汽機，而且流速也可增大，使汽輪機各部分得到均勻而迅速的溫

升，故熱應(yīng)力工況可以得到改善。

(3)能提高經(jīng)濟性。啟動時間的縮短可以減少啟動過程中的燃料消耗

和工質(zhì)的損失，并使機組早發(fā)電。

單元機組的滑參數(shù)啟動分為真空法和壓力法兩種。壓力法滑參數(shù)啟動應(yīng)

用較廣，所謂壓力法滑參數(shù)啟動，是指待鍋爐所產(chǎn)生的蒸汽具有一定的

壓力和溫度后，才沖轉(zhuǎn)汽輪機，下面我們對壓力法滑參數(shù)啟動時鍋爐的

操作步驟作一簡單說明。

L啟動前的檢查和準(zhǔn)備

做這項工作的目的是使所有設(shè)備和系統(tǒng)均處于準(zhǔn)備起動狀態(tài)。以便達(dá)到

隨時可以投入啟動的條件。

啟動前檢查與準(zhǔn)備的主要內(nèi)容如下：

(1)爐內(nèi)檢查

包括燃燒室及煙道內(nèi)部的受熱面、燃燒器、爐墻、風(fēng)煙檔板、等。

(2)爐外檢查

包括燃燒系統(tǒng)的送、引風(fēng)機出口擋板，一、二、三次風(fēng)擋板，二次風(fēng)總

風(fēng)門，其它各處擋板及傳動裝置、開度指示；爐墻各孔門等。

(3)汽水系統(tǒng)檢查

包括主蒸汽及給水管道中的汽水閥門、空氣門、排污門、事故放水門、

再循環(huán)門、汽包、聯(lián)箱的膨脹指示器、汽包水位計、汽水系統(tǒng)中的遠(yuǎn)方

控制機構(gòu)等。

(4)各種電氣設(shè)備的檢查和電動閥門的遙控試驗。

(5)熱工儀表、信號裝置、指示燈、操作開關(guān)和自動調(diào)節(jié)設(shè)備的檢查。

(6)各轉(zhuǎn)動機械的檢查與試轉(zhuǎn)。

(7)燃料儲存量應(yīng)充分，制粉系統(tǒng)應(yīng)處于準(zhǔn)備啟動狀態(tài)。

2、鍋爐進(jìn)水

當(dāng)高溫水進(jìn)入常溫汽包時，汽包上下壁、內(nèi)外壁之間會出現(xiàn)溫度差，從

而引起熱應(yīng)力，因此，一般規(guī)定：冷爐的進(jìn)水溫度不得超過90℃（-

般電廠都用大約94V的除氧水作為進(jìn)水，當(dāng)水流經(jīng)省煤器和連接管道

進(jìn)入汽包時的溫度最初約為70（左右）。高壓以上鍋爐的進(jìn)水持續(xù)時

間一般為2?4小時，冬季應(yīng)較夏季長。

考慮到在鍋爐點火以后，爐水將受熱膨脹和汽化，故點火前，汽包進(jìn)水

高度一般只需加到水位計的最低可見水位，以免啟動過程中由于水位太

高而大量排放，進(jìn)水結(jié)束后，如水位有上升或下降的現(xiàn)象，則應(yīng)檢查給

水閥、排放閥和排污閥的開關(guān)狀態(tài)以及鍋爐各處的嚴(yán)密性，不正常的情

況應(yīng)予以組正。

3、點火

鍋爐點火前，首先啟動回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，以使預(yù)熱器受熱面能受到均

勻的加熱，然后投入暖風(fēng)器，并開啟弓I、送風(fēng)機，對爐膛和煙道進(jìn)行吹

掃，以清除可能殘存的可燃物，防止點火時發(fā)生爆燃，吹掃時通風(fēng)時間

不少于5分鐘，通風(fēng)的容積流量應(yīng)大于額定值的25%,對一次風(fēng)管應(yīng)

吹掃3~5分鐘，油槍利用蒸汽吹掃,以保證管路暢通。

本鍋爐采用0號輕柴油作為點火燃料，應(yīng)根據(jù)燃燒工況、各部溫度情況

和燃燒性質(zhì)等條件羥過一定的時間以后再投入煤粉燃燒器，投粉以后,

如發(fā)生爐腔滅火，應(yīng)立即停止送粉，并對爐膛進(jìn)行適當(dāng)?shù)耐L(fēng)，然后再

重新點火。以免未點燃的煤粉突然燃燒，形成爆燃，以致?lián)p壞設(shè)備和傷

人。

點火時的噴油量和投煤粉以后的噴粉量均應(yīng)控制恰當(dāng)，既要考慮盡量使

爐膛受熱均勻。又要防止升溫速度過快而造成汽包壁溫差過大和過熱器

管金屬超溫等。

4、升溫升壓

(1)升壓過程

鍋爐點火以后，爐水溫度逐漸升高并產(chǎn)生蒸汽，汽壓逐漸升高，從鍋爐

點火直到汽壓升至工作壓力的過程，稱為升壓過程。

就升壓而言，鍋爐很容易做到，只要爐內(nèi)燃燒，暫不送或少送蒸汽，壓

力就很快地升高，然而升溫的問題就比較復(fù)雜。升溫速度取決于燃燒率。

為了保證設(shè)備的安全，升溫速度和燃燒率都有嚴(yán)格的控制，但是對鍋爐

來說，汽輪機要求沖轉(zhuǎn)的參數(shù)總是壓力較低而溫度較高，因此，在鍋爐

的啟動中必須設(shè)法緩和壓力的上升，而盡可能加快汽溫的升高。

由于水和蒸汽在飽和狀態(tài)下溫度和壓力存在一定的對應(yīng)關(guān)系，所以蒸發(fā)

設(shè)備的升壓過程也就是升溫過程，通常以控制升壓速度來維持升溫速度。

為使汽包和受熱面的溫升不致過快，以免由于溫差過大產(chǎn)生較大的熱應(yīng)

力而引起設(shè)備發(fā)生變形，故鍋爐的升壓速度不能太快。

根據(jù)運行實踐高壓以上鍋爐升壓過程中的平均溫升速度大約為1.5?

2.0℃/mino

(2)升壓升溫過程中的定期工作

鍋爐點火以后，隨著壓力的逐漸升高，鍋爐運行人員應(yīng)按照一定的要求，

在不同的壓力下進(jìn)行有關(guān)操作和檢查工作。

①當(dāng)汽壓升至0.15~0.2MPa左右，空氣已排完，應(yīng)關(guān)閉空氣門,沖洗

一次水位計，沖洗后應(yīng)仔細(xì)校對水位，以保證指示正確。

②當(dāng)壓力升至0.2?0.4MPa時，可進(jìn)行鍋爐下部放水，以使蒸發(fā)面各

部分受熱均勻，并放出沉淀物提高爐水品質(zhì)，同時也可檢查水冷壁放水

系統(tǒng)是否暢通，在放水過程中，應(yīng)密切注意汽包水位的變化，為盡早建

立正常的水循環(huán)，在點火升壓的開始階段，對水冷壁下聯(lián)箱的放水時間

可長一些，此外，在升壓中其應(yīng)根據(jù)汽包壁溫差及水冷壁膨脹情況，可

再放水1~2次，放水時應(yīng)區(qū)別不同情況，對于膨脹能量小的聯(lián)箱,放

水應(yīng)加強。

③當(dāng)壓力升至0.3~0.5MPa時,應(yīng)穩(wěn)壓一己殳時間，以便擰緊檢修中拆

卸過的螺栓，如汽包人孔門螺栓等，因為部件受熱膨脹后螺栓可能松動。

④當(dāng)汽壓升至0.4~0.5MPa時，可以開始進(jìn)行主蒸汽管的暖管工作。

⑤當(dāng)汽壓升到接近額定壓力之前(約80~90%額定壓力)，應(yīng)再次沖

洗水位計，并校對二次水位計是否正確可靠。

⑥檢修過的安全門，在額定壓力以前應(yīng)進(jìn)行校驗工作。

(3)受熱面熱膨脹的監(jiān)視

在升壓過程中，必須注意監(jiān)視汽包，各聯(lián)箱和管道的熱膨脹情況，定期

檢查和記錄各監(jiān)視點壁溫和各處膨脹指示器的指示值，以判斷其膨脹是

否正常。

對于膨脹量小的水冷壁，可加強下聯(lián)箱的放水,把汽包中較熱的水引下

來，以加快水冷壁的加熱，同時促進(jìn)水循環(huán)，放水可以增加汽包內(nèi)水的

流動，這也是減小汽包上下壁金屬溫差的一種方法，但注意放水量適當(dāng)，

放水點要選擇適宜。

(4)升壓時升溫升壓太快，汽包金屬往往會受到過大的熱應(yīng)力，下面

對汽包在啟動中受到的幾種主要應(yīng)力作簡單分析。

在啟動開始階段，蒸發(fā)區(qū)內(nèi)的自然循環(huán)尚不正常，汽包里的水流動很慢

或局部停滯，對汽包壁的放熱系數(shù)很小，故汽包下部金屬溫度升高不多，

汽包上部與飽和蒸汽接觸，蒸汽對金屬凝結(jié)放熱，此放熱系數(shù)比汽包下

部的大很多，故汽包上部金屬溫度較高，這種上下溫差將使汽包趨向于

拱背開頭的變形。但由于有管子相連，汽包不能自由變形，因此汽包上

部金屬受到軸向壓應(yīng)力，下部金屬受到軸向拉應(yīng)力，上下溫差愈大，則

熱應(yīng)力愈大，一般規(guī)定，汽包上下金屬的溫差不許超過50℃

在起動過程中，汽包金屬從工質(zhì)吸收熱量，溫度逐漸升高，并不斷通過

保溫層向外界散熱，汽包壁的內(nèi)面溫度較高，外面溫度較低，這一溫差

將使內(nèi)面承受壓應(yīng)力，外面承受拉應(yīng)力。

隨著工質(zhì)的受熱，蒸汽壓力逐漸升高，汽包壁將承受切向、軸向和徑向

機械應(yīng)力。

由上述的分析可知，汽包的上下溫差和筒壁金屬的內(nèi)外溫差，均會造成

熱應(yīng)力，這些溫差的大小在很大程度上決定了工質(zhì)的溫升速度，速度越

大溫差愈大，一般規(guī)定汽包內(nèi)工質(zhì)溫度的平均升高速度不應(yīng)超過L5~

2.（rC/min,一般電廠對每臺鍋爐根據(jù)試驗或經(jīng)驗制定升壓曲線，作為起

動時的依據(jù)。

在開始階段，汽包內(nèi)的壓力很低，金屬主要承受由溫差引起的熱應(yīng)力，

但這時的各種溫差往往很大，故升溫速度應(yīng)該小些；另一方面，壓力愈

低，升高單位壓力時的相應(yīng)飽和溫度的上升愈大（見表10-1）。因此，

開始時的升壓應(yīng)特別緩慢，在這個階段內(nèi)，應(yīng)采取種種措施，如維持燃

燒穩(wěn)定和均勻，進(jìn)行水冷壁下部的定期放水等來促進(jìn)水冷壁內(nèi)正常的水

循環(huán)，以加強汽包水的流動，從而減少汽包上、下部的溫差，在隨后的

階段，水循環(huán)漸趨正常，汽包上下壁溫差逐漸減小，但仍應(yīng)限制升壓速

度，使汽包壁的內(nèi)外溫差不致過大，當(dāng)壓力接近額定值時，汽包金屬的

機械應(yīng)力接近設(shè)計值，這時仍應(yīng)限制升壓速度。

⑸過熱器的保護(hù)

鍋爐正常運行時,過熱器管被高速蒸汽所冷卻，管壁金屬溫度比蒸汽溫度

高得不多，在啟動過程中情況則大不相同.在冷爐啟動以前,直立的過熱器

管內(nèi)一般都有停爐時蒸汽的凝結(jié)水或水壓試驗后留下的積水，點火以后,

這些積水將逐漸蒸發(fā)，鍋爐起壓以后，部分積水也會被蒸汽流所排除。在

積水全部蒸發(fā)或排除之前，某些管內(nèi)沒有蒸汽流過，管壁金屬溫度仍不

會比煙溫低很多，因此一般規(guī)定，在鍋爐蒸發(fā)量小于約9%額定值E寸，

必須限制過熱器入口煙溫，考慮到在啟動初始階段，煙氣側(cè)有較大的熱

偏差，故煙溫的限值應(yīng)比過熱器金屬允許承受的溫度還要低些，控制煙

溫的手段是限制燃燒率或調(diào)整爐內(nèi)火焰的位置。

隨著汽包壓力的提高，過熱器內(nèi)蒸汽流量增大，管壁得到較好的冷卻，

這時可逐漸提高煙溫，并用限制出口汽溫的辦法來保護(hù)過熱器，此限值

通常比額定負(fù)荷時的汽溫低50~90℃z升壓過程中過熱器的出口汽溫

主要決定于當(dāng)時的燃燒率和排汽量，也與爐內(nèi)火焰位置和過量空氣系數(shù)

有關(guān)。在啟動過程中，有時也用噴水減溫，但應(yīng)注意，噴水量不能太大，

以防噴水不能全部蒸發(fā)而積存在過熱器管內(nèi)。

(6)省煤器的保護(hù)

一般鍋爐啟停時，利用汽包與省煤器下聯(lián)箱的再循環(huán)管。形成經(jīng)過省煤

器和自然循環(huán)回路，來保護(hù)省煤器，使之秘過熱，對于本爐來說，省

煤器單級布置,相對吸熱量減小，省煤順入口煙溫為495℃,在低合金

鋼可以承受的溫度范圍內(nèi)，在鍋爐啟停時，省煤器前煙溫還低于上述溫

度。此外單元機組啟、停時，為了保證汽包水位，一般多采用小流量連

續(xù)給水方式，使省煤器受到冷卻，故本鍋爐不設(shè)置再循環(huán)管。

5、暖管

鍋爐啟動前，從鍋爐未過出口到汽輪機自動主閥門之間的主蒸汽管道是

冷的，管內(nèi)可能還有積水，管子與其附件的厚度相差較大，如果高溫蒸

汽突然通入，將會使其產(chǎn)生破壞性的熱應(yīng)力，還可能發(fā)生嚴(yán)重的水擊和

振動。因此，在鍋爐點火后利用其所產(chǎn)生的低溫蒸汽對主汽管道及管道

上的閥門進(jìn)行預(yù)熱和疏水，這個過程稱為暖管，為避免產(chǎn)生很大的熱應(yīng)

力，暖管對溫升速度一般不超過3~5oC/min。

二、鍋爐的停用

把正常工作的鍋爐停下來作為熱備用或冷備用，或準(zhǔn)備進(jìn)行檢修，稱為

正常停爐，由于設(shè)備或系統(tǒng)發(fā)生事故而被迫停爐，則稱為事故停爐。

正常停爐時，應(yīng)逐漸減少煤量，同時相應(yīng)地減少送引風(fēng)量，當(dāng)負(fù)荷低于

額定值50?70%時，為了保持燃燒的穩(wěn)定，防止突然滅火或爆燃事故，

應(yīng)投入助燃油槍，待負(fù)荷和參數(shù)都比較低時，才將鍋爐熄滅。熄火時的

鍋爐負(fù)荷越低，熄火后系統(tǒng)的壓力就愈穩(wěn)定，熄火后應(yīng)立即進(jìn)行爐膛吹

掃，以清除爐膛和煙道內(nèi)的可燃物。

鍋爐停止燃燒后進(jìn)入降壓和冷卻階段，此時，必須防止汽包等部件因冷

卻速度太快而產(chǎn)生過大的熱應(yīng)力，一般在最初4~8小時內(nèi)，鍋爐吹掃

后，停送、引風(fēng)機，關(guān)閉鍋爐各處門、孔和擋板，以免鍋爐急劇冷卻，

此后，可逐漸打開煙道擋板及爐膛各門、孔，進(jìn)行自然通風(fēng)冷卻，同時

進(jìn)行一次進(jìn)水和放水,以促進(jìn)鍋爐內(nèi)部水的流動，使各部件的冷卻都比

較均勻，8~9小時后，如有必要加快鍋爐冷卻，可啟動送引風(fēng)機進(jìn)行

強制通風(fēng)冷卻，并適當(dāng)增加進(jìn)水和放水次數(shù)。若需把爐水放凈時，應(yīng)待

鍋爐汽壓下降到規(guī)定的數(shù)值，爐水溫度也不高時（一般應(yīng)低于℃）