化工原理選擇題測試題（含參考答案）1.某水平直圓管內(nèi)流動的水，管徑為50mm，流速為1.5m/s，水的密度為1000kg/m3，粘度為1mPa·s。則管內(nèi)流動的雷諾數(shù)為（）A.75000B.50000C.37500D.150002.用U型壓差計(jì)測量某管道內(nèi)兩點(diǎn)的壓差，壓差計(jì)內(nèi)指示液為水銀（密度13600kg/m3），水為被測流體（密度1000kg/m3）。若壓差計(jì)讀數(shù)R=200mm，則兩點(diǎn)間的壓差為（）A.25.7kPaB.23.5kPaC.19.6kPaD.17.3kPa3.流體在圓形直管中作層流流動時(shí)，其摩擦阻力損失與流速的（）成正比A.一次方B.二次方C.1.75次方D.三次方4.離心泵的揚(yáng)程是指（）A.泵對單位重量流體提供的機(jī)械能B.泵對單位質(zhì)量流體提供的機(jī)械能C.泵能將液體提升的最大高度D.泵出口與入口的壓力差換算的液柱高度5.某離心泵在額定轉(zhuǎn)速下的特性曲線為H=50-0.05Q2（H單位m，Q單位m3/h），當(dāng)泵的轉(zhuǎn)速提高20%后，新的特性曲線方程應(yīng)為（）A.H=50-0.05Q2B.H=72-0.0347Q2C.H=60-0.05Q2D.H=50-0.0347Q26.傅里葉定律描述的是（）A.對流傳熱速率與溫度梯度的關(guān)系B.熱輻射能量與溫度的關(guān)系C.導(dǎo)熱速率與溫度梯度的關(guān)系D.總傳熱速率與傳熱溫差的關(guān)系7.平壁穩(wěn)定熱傳導(dǎo)時(shí)，若各層壁厚相同而熱導(dǎo)率不同，則熱阻最大的層是（）A.熱導(dǎo)率最大的層B.熱導(dǎo)率最小的層C.溫度變化最小的層D.溫度變化最大的層8.流體在管內(nèi)作強(qiáng)制湍流對流傳熱時(shí)，若僅將流速提高1倍（其他條件不變），則對流傳熱系數(shù)約為原來的（）（假設(shè)符合Nu=0.023Re?·?Pr?）A.1.74倍B.1.86倍C.2倍D.4倍9.某列管換熱器中，殼程為120℃飽和水蒸氣冷凝，管程為20℃水被加熱至80℃。則對數(shù)平均溫差為（）A.60℃B.50℃C.40℃D.30℃10.總傳熱系數(shù)K的數(shù)值主要取決于（）A.冷、熱流體的物性B.換熱器的類型和結(jié)構(gòu)C.兩側(cè)的對流傳熱系數(shù)及污垢熱阻D.傳熱面積11.兩組分理想溶液的氣液平衡中，若A組分的飽和蒸氣壓大于B組分，則（）A.液相中A的摩爾分?jǐn)?shù)大于氣相中A的摩爾分?jǐn)?shù)B.氣相中A的摩爾分?jǐn)?shù)大于液相中A的摩爾分?jǐn)?shù)C.氣液兩相中A的摩爾分?jǐn)?shù)相等D.無法判斷12.精餾操作中，若進(jìn)料為飽和液體（q=1），則q線方程為（）A.y=qx/(q-1)-x_F/(q-1)B.y=x_FC.y=∞（垂直線）D.y=x13.某精餾塔塔頂采用全凝器，塔底采用再沸器。已知精餾段操作線方程為y=0.75x+0.24，則塔頂餾出液的摩爾分?jǐn)?shù)x_D為（）A.0.8B.0.96C.0.75D.0.2414.當(dāng)回流比R=∞時(shí)（全回流），精餾塔的（）A.操作線與對角線重合B.理論板數(shù)最少C.塔頂產(chǎn)品量最大D.塔底產(chǎn)品量最小15.用芬斯克方程計(jì)算全回流下的最少理論板數(shù)時(shí)，公式中的相對揮發(fā)度應(yīng)?。ǎ〢.塔頂溫度下的相對揮發(fā)度B.塔底溫度下的相對揮發(fā)度C.全塔平均溫度下的相對揮發(fā)度D.進(jìn)料溫度下的相對揮發(fā)度16.亨利定律表達(dá)式p=Ex中，E的單位是（）（p為溶質(zhì)在氣相中的平衡分壓，x為溶質(zhì)在液相中的摩爾分?jǐn)?shù)）A.PaB.無因次C.Pa·m3/molD.mol/(m3·Pa)17.吸收操作中，若為氣膜控制過程，則（）A.液相側(cè)傳質(zhì)阻力可忽略B.氣相側(cè)傳質(zhì)阻力可忽略C.總傳質(zhì)系數(shù)近似等于液相傳質(zhì)系數(shù)D.溶質(zhì)的溶解度極大18.某逆流吸收塔中，若入塔氣體中溶質(zhì)摩爾比為Y?=0.05，出塔氣體Y?=0.005，入塔液體X?=0，出塔液體X?=0.02，則液氣比（L/V）為（）A.2.25B.2.5C.1.5D.1.2519.填料吸收塔的填料層高度計(jì)算中，傳質(zhì)單元高度HOG與（）有關(guān)A.物系性質(zhì)和操作條件B.分離要求C.氣體處理量D.液體噴淋量20.最小液氣比（L/V）min的計(jì)算式為（）（Y?、Y?為入塔、出塔氣體溶質(zhì)摩爾比；X?為與Y?平衡的液相溶質(zhì)摩爾比）A.(Y?-Y?)/(X?-X?)B.(Y?-Y?)/(X?-X?)C.(Y?-Y?)/(X?-X?)D.(Y?-Y?)/(X?-X?)21.濕空氣的相對濕度φ=100%時(shí)，表明（）A.濕空氣的濕度達(dá)到飽和B.濕空氣的干球溫度等于濕球溫度C.濕空氣的露點(diǎn)溫度等于干球溫度D.以上均正確22.已知濕空氣的干球溫度t、濕球溫度tw和露點(diǎn)溫度td，則三者的關(guān)系為（）（不飽和空氣）A.t>tw>tdB.t>td>twC.tw>t>tdD.td>tw>t23.干燥過程中，當(dāng)物料表面的水分汽化速率等于內(nèi)部水分向表面的遷移速率時(shí)，物料處于（）A.預(yù)熱階段B.恒速干燥階段C.降速干燥階段D.平衡階段24.恒定干燥條件下，若增大空氣流速，則物料的臨界含水量（）A.增大B.減小C.不變D.先增大后減小25.某干燥器處理濕物料1000kg/h，濕基含水量由w?=20%降至w?=5%，則水分蒸發(fā)量為（）A.157.9kg/hB.142.1kg/hC.100kg/hD.50kg/h參考答案1.A（Re=duρ/μ=0.05×1.5×1000/(0.001)=75000）2.A（Δp=(ρ_水銀-ρ_水)gR=(13600-1000)×9.81×0.2≈25.7kPa）3.A（層流時(shí)阻力損失與流速一次方成正比）4.A（揚(yáng)程定義為單位重量流體獲得的機(jī)械能）5.B（轉(zhuǎn)速提高20%，則H'=H×(1.2)2=50×1.44=72；Q'=Q×1.2，故H=72-0.05×(Q/1.2)2=72-0.0347Q2）6.C（傅里葉定律描述導(dǎo)熱速率與溫度梯度的關(guān)系）7.B（熱阻R=δ/(λA)，δ相同，λ越小則R越大）8.A（α∝u?·?，u'=2u時(shí)，α'=α×2?·?≈1.74α）9.A（Δt?=120-20=100℃，Δt?=120-80=40℃，Δt_m=(100-40)/ln(100/40)=60℃）10.C（總傳熱系數(shù)K=1/(1/α?+R?+δ/λ+R?+1/α?)）11.B（理想溶液中易揮發(fā)組分在氣相中濃度更高）12.C（q=1時(shí)q線為垂直線x=x_F）13.B（精餾段操作線方程y=R/(R+1)x+x_D/(R+1)，比較得x_D/(R+1)=0.24，R/(R+1)=0.75→R=3，故x_D=0.24×4=0.96）14.B（全回流時(shí)理論板數(shù)最少）15.C（芬斯克方程使用全塔平均相對揮發(fā)度）16.A（p=Ex，p單位Pa，x無因次，故E單位Pa）17.A（氣膜控制時(shí)液相阻力可忽略）18.A（L/V=(Y?-Y?)/(X?-X?)=(0.05-0.005)/(0.02-0)=2.25）19.A（HOG=V/(KYaΩ)，與物系和操作條件有關(guān)）20.A（最小液氣比對應(yīng)操作線與平衡線相交時(shí)的液氣比）21.D（φ=100%時(shí)濕空氣飽和，干球溫度=濕球溫度=露點(diǎn)溫度）22.A（不飽和空