CCSP2823IDB23/T3963—2025前言 2規(guī)范性引用文件 3術(shù)語和定義 4符號和縮略語 5設(shè)計原則 6基本要求 7寒區(qū)專項參數(shù)調(diào)查 8總體布置 8.1平面和縱、橫斷面布置 8.2橋跨布置 8.3主梁橫截面 8.4墩臺形式及設(shè)計要求 9結(jié)構(gòu)體系與支承布置 9.1結(jié)構(gòu)體系的分類及選擇 9.2豎向支承布置 9.3水平面內(nèi)變形及約束布置 10結(jié)構(gòu)計算 10.1計算方法 10.2上部結(jié)構(gòu)靜力計算 10.3下部結(jié)構(gòu)靜力計算 10.4抗傾覆驗算 10.5抗震設(shè)計計算 11結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計 11.1主梁設(shè)計 11.2墩柱設(shè)計 11.3支座設(shè)計 11.4附屬設(shè)施設(shè)計 12預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)計 12.1基本要求 12.2構(gòu)造設(shè)計 附錄A（規(guī)范性）抗傾覆驗算汽車荷載 附錄B（資料性）相關(guān)計算 11參考文獻(xiàn) DB23/T3963—2025本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機(jī)構(gòu)不承擔(dān)識別專利的責(zé)任。本文件由黑龍江省交通運輸廳提出并歸口。本文件起草單位：黑龍江省交通規(guī)劃設(shè)計研究院集團(tuán)有限公司、大連理工大學(xué)、黑龍江省八達(dá)路橋市政工程有限公司、黑龍江農(nóng)墾建工路橋有限公司、黑龍江省鼎捷路橋工程有限公司、黑龍江省交投工程建設(shè)有限公司、黑龍江省龍建路橋第一工程有限公司、黑龍江省龍建路橋第二工程有限公司、黑龍江省龍建路橋第四工程有限公司、黑龍江省龍建路橋第五工程有限公司、大連理工大學(xué)土木建筑設(shè)計研究院有限公司、大連大學(xué)、黑龍江省交通投資集團(tuán)有限公司哈爾濱運營分公司、黑龍江工程學(xué)院。本文件主要起草人：陳柯、姜濤、王海峰、徐浩、劉長剛、吳迪、徐加勇、張思遠(yuǎn)、李亞軍、潘旭、高尚、路巍、劉大偉、房興時、周啟琳、邢明明、朱巍志、張哲、徐蘭鈺、武鐵雷、李巍、蔣東冰、劉金鑫、姜曉巖、劉亞男、王新山、邱文亮、白國亮、孫麗麗、韓娟、趙德鵬、楊玉光、王會利、韓毅、李順起、李文博、羅婷婷、劉立剛、史偉、于海波、靳冰冰、吳興利。DB23/T3963—20251寒區(qū)曲線梁橋設(shè)計規(guī)范本文件規(guī)定了寒區(qū)曲線梁橋設(shè)計的符號和縮略語、設(shè)計原則、基本要求、寒區(qū)專項參數(shù)調(diào)查、總體布置、結(jié)構(gòu)體系與支承布置、結(jié)構(gòu)計算、結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計以及預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)計等內(nèi)容。本文件適用于寒區(qū)公路新建、改擴(kuò)建曲線梁橋的設(shè)計，包括鋼筋混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土、鋼-混組合曲線梁橋。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。JTG/T3360-01公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計規(guī)范JTG3362-2018公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG3363公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范JTGB02公路工程抗震規(guī)范JTGD60公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范3術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本文件。3.1弧線跨徑沿曲線梁橋中心線的水平跨徑。3.2銷軸一種允許支點在水平面內(nèi)轉(zhuǎn)動，限制其線位移的約束形式。3.3切向銷軸一種允許支點在水平面內(nèi)轉(zhuǎn)動，允許切向位移且限制其徑向位移的約束形式。3.4徑向銷軸一種允許支點在水平面內(nèi)轉(zhuǎn)動，允許徑向位移且限制其切向位移的約束形式。3.5抗扭跨徑鄰近的兩個抗扭支撐間的跨度距離。3.6爬移DB23/T3963—20252曲線梁橋運營過程，受到外力、環(huán)境等諸多因素的作用導(dǎo)致橋梁主梁發(fā)生平面移位，相關(guān)因素消失后，其平面移位不能完全恢復(fù)，而產(chǎn)生部分殘余位移。長期反復(fù)的作用使這種殘余位移逐漸累積，最終導(dǎo)致曲線梁橋的平面移位。3.7橋梁橫向溫度梯度橋梁結(jié)構(gòu)在太陽照射作用下，沿截面橫向形成的溫度差異分布規(guī)律。4符號和縮略語幾何參數(shù)：B——橋?qū)挘籇——直徑；R——半徑；L——跨度；L0——計算跨徑；Pk——車道荷載集中荷載；Di——間距；φT——扭轉(zhuǎn)角；Imp——沖擊系數(shù)。5設(shè)計原則寒區(qū)曲線梁橋設(shè)計應(yīng)以全壽命周期安全性與耐久性為核心目標(biāo)，并遵循以下原則：——應(yīng)考慮寒區(qū)極端環(huán)境下的不利荷載作用；充分考慮凍脹力、橫向溫度梯度及凍融循環(huán)等作用的不利影響；——橋梁選址不宜在規(guī)避凍脹丘、熱融湖塘等敏感地質(zhì)區(qū)域；——寒區(qū)曲線梁橋所使用的材料應(yīng)能適應(yīng)寒區(qū)耐久性問題；——橋梁設(shè)計過程中應(yīng)采取有效措施減少融雪劑等對橋梁結(jié)構(gòu)的侵蝕效應(yīng)。6基本要求6.1寒區(qū)曲線梁橋應(yīng)進(jìn)行寒區(qū)環(huán)境條件下的設(shè)計專題研究工作。6.2寒區(qū)曲線梁橋結(jié)構(gòu)的設(shè)計應(yīng)分階段實行嚴(yán)格管理和控制，應(yīng)明確寒區(qū)橋梁的使用條件，對特殊交通功能橋梁，應(yīng)采用相應(yīng)的特殊車輛荷載進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體和局部驗算。6.3寒區(qū)曲線梁橋設(shè)計時，除應(yīng)符合本文件外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。7寒區(qū)專項參數(shù)調(diào)查7.1寒區(qū)曲線梁橋設(shè)計前，應(yīng)開展專項地質(zhì)勘察與環(huán)境參數(shù)調(diào)查，調(diào)查范圍應(yīng)覆蓋橋梁影響區(qū)，數(shù)據(jù)采集期不宜少于3個完整凍融周期。調(diào)查成果應(yīng)形成專項報告，經(jīng)評審后作為設(shè)計依據(jù)。7.2應(yīng)收集下列凍土特征參數(shù)：DB23/T3963—20253——場地最大凍深、年凍融循環(huán)次數(shù)及凍融速率；——凍脹敏感性土層分布范圍、凍脹率及融沉系數(shù)；——多年凍土區(qū)地溫場空間分布特征及退化趨勢。7.3應(yīng)采集下列溫度參數(shù)：——橋址區(qū)近年極端最高/最低氣溫及年溫差；——典型季節(jié)日照輻射強(qiáng)度與主梁受曬方向；——混凝土箱梁橫向溫度梯度實測值；無實測數(shù)據(jù)時可參考JTGD60之相關(guān)規(guī)定。7.4應(yīng)獲取下列水文氣象數(shù)據(jù)：——最大積雪深度、積雪持續(xù)時間及分布特征；——河流橋梁的冰厚、冰壓力及壅冰高度；——凍融期地下水位波動規(guī)律及腐蝕介質(zhì)含量。7.5應(yīng)評估下列特殊地質(zhì)風(fēng)險：——凍脹丘、熱融湖塘、冰錐等凍土地貌的分布范圍與活動性；——融沉性土層厚度、壓縮模量及沉降速率。7.6應(yīng)進(jìn)行下列相關(guān)環(huán)境侵蝕參數(shù)調(diào)查：——橋位區(qū)融雪劑年均施用量及徑流滲透路徑；——凍融-鹽蝕協(xié)同作用對混凝土質(zhì)量損失率的調(diào)查。8總體布置8.1平面和縱、橫斷面布置8.1.1汽車荷載作用下曲線梁橋內(nèi)、外側(cè)梁體最大豎向位移差異超過20%時應(yīng)設(shè)置不同的預(yù)拱度。8.1.2曲線梁橋縱斷面設(shè)計時不宜設(shè)置較大的縱坡。8.2橋跨布置8.2.1既有條件下進(jìn)行曲線梁橋橋跨布置時宜盡量減小抗扭跨徑，同時減小曲線梁橋抗扭跨徑所對應(yīng)的圓心角。8.2.2偏心荷載效應(yīng)顯著時抗扭跨徑不宜大于30m。8.3主梁橫截面8.3.1曲線梁橋截面形式選擇應(yīng)符合以下規(guī)定：——曲線半徑大于300m的曲線梁橋可采用板式截面、肋板式截面、肋式截面（T型或I型）或多箱式截面；——曲線半徑小于150m，宜采用閉口整體箱式截面；——當(dāng)曲率半徑R≤300m時，宜采用箱梁截面型式；當(dāng)100m≤R＜300m時，不宜采用肋式截面作為預(yù)應(yīng)力曲線梁橋截面；當(dāng)R＜100m時，不應(yīng)采用預(yù)應(yīng)力曲線肋式截面型式；8.3.2多跨連續(xù)曲線梁橋，箱梁的懸臂不宜超過2.5m。8.3.3曲線梁橋的橫截面尺寸參數(shù)可參考直梁橋的相關(guān)參數(shù)擬定，應(yīng)根據(jù)圓心角的大小適當(dāng)加強(qiáng)局部構(gòu)造。8.3.4曲線梁橋采用非等高截面時，內(nèi)、外側(cè)梁高設(shè)置應(yīng)結(jié)合橋梁曲線半徑、超高設(shè)置等條件綜合確DB23/T3963—202548.4墩臺形式及設(shè)計要求8.4.1當(dāng)采用墩梁固結(jié)設(shè)計時，應(yīng)建立包含結(jié)構(gòu)上、下部及基礎(chǔ)的整體模型進(jìn)行計算分析。墩柱宜采用矩形截面墩柱。8.4.2墩臺受力分析時，應(yīng)考慮由曲線梁橋內(nèi)、外側(cè)梁受力差異對其產(chǎn)生的彎矩。8.4.3曲線梁橋縱向固定墩宜增加抗彎剛度，以減小或避免主梁的縱向爬移。8.4.4采用頂推法或者懸臂法施工連續(xù)曲線梁橋時，其墩臺設(shè)計應(yīng)考慮施工過程中的抗扭約束，分析曲線梁橋由恒荷載及施工荷載產(chǎn)生的彎扭影響。8.4.5跨河橋梁墩臺結(jié)構(gòu)形式應(yīng)考慮凌汛期的防撞措施。9結(jié)構(gòu)體系與支承布置9.1結(jié)構(gòu)體系的分類及選擇9.1.1簡支曲線梁橋應(yīng)對梁端扭矩產(chǎn)生的支座脫空和疲勞問題進(jìn)行驗算。在設(shè)計中應(yīng)設(shè)置防傾覆構(gòu)造裝置。9.1.2連續(xù)曲線梁橋可通過支座橫向偏移來調(diào)整主梁的扭矩分布。橋下由于空間限制而采用獨柱墩時，應(yīng)在獨柱墩墩頂設(shè)置抗扭支承結(jié)構(gòu)。9.1.3連續(xù)曲線梁橋設(shè)計采用柔性高墩時，可將部分支點設(shè)置為墩梁固結(jié)形式，采用該結(jié)構(gòu)體系時宜先進(jìn)行墩梁的剛度比選擇和橋墩的承載力計算。9.2豎向支承布置9.2.1簡支曲線梁橋豎向支承應(yīng)采用兩端均設(shè)置抗扭支承的豎向超靜定支承布置形式，布置方式如圖圖1簡支曲線梁橋豎向支承布置9.2.2連續(xù)曲線梁橋的豎向支承由支座提供時，所有支點均應(yīng)設(shè)置抗扭支承。可通過調(diào)整支座的橫向布置位置提高全橋的抗傾覆能力。9.2.3中間支點設(shè)置為墩梁固結(jié)的連續(xù)曲線梁橋，其余支點均應(yīng)設(shè)置抗扭支承。9.2.4橋梁同一支點處宜設(shè)置為雙支座，不宜設(shè)置兩個以上的支座。9.3水平面內(nèi)變形及約束布置9.3.1在進(jìn)行曲線梁橋水平面內(nèi)約束設(shè)計時，梁體的溫度變化和混凝土收縮可按弧段半徑變化而圓心角不變的原則進(jìn)行水平面內(nèi)受力和變形分析。9.3.2曲線梁橋宜采用適應(yīng)其曲率變化的平面約束形式，宜減少平面內(nèi)轉(zhuǎn)動約束的超靜定次數(shù)。應(yīng)設(shè)置正常使用狀態(tài)下不作為梁體約束的防落梁措施。DB23/T3963—202559.3.3曲線梁橋徑向均設(shè)置滑動支座的支點處應(yīng)設(shè)置限位擋塊，擋塊與梁體間應(yīng)設(shè)置彈性緩沖墊層。限位擋塊應(yīng)滿足承載力要求，其預(yù)留間隙值需通過結(jié)構(gòu)變形計算結(jié)果確定。9.3.4水平面內(nèi)變形及約束布置應(yīng)綜合考慮系統(tǒng)溫度及沿梁截面豎向和橫向溫度梯度的影響，具體參見附錄B.1和B.2的相關(guān)內(nèi)容。10結(jié)構(gòu)計算10.1計算方法10.1.1曲線梁橋的跨度大于4倍梁體邊肋或邊腹板間的距離，計算宜采用六自由度空間梁單元模型。10.1.2曲線梁橋的跨度小于3倍梁體邊肋或邊腹板間的距離，計算應(yīng)采用空間梁格模型。10.1.3對變寬、斜交的曲線梁橋，計算應(yīng)采用空間梁格模型。10.1.4曲線梁橋的局部結(jié)構(gòu)分析宜采用板殼單元模型或?qū)嶓w單元模型。10.1.5汽車離心力、沖擊力及自重計算參見附錄B.3～B.5的相關(guān)內(nèi)容。10.2上部結(jié)構(gòu)靜力計算10.2.1當(dāng)圓心角小于30°,且梁長寬比大于2時，宜采用單梁模型進(jìn)行整體受力分析。10.2.2曲線半徑小于150m的曲線梁橋應(yīng)進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)縱向彎曲、整體扭轉(zhuǎn)及截面橫向變形的耦合效應(yīng)分析，應(yīng)采用梁格模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析驗算。10.2.3對于圓心角大于30°、變寬截面、斜交布置或在單支點設(shè)置多支座(≥3個）的曲線梁橋，應(yīng)采用梁格模型進(jìn)行分析驗算。10.2.4對異形曲線梁橋，應(yīng)采用板殼單元或?qū)嶓w單元進(jìn)行整體計算分析，同時建立梁格模型進(jìn)行分析結(jié)果的對比驗證。10.2.5曲線梁橋進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)分析及支座脫空驗算，宜建立包含下部結(jié)構(gòu)的全橋模型進(jìn)行計算分析。10.2.6采用直線梁單元模擬曲線梁，梁單元長度不宜大于1m。以橋梁軸線建立單梁模型時，由于梁體內(nèi)、外側(cè)弧長不同而產(chǎn)生的附加扭矩可通過計算內(nèi)、外側(cè)梁體重量差以均布扭矩的形式施加到梁單元上。10.2.7進(jìn)行車道荷載作用分析時應(yīng)增加外側(cè)偏載和內(nèi)側(cè)偏載工況，取其最不利包絡(luò)結(jié)果。10.2.8進(jìn)行溫度作用分析時，應(yīng)分別計算系統(tǒng)升、降溫，主梁上、下緣日照溫差以及主梁側(cè)向日照溫差，并進(jìn)行多種組合取其包絡(luò)。溫度取值參見附錄B.1、B.2的相關(guān)內(nèi)容。10.2.9采用直梁模型進(jìn)行單梁體系分析時，預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的面內(nèi)力與混凝土徐變次內(nèi)力宜按以下原則處理：——當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼束沿主梁軸線對稱布置時，進(jìn)行支座水平承載力驗算時，可不考慮上述面內(nèi)力與徐變次內(nèi)力的影響；——當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼束沿主梁軸線不對稱布置時，除采用單梁模型計算外，還應(yīng)采用梁格模型或?qū)嶓w單元模型進(jìn)行補(bǔ)充驗算。10.2.10曲線梁橋采用板式橡膠支座時，應(yīng)建立寒區(qū)環(huán)境下溫度效應(yīng)的支座剛度修正模型，其中抗壓模量與剪切模量的取值宜依據(jù)試驗結(jié)果確定。10.3下部結(jié)構(gòu)靜力計算DB23/T3963—2025610.3.1下部結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析宜采用包括基礎(chǔ)-墩臺-主梁協(xié)同變形效應(yīng)的整體模型進(jìn)行計算。設(shè)置板式橡膠支座的橋梁在驗算支座的局部脫空時，應(yīng)采用可剪切變形的梁單元來模擬支座的特性，單元高度應(yīng)取橡膠層的總厚度。對于存在墩梁固結(jié)的單點支承體系應(yīng)進(jìn)行固結(jié)墩的受力及穩(wěn)定性驗算。10.3.2進(jìn)行墩柱設(shè)計時，若支座沒有徑向約束，應(yīng)將最大支座反力的6%作為水平力沿該支點處曲線梁的徑向施加到墩頂進(jìn)行結(jié)構(gòu)驗算。10.3.3曲線梁橋位于凍融影響區(qū)時，應(yīng)按下列要求進(jìn)行寒區(qū)環(huán)境凍融循環(huán)作用下的結(jié)構(gòu)分析：——分別進(jìn)行凍融期（基礎(chǔ)約束剛度弱化）與非凍融期（基礎(chǔ)約束剛度正常）雙工況計算；——凍融期基礎(chǔ)約束剛度折減系數(shù)根據(jù)凍融深度和土質(zhì)條件確定；——設(shè)計取值應(yīng)采用雙工況包絡(luò)結(jié)果。10.3.4凍土地基抗拔穩(wěn)定性驗算參考JTG3363相關(guān)規(guī)定。10.4抗傾覆驗算10.4.1抗傾覆驗算時按照附錄A.1計算車道荷載和車輛荷載，取其最不利結(jié)果。10.4.2設(shè)有人行道的曲線梁橋，應(yīng)考慮雪荷載的作用影響，可按不利情況進(jìn)行單側(cè)布置。10.4.3有單點支承的曲線梁橋抗傾覆驗算中應(yīng)包括梁體扭轉(zhuǎn)角的驗算，限制梁體支點處的最大扭轉(zhuǎn)角r＜0.02rad。10.4.4抗傾覆驗算要求在短暫及持久狀況下，橋梁不應(yīng)發(fā)生結(jié)構(gòu)體系改變，并應(yīng)同時滿足下列規(guī)定：——在作用基本組合下，單向受壓支座始終保持受壓狀態(tài)；——考慮抗傾覆措施作用后，在考慮2.5倍汽車荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合下，結(jié)構(gòu)受力體系不發(fā)生改變；——結(jié)構(gòu)整體抗傾覆承載能力大于強(qiáng)度破壞承載能力。10.4.5獨柱支承曲線梁橋，連續(xù)梁的邊中跨徑比不宜小于0.7，每聯(lián)長度不宜超過120m。10.4.6曲線梁橋橋?qū)捙c邊支承間距的比值不應(yīng)大于2。10.5抗震設(shè)計計算10.5.1對混凝土曲線梁橋進(jìn)行抗震設(shè)計時，荷載按JTGB02取值。10.5.2橋梁結(jié)構(gòu)動力計算模型應(yīng)能正確反映橋梁上部結(jié)構(gòu)、下部結(jié)構(gòu)、支座和基礎(chǔ)的剛度、質(zhì)量分布及阻尼特性。動力計算模型應(yīng)滿足下列要求：——計算模型中的梁體和墩柱采用空間梁單元模擬，單元質(zhì)量采用一致質(zhì)量或者集中質(zhì)量代表；——模擬支座的單元應(yīng)能準(zhǔn)確反映支座的力學(xué)特性，減隔震支座或阻尼器等設(shè)施應(yīng)采用邊界非線性單元模擬其受力特性；——計算模型應(yīng)考慮相鄰結(jié)構(gòu)和邊界條件的影響。10.5.3進(jìn)行曲線梁橋地震反應(yīng)分析時，應(yīng)分別沿各橋墩連線方向和垂直于連線水平方向進(jìn)行多方向地震輸入，以包絡(luò)最不利地震水平輸入方向。10.5.4采用減隔震支座或阻尼器等裝置時，應(yīng)對結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性時程分析。10.5.5在地震高烈度地區(qū)不宜采用一個固定墩的約束形式，在水平方向宜采用彈性約束，提高結(jié)構(gòu)的自振周期，并使各墩共同參與受力。10.5.6曲線梁橋應(yīng)對地震作用下的最不利荷載組合進(jìn)行抗傾覆驗算，采用水平地震作用+豎向地震作用+公路-I級車道荷載計算傾覆力矩。10.5.7地震作用下的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)，可通過結(jié)構(gòu)地震時程分析得到傾覆力矩時程，選擇其中最小傾覆力矩進(jìn)行抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)驗算。10.5.8抗震驗算應(yīng)考慮凍融地區(qū)對基礎(chǔ)約束剛度影響，參見10.3.3條。DB23/T3963—2025711結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計11.1主梁設(shè)計11.1.1曲線橋梁持久狀況設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對構(gòu)件進(jìn)行承載力及穩(wěn)定計算；同時應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)的要求，對構(gòu)件的抗裂、裂縫寬度和撓度進(jìn)行驗算，符合JTG3362的要求。11.1.2采用獨柱支承結(jié)構(gòu)時，支點橫梁宜采用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。11.1.3曲線梁橋的鋼筋布置應(yīng)符合下列要求：——橫向鋼筋垂直于梁體軸線順著徑向布置時，結(jié)構(gòu)計算分析應(yīng)考慮曲線內(nèi)、外側(cè)鋼筋間距的不——箱梁橫向鋼筋（頂板、底板）和豎向鋼筋（腹板箍筋）應(yīng)閉環(huán)搭接，搭接長度按JTG3362的規(guī)定執(zhí)行；——根據(jù)凍融環(huán)境、除冰鹽（融雪劑）環(huán)境、化學(xué)腐蝕環(huán)境等環(huán)境類別，宜按照J(rèn)TG3362中9.1.1的規(guī)定，在縱向鋼筋呈折線形配置的區(qū)域及錨固區(qū)附近預(yù)應(yīng)力鋼筋轉(zhuǎn)向區(qū)段，適當(dāng)提高鋼筋保護(hù)層厚度。11.1.4處于冰融雪劑腐蝕環(huán)境的鋼筋，宜采用防腐環(huán)氧涂層，并按JTG3362的要求增加錨固長度。11.1.5對于曲線半徑小于240m的鋼筋混凝土箱形截面梁應(yīng)設(shè)跨間橫隔板，其間距不應(yīng)大于10m；對于預(yù)應(yīng)力箱形截面梁橫隔板的最大間距可參考表1執(zhí)行。表1橫隔板最大間距11.2墩柱設(shè)計11.2.1墩身應(yīng)按JTG3362進(jìn)行下列驗算：——偏心受壓構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件的正截面抗壓承載力驗算；——持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的墩身裂縫寬度驗算與墩頂變形驗算。11.2.2驗算橋墩時，應(yīng)考慮主梁橫向爬移引起支點力偏移導(dǎo)致的彎矩增大效應(yīng)，并應(yīng)根據(jù)寒區(qū)環(huán)境適當(dāng)提高。11.2.3曲線梁橋圓形墩柱按徑向和切向合力的最不利組合內(nèi)力結(jié)果進(jìn)行配筋，矩形墩柱除按兩個方向分別配筋外，還應(yīng)進(jìn)行合力的配筋驗算。11.2.4進(jìn)行墩柱的蓋梁設(shè)計時應(yīng)考慮主梁最大扭矩產(chǎn)生的不均勻反力。11.2.5采用懸臂澆筑施工的預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)曲線梁橋，應(yīng)進(jìn)行施工階段結(jié)構(gòu)分析，并驗算墩身及基礎(chǔ)的強(qiáng)度與穩(wěn)定，驗算荷載應(yīng)包括下列各項：——施工荷載：掛籃等施工機(jī)具重量及施工人員荷載；——懸臂不平衡荷載：按主梁半個節(jié)段重量計算；——主梁不均勻性荷載：曲線梁一側(cè)取理論重量的1.025倍、另一側(cè)取0.975倍；——施工階段風(fēng)荷載：其設(shè)計重現(xiàn)期系數(shù)應(yīng)根據(jù)施工時間長短，按JTG/T3360-01的相關(guān)條款取用；——溫度荷載：當(dāng)嚴(yán)寒條件下結(jié)構(gòu)以懸臂狀態(tài)處于施工冬歇期時，應(yīng)按JTGD60寒冷地區(qū)及嚴(yán)寒地區(qū)的規(guī)定計入溫度荷載。11.3支座設(shè)計DB23/T3963—2025811.3.1混凝土曲線梁橋在支座設(shè)計時應(yīng)考慮主梁爬移的影響，并設(shè)置防止爬移措施，并應(yīng)根據(jù)寒區(qū)環(huán)境適當(dāng)加強(qiáng)。11.3.2當(dāng)曲線梁橋設(shè)置拉壓支座時，拉壓支座不應(yīng)產(chǎn)生水平面內(nèi)的附加約束。11.3.3對于曲線梁橋，宜采用板式橡膠支座，設(shè)置橫向擋塊，應(yīng)避免在曲線梁橋中使用輥軸支座。11.3.4正常運營狀態(tài)下支座不應(yīng)受拉。重要曲線梁橋，宜選用測力支座，實時監(jiān)測支座反力及水平位移。11.3.5支座材料的選取應(yīng)考慮寒區(qū)低溫環(huán)境下對其耐久性的影響。11.4附屬設(shè)施設(shè)計11.4.1曲線梁橋附屬設(shè)施的總體布置應(yīng)符合下列規(guī)定：——對于設(shè)置超高的單向橫坡曲線梁橋，橋面排水孔道應(yīng)布置在曲線內(nèi)側(cè)。曲線梁橋在設(shè)置欄桿、燈柱、路緣石、泄水孔等附屬設(shè)施時，應(yīng)考慮內(nèi)、外弧長差異分別布設(shè)；——宜將曲線梁橋的附屬結(jié)構(gòu)，如水管路、電線路等設(shè)置在曲線內(nèi)弧側(cè)。11.4.2宜在曲線梁橋上設(shè)置警示牌，禁止大型貨車在橋上集中排隊靠一側(cè)行駛或停靠。11.4.3排水系統(tǒng)宜設(shè)置融雪劑隔離層，控制融雪劑等的滲透侵蝕。11.4.4曲線梁橋宜采用梳形板伸縮縫，設(shè)計時應(yīng)考慮寒區(qū)橫向溫度梯度的影響，根據(jù)計算結(jié)果對梳形板伸縮縫轉(zhuǎn)角提出要求，并加強(qiáng)伸縮縫密封防凍脹設(shè)計。12預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)計12.1基本要求12.1.1曲線梁預(yù)應(yīng)力筋布置符合下列規(guī)定：——宜按截面中心線對稱布置，宜采用兩端張拉；——宜使預(yù)應(yīng)力筋的水平合力作用點連線與梁的軸線相吻合；——在設(shè)計中不宜采用大噸位的預(yù)應(yīng)力鋼束；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉順序應(yīng)保持沿梁軸線對稱張拉。12.1.2計算曲線梁橋預(yù)應(yīng)力鋼筋損失時，除按JTG3362規(guī)定的預(yù)應(yīng)力損失項目外，還應(yīng)計入平面內(nèi)主梁彎曲變形造成的預(yù)加力變化。宜對不同類型的孔道進(jìn)行不少于一個孔道的摩阻測試，通過測試所確定的μ值和k值修正設(shè)計張拉控制應(yīng)力，對長度大于60m的孔道宜增加摩阻測試的數(shù)量。12.1.3封錨混凝土宜使用微膨脹混凝土，并適當(dāng)提高抗?jié)B和抗凍等級。12.2構(gòu)造設(shè)計12.2.1在布置腹板預(yù)應(yīng)力筋時宜偏向腹板的曲線外側(cè)布置，增大腹板內(nèi)側(cè)混凝土的抵抗厚度。預(yù)應(yīng)力鋼筋豎彎或平彎相鄰預(yù)應(yīng)力管道間的最小凈距應(yīng)大于彎曲平面內(nèi)最小混凝土保護(hù)層厚度且不小于管道直徑的0.6倍。12.2.2管道內(nèi)徑的截面面積不宜小于預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積的2倍。12.2.3預(yù)應(yīng)力曲線梁橋的鋼筋布置應(yīng)滿足下列規(guī)定：——應(yīng)加強(qiáng)腹板箍筋設(shè)置，箍筋直徑不宜小于16mm；——增設(shè)防崩鋼筋，防崩鋼筋直徑不宜小于12mm，間距不宜大于預(yù)應(yīng)力管道直徑的1.5倍。防崩鋼筋的內(nèi)側(cè)要與預(yù)應(yīng)力筋束相密貼，用鐵絲扎牢，不得松動；DB23/T3963—20259——防崩鋼筋的錨固端必需有充足的錨固長度，防崩鋼筋錨固長度不應(yīng)小于15d（d為鋼筋直徑并設(shè)成彎鉤與構(gòu)造鋼筋骨架綁扎牢固或與腹板鋼筋焊接，其示意圖如圖2所示。圖2防崩鋼筋固定示意圖DB23/T3963—2025（規(guī)范性）抗傾覆驗算汽車荷載A.1抗傾覆驗算汽車荷載汽車荷載應(yīng)考慮其偏載效應(yīng)，活載最不利布載形式下對結(jié)構(gòu)的影響應(yīng)包絡(luò)到分析結(jié)果中，計算時應(yīng)考慮多種車道布載組合形式，驗算時取其最不利包絡(luò)結(jié)果。在分析橋梁抗傾覆穩(wěn)定性時應(yīng)采用車道荷載和車輛荷載分別進(jìn)行計算，取最不利工況計算結(jié)果來判斷橋梁