ICS93.040CCSP28DB61Technicalspecificationforseismicreductionandisolationdesignandconstructionofpolyurethanesupportdevicesforbridges陜西省市場監(jiān)督管理局發(fā)布IDB61/T1993—2025 12規(guī)范性引用文件 13術語和定義 14一般規(guī)定 2 26性能 77減隔震設計 8施工 9質量控制 附錄A（規(guī)范性）聚氨酯支承裝置設計選型用計算參數 15附錄B（資料性）裝配連續(xù)梁抗震分析算例 23附錄C（資料性）現澆連續(xù)梁抗震分析算例 37附錄D（資料性）高低墩橋梁抗震分析算例 50附錄E（規(guī)范性）聚氨酯支承裝置控制指標 62DB61/T1993—20251橋梁聚氨酯支承裝置減隔震設計與施工技術規(guī)范本文件規(guī)定了橋梁聚氨酯支承裝置減隔震設計與施工的一般規(guī)定、結構、性能、減隔震設計、施工和質量控制的技術要求及規(guī)定。本文件適用于抗震設防烈度為8度及8度以下地區(qū)的公路、市政橋梁聚氨酯支承裝置減隔震設計與施2規(guī)范性引用文件下列文件中的內容通過文中的規(guī)范性引用而構成本文件必不可少的條款。其中，注明日期的引用文件，僅該日期對應的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修訂單）適用于本文件。GB/T699優(yōu)質碳素結構鋼GB/T700碳素結構鋼GB/T1591低合金高強度結構鋼GB/T3077合金結構鋼GB/T3280不銹鋼冷軋鋼板和鋼帶GB/T4208外殼防護等級（IP代碼）GB18306中國地震動參數規(guī)劃圖GB/T20688.1橡膠支座第1部分：隔震橡膠支座試驗方法GB/T20688.2橡膠支座第2部分：橋梁隔震橡膠支座GB/T50010-2010混凝土結構設計標準GB55002建筑與市政工程抗震通用規(guī)范CJJ166-2011城市橋梁抗震設計規(guī)范JTG/T2231-01-2020公路橋梁抗震設計規(guī)范JTG/T2231-02公路橋梁抗震性能評價細則JTG3362-2018公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTGF80/1公路工程質量檢驗評定標準第一冊土建工程JTGF90公路工程施工安全技術規(guī)范JT/T722公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件JT/T901橋梁支座用高分子材料滑板JT/T1130橋梁支座灌漿材料3術語和定義2DB61/T1993—20253.1聚氨酯彈性體polyurethaneelastomer采用100%聚醚型高耐候、耐水解聚氨酯初始料，通過低溫反應釜合成工藝和常壓流水線澆注成型的彈性體。4一般規(guī)定4.1支承裝置選型時，應根據橋梁所在地區(qū)的地震烈度，綜合選擇對應的支承裝置結構形式和參數。4.2支承裝置選型設計應按作用力、位移、轉角先主后次的基本原則確定規(guī)格型號并進行計算校核。4.3支承裝置的減隔震驗算方法應符合GB55002、CJJ166、JTG/T2231-01、JTG/T2231-02的規(guī)定。4.4支承裝置可根據需要選裝測力傳感器和位移傳感器。5結構5.1選型支承裝置按結構分為Ⅰ型、Ⅱ型、Ⅲ型、Ⅳ型和Ⅴ型共五類，其適用范圍宜滿足如下要求。a)Ⅰ型——內部嵌入單層加勁板的聚氨酯彈性體與上、下預埋板間采用摩擦副連接；適用于地震基本烈度6度及以下地區(qū)公路及市政橋梁的新建及舊橋更換，其承載力范圍80kN～8000kN；b)Ⅱ型——內部嵌入多層加勁板的聚氨酯彈性體與上、下預埋板間采用摩擦副或粘接連接；適用于地震基本烈度7度及以下地區(qū)公路及市政橋梁的新建及舊橋更換，其承載力范圍100kN~15000kN；c)Ⅲ型——內部嵌入加勁板及上下粘結封板的聚氨酯彈性體與上、下連接板采用螺栓和卡榫連接；適用于地震基本烈度8度及以下地區(qū)公路及市政橋梁的新建及舊橋更換，其承載力范圍500kN～30000kN；d)Ⅳ型——內部嵌入加勁板及上下粘結封板的聚氨酯彈性體與上、下連接板采用螺栓和卡榫連接，上連接板內粘接的滑板與上座板上焊接的不銹鋼板間采用摩擦副連接，上連接板通過上座板橫橋向擋塊實現豎向和橫橋向限位，具備單向滑動和防落梁功能。適用于地震基本烈度8度及以下地區(qū)公路及市政橋梁的新建及舊橋更換，其承載力范圍500kN～30000kN；e)Ⅴ型——內部嵌入加勁板及上表面設有滑板的聚氨酯彈性體，滑板與不銹鋼板、聚氨酯彈性體與下預埋板采用摩擦副連接；配合三類固定支承裝置使用，可實現雙向滑動功能。其承載力范圍100kN～15000kN。5.2構造5.2.1Ⅰ型支承裝置構造示意見圖1。DB61/T1993—202535.2.2Ⅱ型支承裝置構造示意見圖2。DB61/T1993—20254圖2Ⅱ型支承裝置構造示意5.2.3Ⅲ型支承裝置構造示意見圖3。DB61/T1993—20255圖3Ⅲ型支承裝置構造示意5.2.4IV型支承裝置構造示意見圖4。DB61/T1993—20256圖4IV型支承裝置構造示意5.2.5Ⅴ型支承裝置構造示意見圖5。DB61/T1993—20257圖5Ⅴ型支承裝置構造示意6性能6.1材料6.1.1支承裝置設計計算應符合GB/T20688.2的規(guī)定，其檢驗方法應按GB/T20688.1的規(guī)定進行。6.1.2剪切模量為G2.5MPa時，聚氨酯彈性體拉伸強度不應小于30MPa，扯斷伸長率不應小于600%，拉伸永久變形不應大于10%，撕裂強度不應小于70kN/m；為G3.7MPa時，拉伸強度不應小于35MPa，扯斷伸長率不應小于500%，拉伸永久變形不應大于12%，撕裂強度不應小于120kN/m；為G3.7MPa時，拉伸強度不應小于40MPa，扯斷伸長率不應小于400%，拉伸永久變形不應大于13%，撕裂強度不應小于150kN/m。6.1.3滑板的化學成分及力學性能應符合JT/T901的規(guī)定。6.1.4鋼件的化學成分及力學性能應符合GB/T699、GB/T700、GB/T1591及GB/T3077的規(guī)定；不銹鋼件的物理機械性能應符合GB/T3280的規(guī)定。6.2使用6.2.1支承裝置豎向承載能力范圍為80kN～30000kN。DB61/T1993—202586.2.2Ⅲ型和Ⅳ型支承裝置豎向抗拉性能大于等于5MPa。6.2.3支承裝置水平承載能力范圍為豎向承載能力的5%～30%。6.2.4支承裝置水平等效剛度范圍宜為1.51kN/mm～19.44kN/mm。6.2.5支承裝置設計轉角應大于等于0.01rad。6.2.6支承裝置使用階段的平均壓應力限值分級為σ=17.5MPa，20.0MPa，25.0MPa。6.2.7支承裝置剪切模量分級為G=1.0MPa，1.7MPa，2.5MPa，3.7MPa，4.7MPa。6.2.8支承裝置常規(guī)剪應變?yōu)椤?0%；剪切模量為G1.0,G1.7時支承裝置地震容許剪應變?yōu)椤?50%，G2.5、G3.7、G4.7時地震容許剪應變?yōu)椤?50%。6.2.9支承裝置使用年限不應低于30年。6.3耐候6.3.1支承裝置的適應溫度范圍應為-40℃~+60℃。6.3.2聚氨酯彈性體熱空氣老化性能應符合70℃×1008h試驗條件下，拉伸強度變化率±2%，扯斷伸長率變化率±10%，硬度變化為±4HA/HD的規(guī)定；耐臭氧老化性能應符合30%伸長，40℃×96h，臭氧濃度1×10-4條件下表面應無龜裂的規(guī)定。6.3.3聚氨酯彈性體耐堿性能應符合0.1%濃度的NaOH+飽和Ca（OH）2溶液,168h試驗條件下，拉伸強度變化率范圍80%～150%；剪切模量為G2.5MPa時斷裂伸長率不應小于550%；為G3.7MPa時不應小于450%；為G4.7MPa時不應小于350%；在-70℃時低溫折彎應無裂紋的規(guī)定。6.3.4聚氨酯彈性體耐酸性能應符合2%濃度的H2SO4溶液,168h試驗條件下，拉伸強度變化率范圍80%～150%；剪切模量為G2.5MPa時斷裂伸長率不應小于550%；為G3.7MPa時不應小于450%；為G4.7MPa時不應小于350%；在-70℃時低溫折彎應無裂紋的規(guī)定。6.3.5耐油性能應符合1號油拉伸強度變化率不應大于±2%和3號油不應大于±5%，體積變化應無溶脹的規(guī)定。6.3.6聚氨酯彈性體水腐蝕性能應符合70℃×168h試驗條件下，拉伸強度變化率±10%，硬度變化為±4HA/HD的規(guī)定。6.3.7支承裝置鋼結構的表面處理、涂裝要求和涂層質量均應符合JT/T722的規(guī)定。6.4安全6.4.1Ⅰ型支承裝置極限抗壓強度應大于等于70MPa，Ⅱ型~Ⅴ型應大于等于90MPa。6.4.2剪切模量為G1.0、G1.7時支承裝置地震極限剪應變?yōu)椤?50%，G2.5、G3.7時地震極限剪應變?yōu)椤?00%，G4.7時地震極限剪應變?yōu)椤?75%。6.5連接6.5.1支承裝置零部件應連接牢固，連接螺栓性能等級不應低于8.8級，錨固螺栓性能等級不應低于6.5.2剪切模量為G2.5時聚氨酯彈性體與加勁板粘結強度應大于等于17MPa,G3.7時粘結強度應大于等于15MPa,G4.7時粘結強度應大于等于13MPa。聚氨酯彈性體與滑板黏結強度應大于等于7MPa。Ⅰ、Ⅱ型支承裝置與上下預埋板粘接強度應大于等于10MPa。6.5.3支承裝置與不同接觸面的摩擦系數：Ⅳ型,Ⅴ型支承裝置滑板與不銹鋼板之間有潤滑時μ≤0.03；Ⅳ型,Ⅴ型支承裝置滑板與不銹鋼板之間無潤滑時0.05≤μ≤0.10；聚氨酯彈性體與鋼板之間無潤滑時0.15≤μ≤0.20；聚氨酯彈性體與混凝土之間無潤滑時0.25≤μ≤0.30。6.5.4預埋板厚度不應小于20mm，錨筋直徑不應小于Φ16mm，錨固長度不應小于鋼筋直徑的20倍。DB61/T1993—202596.6減隔震6.6.1支承裝置的滑動摩擦系數、初始剛度、屈后剛度、等效剛度和等效阻尼比通過實驗測得的數據計算得出，相關參數取值詳見本標準附錄A。6.6.2Ⅰ、Ⅱ型支承裝置其恢復力模型可采用滑動剛度為零的三線性模型，見圖6。Ⅲ型支承裝置的恢復力模型可采用雙線性模型，見圖7。Ⅳ型支承裝置的恢復力模型可采用多段線性模型，見圖8和圖9。Ⅴ型支承裝置的恢復力模型可采用屈后剛度為零的雙線性模型，見圖10。圖7聚氨酯支承裝置恢復力模型(Ⅲ型）圖8聚氨酯支承裝置恢復力模型(Ⅳ型Qy＜Qf）DB61/T1993—2025圖9聚氨酯支承裝置恢復力模型(Ⅳ型Qy＞Qf）圖10聚氨酯支承裝置恢復力模型(Ⅴ型）X——地震容許位移；X2——二次剛度位移；Xy——屈服移位；Xf——摩擦滑動位移；K1——一次剛度；K2——二次剛度；Keq——水平等效剛度；Kf——摩擦剛度。6.7可測量6.7.1支承裝置豎向測力范圍為16kN～36000kN，基本誤差不應大于3%FS，重復性不應大于1%FS。6.7.2支承裝置水平測位移范圍分為±200mm、±400mm、±600mm、±800mm四級，基本誤差不應大于0.05%FS，重復性不應大于0.2%FS。6.7.3支承裝置測豎向轉角時應在支承裝置四角設置位移傳感器，根據傳感器測定值計算轉角；傳感器基本誤差不應大于0.1mm。6.8防護6.8.1支承裝置施工安全防護應符合JTGF90的規(guī)定。6.8.2力傳感器和位移傳感器防護等級應分別達到GB/T4208中IP67和IP65防護等級要求。DB61/T1993—20256.8.3焊接安裝時不允許聚氨酯彈性體外露，應采取防護和降溫措施。6.8.4滑動型支承裝置應設置防塵罩。6.8.5支承裝置宜采用專用庫房存放。庫房宜設置于空曠通風地段，且應防潮、防曬、防塵、清潔。嚴禁與酸、堿、油類、有機溶劑等影響支承裝置質量的物質接觸，并距離熱源1m以上。6.8.6支承裝置在運輸中，應避免陽光直射、雨雪浸淋、磕碰，并應保持清潔，不應與影響支承裝置質量的物質相接觸。7減隔震設計7.1一般規(guī)定7.1.1支承裝置的減隔震設計應符合CJJ166和JTG/T2231-01的規(guī)定，其抗震性能評價應符合JTG/T2231-02的規(guī)定。7.1.2采用支承裝置進行減隔震設計的橋梁，可只進行E2地震下的抗震設計和驗算。7.1.3采用支承裝置進行減隔震設計時，橋梁相鄰上部結構之間應在橋臺、橋墩等處設置足夠的間隙，滿足支承裝置位移需求。7.1.4支承裝置剪切模量隨溫度下降而遞增，當歷年最冷月平均溫度的平均值處于-10℃~0℃之間時，計算剪切模量應提高至設計剪切模量的1.15倍；當該溫度處于-25℃~-10℃之間時，應提高至1.2倍；當該溫度處于低于-40℃~<-25℃時，應提高至1.3倍；當該溫度高于0℃時，應按設計剪切模量計算。7.2地震組合7.2.1支承裝置的豎向承載力應大于橋梁支撐位置的豎向荷載（汽車荷載應計入沖擊系數）標準值組合的最大反力，水平方向承載力應大于水平方向作用標準值組合的最大反力。7.2.2支承裝置在支點位置呈現豎向負反力或豎向反力減小時，應選用抗拉功能的Ⅲ型或Ⅳ型支承裝置。7.2.3支承裝置剪切模量的選擇應根據橋梁的抗震設計要求選用。7.2.4支承裝置正常使用容許位移應大于橋梁在正常使用狀態(tài)下的組合位移，地震容許位移應大于橋梁在地震作用下的組合位移。7.2.5地震作用下，支承裝置頂部脫空尺寸不應大于加勁板直徑的五分之一。7.3選型7.3.1根據橋梁結構、場地條件及支撐點約束要求按照5.1條的規(guī)定初步選擇支承裝置結構型式。7.3.2根據支點荷載、溫度位移、轉角等參數初步確定支承裝置規(guī)格型號。7.3.3橋梁縱向坡度≥3%時，應選用剪切模量≥2.5MPa的支承裝置。7.3.4支撐位置收縮徐變值超過支承裝置正常使用位移的10%時，宜設置預偏量，選用Ⅳ型支承裝置。7.3.5支撐位置的正常使用組合位移大于支承裝置地震容許位移的40%時，應選用Ⅳ型支承裝置。7.3.6支承裝置轉角應根據梁體的極限撓度值計算確定。7.4布置7.4.1支承裝置的布置應根據橋梁類型、跨徑、橋墩高度、地震區(qū)烈度及全橋受力特點綜合選用布置。7.4.2橋梁支點布置圖見圖11。DB61/T1993—2025圖11橋梁支點布置示意7.4.3在支承裝置內部設置力傳感器，應圓周均勻布置或對稱布置，且應優(yōu)先布置在橫橋向，布置示意見圖12。支承裝置應預留力傳感器的安裝和拆卸空間。圖12力傳感器布置示意7.4.4位移傳感器應設置在支承裝置彈性體周邊，圓周均勻布置或對稱布置，且應優(yōu)先布置在連接板四角位置。布置傳感器時，應考慮支承裝置發(fā)生剪切或滑動位移的空間位置。7.5安裝施工7.5.1墩臺構造應滿足更換支承裝置的要求。7.5.2墊石混凝土強度不應低于C50，四角高差不應大于2mm，高度不宜低于100mm。7.5.3預制梁時應在梁底預埋預埋板組件，預埋板表面平整度不大于鋼板最大尺寸的千分之一，預埋板底面安裝時應水平，四角高差不應大于2mm。7.5.4墊石頂面應提前預留錨栓預制孔，錨栓應全部埋入上部梁底或下部墊石內。錨栓孔位置距預埋板邊緣距離為50mm或預埋板厚三倍中的較大值。下預埋板邊緣距墊石邊緣的最小距離不低于50mm或下預埋板厚三倍中的大者。7.5.5當橋梁底面縱坡大于等于1%時或橫坡大于等于2%時，應在梁底采取調坡措施。DB61/T1993—20257.5.6同一規(guī)格支承裝置的傳感器安裝位置應相同，傳感器接口應與通用數據采集儀接口匹配，數據傳輸應采用通用協(xié)議。7.6響應校核7.6.1支承裝置初步選型后，應按全橋模型進行驗算地震位移，應采用非線性動力時程分析方法進行抗震分析。7.6.2減隔震橋梁的計算模型應正確反映聚氨酯支承裝置的力學特性，支承裝置的恢復力模型應符合6.6.2的規(guī)定。7.6.3當環(huán)境溫度累年最冷月平均溫度的平均值低于0℃時，還應根據低溫對支承裝置力學特性的影響，對減隔震橋梁進行低溫條件下的抗震分析和驗算。7.7結構驗算7.7.1計算減隔震橋梁地震作用效應時，宜取全橋模型進行分析，建立三維全橋模型，并考慮邊界聯、伸縮裝置、樁土相互作用等因素的影響。7.7.2E2地震作用下，依據JTG/T2231-01進行橋墩截面、樁基截面抗彎驗算和支承裝置位移驗算；依據GB/T50010進行橋墩截面抗剪驗算；依據JTG3362進行橋墩截面強度驗算。支承裝置驗算應符合JTG/T2231-01—2020中10.4.3條的規(guī)定，驗算示例見附錄B、附錄C和附錄D。7.7.3支承裝置E2地震效應、永久作用效應以及50%的均勻溫度作用組合后，驗算支承裝置連接件的水平極限承載力和支承裝置水平極限位移，且應具備不低于10%的富余量。8施工8.1準備8.1.1核驗支承裝置出廠合格證、材質報告、力學性能檢測報告及第三方檢驗證明。8.1.2現場檢查支承裝置外觀和安裝尺寸、墊石尺寸及四角高程符合設計要求。8.1.3橋梁底面有坡度時，應確認支承裝置位置的橋梁底面坡度是否調整水平。8.1.4準備施工安裝用輔助材料、模板和機具。8.1.5施工前應按施工組織設計文件要求，搭設支承裝置安裝所需的腳手架和操作平臺，并與橋梁底面保持足夠的空間，周圍應設置護欄。8.1.6施工前應清理墩柱頂部墊石周圍垃圾；墊石表面應鑿毛處理，清除浮漿、油污，表面粗糙度應符合設計要求。8.2環(huán)境8.2.1支承裝置安裝時環(huán)境溫度宜為5℃~35℃之間，且不應在雨、雪、大風等災害天氣時安裝施工。8.2.2支承裝置安裝前預留孔內應無雜物，墊石表面應清潔、無浮砂、無油污等。8.2.3支承裝置安裝時和養(yǎng)生期間周圍應無有害振動。8.3工藝8.3.1支承裝置用灌漿材料應符合JT/T1130的規(guī)定。8.3.2安裝后支承裝置底面與墊石頂面、支承裝置頂面與梁底均應密貼。8.3.3安裝后支承裝置中心線與設計要求偏差應小于等于5mm。8.3.4活動型支承裝置安裝后應按設計要求及時拆除臨時限位裝置。DB61/T1993—20258.3.5預制梁體采用頂升灌漿安裝作業(yè)時，支承裝置底部砂漿達設計強度后，方可拆除頂升機構。8.4工序8.4.1組織施工人員學習設計圖紙、規(guī)范及施工方案，明確支承裝置類型、位置、安裝要求。8.4.2支承裝置進場驗收：核對型號、規(guī)格、材質，檢查出廠合格證及檢測報告。8.4.3在墊石頂面設計的安裝支承裝置位置處劃出縱向、橫向中心線，縱向中心線應與主梁中心線平行或重合。8.4.4安裝模板，模板距下預埋板邊緣宜為30mm～50mm；模板與墊石應連接牢固；模板之間、模板與墊石頂面的間隙應密封。8.4.5調整支承裝置頂面標高達設計要求，且四角高差不應大于2mm。8.4.6采用無收縮高強度自流平砂漿進行重力灌漿，一次性完成單個支承裝置的灌漿作業(yè)且灌漿密實，砂漿頂面應高于下預埋板底面5mm～10mm。8.4.7砂漿達設計強度后應擰緊錨固螺栓，按設計要求及時拆除支承裝置臨時連接和限位裝置。9質量控制9.1外觀9.1.1支承裝置進場時應識別產品合格證、質保書、說明書、檢測報告及裝箱清單等隨行文件。9.1.2支承裝置外觀應符合設計要求，連接裝置應牢固可靠。9.1.3聚氨酯彈性體表面無缺料、凹凸不平、氣泡、雜質、側面裂紋、掉塊、崩裂、機械損傷等外觀質量問題，內部無氣泡、雜質或分層。9.2內在9.2.1支承裝置內在質量應符合設計圖紙要求，產品檢驗報告內容及試驗方法應符合GB/T20688.1的規(guī)定，檢測單位應具有國家質量技術監(jiān)督管理部門認定的檢測資質。9.2.2支承裝置安裝前，應核驗支承裝置位置、預留錨栓孔位置等安裝尺寸，以及支承裝置墊石混凝土密實度、頂面高程、平整度，并確認符合設計要求。9.2.3安裝過程中應測量支承裝置的底面水平，頂面標高，頂面坡度符合設計要求。9.3安裝9.3.1支承裝置的安裝質量檢驗應符合JTGF80/1的規(guī)定。9.3.2安裝質量控制內容及指標應符合附錄E的規(guī)定。9.3.3墊石用混凝土強度應符合設計要求的規(guī)定或不低于C50，其標高偏差不應大于2mm。9.3.4安裝后支承裝置中心位置及頂面四角標高偏差不應大于2mm。9.3.5安裝和更換傳感器時不應影響支承裝置的正常使用。DB61/T1993—2025（規(guī)范性）聚氨酯支承裝置設計選型用計算參數A.1Ⅰ型支承裝置設計選型用計算系列參數表Ⅰ型支承裝置設計剪應變?yōu)?0%，設計剪切模量G=4.7MPa，設計壓應力σ0=17.5MPa，彈性體與鋼板設計滑動摩擦系數μ=0.2，其它設計參數見表A.1。表A.1Ⅰ型支承裝置設計計算系列參數（部分）型號dP0KvKhK1K2QyX0H單位mmkNkN/mmkN/mmkN/mmkN/mmkNmmmm(Ⅰ)220×34-G4.72205508.9328.245.654134(Ⅰ)220×46-G4.77605.963.77412146(Ⅰ)245×41-G4.72456968.8628.025.605141(Ⅰ)245×53-G4.78256.3320.024.00512553(Ⅰ)270×41-G4.727085934.026.806241(Ⅰ)270×53-G4.77.6924.324.86622553(Ⅰ)295×46-G4.729533.876.77742146(Ⅰ)295×60-G4.78.0325.395.08742860(Ⅰ)320×46-G4.732039.847.972146(Ⅰ)320×60-G4.79.4529.885.982860(Ⅰ)345×53-G4.734539.697.942553(Ⅰ)345×65-G4.79.7630.866.173265DB61/T1993—2025表A.1（續(xù)）型號dP0KvKhK1K2QyX0H單位mmkNkN/mmkN/mmkN/mmkN/mmkNmmmm(Ⅰ)370×60-G4.737039.947.992860(Ⅰ)370×72-G4.731.976.393572注1：支承裝置水平力學性能參數K1，K2，Kh是在反復加載時的剪應變=50%注2：d—支承裝置直徑；P0—豎向承載力；Kv—豎向壓縮剛度；Kh—水平等效剛度；Qy—屈服力；K1—一次剛度；K2—二次剛度；X0—正DB61/T1993—2025A.2Ⅱ型支承裝置設計選型用計算系列參數Ⅱ型支承裝置設計剪應變?yōu)?0%，設計剪切模量G=3.7MPa,設計壓應力σ0=20MPa，彈性體與鋼板設計滑動摩擦系數μ=0.2，其它設計參數見表A.2。表A.2Ⅱ型支承裝置設計計算系列參數（部分）dP0KvKhK1K2QyX0H注1：支承裝置水平力學性能參數K1，K2，Kh是在反復加載時的剪應變=50%時測定（或設計計算）。注2：d—支承裝置直徑；P0—豎向承載力；Kv—豎向壓縮剛度；Kh—水平等效剛度；Qy—屈服力；K1—一次剛度；K2—二次剛度；X0—正常使用位移；H—本體高度。DB61/T1993—2025A.3Ⅲ型支承裝置設計選型用計算系列參數Ⅲ型支承裝置設計壓應力σ0=25MPa，設計剪應變?yōu)?0%，G2.5、G3.7容許剪應變?yōu)?50%，G1.0、G1.7容許剪應變?yōu)?50%；G2.5、G3.7極限剪應變?yōu)?00%，G1.0、G1.7極限剪應變?yōu)?50%，其它設計計算參數見表A.3。表A.3Ⅲ型支承裝置設計計算系列參數（部分）dP0KvKhK1K2QyX0X1X2HA/BDB61/T1993—2025表A.3（續(xù)）dP0KvKhK1K2QyX0X1X2HA/B注1：支承裝置水平力學性能參數K1，K2，Kh是在反復加載時的剪應變=100%時測定（或設計計算）。注2：d—支承裝置直徑；P0—豎向承載力；Kv—豎向壓縮剛度；Kh—水平等效剛度；Qy—屈服力；K1—一次X2—地震極限位移；H—本體高度；A/B—連接板尺寸。DB61/T1993—2025A.4Ⅳ支承裝置設計選型用計算系列參數Ⅳ型支承裝置設計壓應力σ0=25MPa，設計剪應變?yōu)?00%，容許剪應變?yōu)?50%，極限剪應變?yōu)?00%（G4.7極限剪應變?yōu)?75%）；有硅脂潤滑時，摩擦系數μ≤0.03；無潤滑時，摩擦系數μ≤0.10；設計滑動位移量可為±50mm、±100mm、±150mm、±200mm、±250mm、±300mm，其它設計計算參數見表A.4。表A.4Ⅳ型支承裝置設計計算系列參數（部分）dP0KvKhK1K2QyQfXX0X1X2HA/BCDDB61/T1993—2025表A.4（續(xù)）dP0KvKhK1K2QyQfXX0X1X2HA/BCD注1：表中C尺寸為滑動位移量為±100mm時尺寸；當滑動摩擦系數μ=0.08時的計算值；有實測資料時，可按實測資料采用。支承裝置水平力學性能參數K1，K2，Kh是在反復加載時的剪應變=100%時測定（或設計計算）。注2：d—支承裝置直徑；P0—豎向承載力；Kv—豎向壓縮剛度；Kh—水平等效剛度；Qy—屈服力；Qf—摩擦力；K1—一次剛度；K2—二次剛度；X0—正常使用位移；X—地震組合容許位移（滑動為±150mm時X0—正常使用位移；X1—地震容許位移；X2—地震極限位移；H—本體高度；A/B—連接板外形尺寸；C/D—下座板外形尺寸。DB61/T1993—2025A.5Ⅴ支承裝置設計選型用計算系列參數Ⅴ型支承裝置設計剪切模量G=3.7MPa（固定情況下）,設計壓應力σ0=20MPa，其它設計計算參數見表A.5。表A.5Ⅴ型支承裝置設計計算系列參數（部分）dP0KvQyK1KhHAB注1：表中A尺寸為滑動位移量Xh=±100mm時尺寸；當滑動位移量為±50mm時，A-100mm；當滑動位移量為±150mm時，A+100mm注2：d—支承裝置直徑；P0—豎向承載力；Kv—豎向壓縮剛度；Qy—屈服力；K1—一次剛度；Kh—水平等效剛度；Xh—滑動位移量；H—本體高度；A/B—上座板外形尺寸。DB61/T1993—2025（資料性）裝配連續(xù)梁抗震分析算例B.1工程概況該橋為一座3聯3跨的連續(xù)梁橋，橋長為270m，橋跨布置為3×30+3×30+3×30m，屬于大橋。橋面寬度為0.5m(防護欄)+11.25m(行車道)+0.5m(防護欄)。上部結構采用預應力混凝土箱梁，梁高2m，頂板厚0.18m，底板厚0.32m。橋梁立面圖和主梁標準橫斷面如圖B.1、B.2所示。全橋共3聯，取中間聯為計算聯。左邊界聯端部是橋臺，橋臺下面為10m長的圓形截面樁基礎，樁基礎的直徑為1.8m。邊界聯的橋墩為直徑2m的圓形截面墩，墩高10m，橋墩下面為圓形截面樁基礎，樁徑為2.2m，樁長為12m。計算聯橋墩為直徑2.2m的圓形截面墩，墩高12.5m，橋墩下面是樁徑為2.4m的圓形截面樁基礎，樁長為12m。橋墩一般構造圖如圖B.3、B.4所示。本橋主梁采用C50混凝土，橋墩為C35混凝土，蓋梁為C40混凝土，系梁和樁基礎采用C30混凝土。設計荷載：公路-Ⅰ級。橋址區(qū)地震動峰值加速A=0.2g，反應譜特征周期Tg=0.40s，橋址區(qū)共設有3個地質勘鉆孔，該橋跨越一斷層破碎帶。鉆孔資料表明；表層為中密漂石土，以下為強風化板巖、中風化板巖；地層參數如下：中密漂石土fa0］=800kPa，qik=250kPa；強風化板巖fa0］=900kPa，qik=140kPa；中風化板巖fa0］=1800kPa，其中,［fa0］表示承載力基本容許值，qik表示摩阻力標準值。根據土層平均剪切波速和場地覆蓋層厚度，按照《公路橋梁抗震設計規(guī)范》(JTG/T2231-01-2020)4.1.9條劃分可知，場地類型屬于Ⅱ類場地。圖B.1橋梁立面圖DB61/T1993—2025圖B.2主梁標準橫斷面圖圖B.3邊界聯橋墩一般構造圖DB61/T1993—2025圖B.4計算聯橋墩一般構造圖(Ⅴ)220×86-G3.7，計算聯中間采用Ⅲ型聚氨酯支承裝置，型號為(Ⅲ)320×168-G2.5，聚氨酯支承裝置參數見表B.1、B.2，支承裝置布置示意如圖B.5所示。圖B.5支承裝置布置示意圖表B.1Ⅲ型聚氨酯支承裝置參數比P(kN)X2(mm)Qy(kN)K1(kN/mm)K2(kN/mm)Kh(kN/mm)Kv(kN/mm)%表B.2V型聚氨酯支承裝置參數移比P(kN)Xh(mm)Qy(kN)K1(kN/mm)K2(kN/mm)Kh(kN/mm)Kv(kN/mm)%0DB61/T1993—2025B.2抗震設防分類、標準和抗震設計方法B.2.1設防分類和設防標準根據《中國地震動參數區(qū)劃圖》（GB18306），該橋地震動峰值加速度為0.2g，特征周期0.40s，屬于抗震設防烈度Ⅷ度區(qū)，按《公路橋梁抗震設計規(guī)范》(JTG/T2231-01)中的規(guī)定本橋抗震設防類別屬于B類橋梁。該橋采用了減隔震設計，其抗震設防目標按照A類橋梁要求執(zhí)行；根據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01）規(guī)定在E2地震作用下，A橋梁抗震目標為：震后損傷狀態(tài)—可發(fā)生局部輕微損傷，震后使用要求—無需進行修復或經簡單修復即可正常使用。B.2.2抗震設計方法本橋抗震設防烈度Ⅷ度，基本地震動峰值加速度0.2g，橋梁抗震設防類別B類，根據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）3.3.2條，橋梁抗震設計方法選用?類：應進行E1和E2地震作用下的抗震分析和抗震驗算，并應滿足《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）3.4節(jié)橋梁結構抗震體系的要求以及相關構造和抗震措施的要求。根據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）10.1.3條規(guī)定：采用減隔震設計的橋梁，可只進行E2地震作用下的抗震設計和驗算。B.3地震參數B.3.1地震動參數B.3.1.1反應譜工程場地阻尼比為0.05的水平設計加速度反應譜由下式確定：........................................................(B.1)(B.2)............................................................................(B.2)式中：Smax為水平設計加速度反應譜最大值；T0為反應譜直線上升段最大周期，取為0.1s；T為結構自振周期（單位sTg為特征周期（單位s）.設計加速度反應譜最大值Smax由下式確定：Smax=2.5CiCsCdA...........................................................................(B.3)式中：Ci為抗震重要性系數；DB61/T1993—2025Cs為場地系數；Cd為阻尼調整系數；A為水平向基本地震動峰值加速度。各參數如表B.3所示。表B.3設計地震動參數ATgζCdSmax11E2地震作用下地震設計反應譜曲線如圖B.6所示。圖B.6地震動加速度E2反應譜曲線B.3.1.2加速度時程曲線根據水平加速度反應譜生成人工地震波，圖B.7～B.9為E2地震動輸入情況下的3條加速度時程曲線，用于本橋非線性時程分析。圖B.7水平加速度時程曲線1DB61/T1993—2025圖B.8水平加速度時程曲線2圖B.9水平加速度時程曲線3B.4空間動力分析模型及動力特性分析B.4.1空間動力分析模型采用通用有限元分析軟件CSIBridge建立30m小箱梁模型，主梁采用C50混凝土，橋墩采用C35混凝土，系梁和樁基礎采用C30混凝土，蓋梁采用C40混凝土。全橋空間動力計算模型如圖B.10所示。正確地建立橋梁結構的空間動力計算模型是進行橋梁抗震設計的基礎，按照下列建模原則建立橋梁結構的動力計算模型：1)計算模型的梁體和墩柱采用空間梁單元模擬，二期荷載采用線荷載進行模擬，作用于主梁上，墩柱和梁體的單元劃分反映結構的實際動力特性；2)混凝土結構的阻尼比取0.05；進行時程分析時，采用瑞利阻尼；3)支承裝置單元正確反映支承裝置的力學特性，本橋采用聚氨酯支承裝置，在全橋模型中聚氨酯支承裝置采用Plastic(Wen)單元模擬；4)橋梁采用柱式樁基礎，根據橋址區(qū)地質分層情況，采用分層土彈簧模型對樁基進行樁土作用模擬，采用“m”法計算土彈簧剛度。DB61/T1993—2025圖B.10空間動力計算模型B.4.2動力特性分析橋梁結構動力計算模型應能正確反映橋梁上下部結構、支承裝置和地基的剛度、質量分布以及阻尼特性，從而反映出橋梁在E2地震作用下引起的慣性力和主要振型。通過特征向量法計算可知本橋第1、2、3階主要振型及模態(tài)，動力特性具體內容如表B.4所示，圖B.11～B.13為前三階振型示意圖。表B.4計算模型基本動力特性123圖B.11一階振型圖DB61/T1993—2025圖B.12二階振型圖圖B.13三階振型圖B.5地震作用下裝置動力響應及驗算本橋考慮沿順橋向和橫橋向兩個水平方向分別與垂直方向進行組合，采用時程函數進行分析，取三條時程計算結果的最大值。通過全橋模型來讀取墩柱和樁基分別在恒載作用下和地震作用下的內力，得到恒載和地震作用組合下最不利的荷載情況，來驗算在地震作用下結構的動力響應和安全性能是否滿足規(guī)范要求。根據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01）相關規(guī)定，采用減隔震設計的橋梁，可只進行E2地震作用下的抗震設計和驗算。將橋墩和樁基截面劃分為纖維單元（如圖B.14、B.15），分別劃分混凝土和鋼筋單元，使用截面數值積分法進行軸力－彎矩－曲率分析。圖B.14墩底截面纖維單元圖B.15樁基截面纖維單元DB61/T1993—2025B.5.1E2地震作用下結構動力響應及驗算E2地震作用下，依據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01）進行橋墩截面、樁基截面抗彎驗算、支承裝置位移驗算。依據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB/T50010）進行橋墩截面抗剪驗算。依據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362）進行橋墩截面強度驗算。B.5.1.1墩柱抗彎驗算依據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）10.4.1條，對墩柱截面進行抗彎驗算，驗算結果見表B.5。表B.5橋墩墩底截面抗彎強度校核（E2水平向+豎向）kN﹒m√√√√√√√√√√√√√√√√注：驗算結果表明，在E2地震作用下，采用聚氨酯支承裝置時，橋墩墩底組合彎矩值均小于等效DB61/T1993—2025B.5.1.2墩柱強度校驗依據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362-2018）5.3.8條，對墩柱截面進行強度驗算，驗算結果見表B.6。表B.6橋墩墩底截面強度校驗（壓彎構件應驗算γNd和γNde）√√√√√√√√√√√√√√√√注：驗算結果表明，在E2地震作用下，采用聚氨酯支承裝置DB61/T1993—2025B.5.1.3墩柱抗剪驗算依據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB/T50010-2010）6.3.15條，對墩柱截面進行抗剪驗算，驗算結果見表B.7。表B.7橋墩墩底截面抗剪驗算√√√√√√√√√√√√√√√√注：驗算結果表明，在E2地震作用下，采用聚氨酯支承裝置時，橋墩墩底剪力需求值小于DB61/T1993—2025B.5.1.4樁基抗彎驗算在E2地震作用下，根據空間動力計算模型的計算結果，選取樁基最大地震彎矩及附近截面，依據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）10.4.1條，進行樁基截面抗彎驗算。驗算結果見表B.8、B.9。表B.8距樁頂1m截面抗彎強度校核（E2水平向+豎向）√√√√√√√√√√√√√√√√DB61/T1993—2025表B.9距樁頂2m截面抗彎強度校核（E2水平向+豎向）kN﹒m√√√√√√√√√√√√√√√√注：驗算結果表明，在E2地震作用下，采用聚氨酯支承裝置時，樁基礎組合彎矩值均小于等效DB61/T1993—2025B.5.1.5E2地震作用下裝置驗算依據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）3.6.1條，對聚氨酯支承裝置進行位移驗算，驗算結果見表B.10。表B.10E2地震作用下支承裝置位移驗算（考慮50%均勻溫度作用組合）支承裝置位移考慮50%溫√√√√√√√√注：驗算結果表明，E2地震作用下，采用聚氨酯支承裝置時，支承裝置位移值均小于B.5.1.6收縮徐變作用下支撐裝置位移驗算否否否否否否否否B.6驗算結論在E2地震作用下，用聚氨酯支承裝置時，橋墩墩底截面組合彎矩值均小于等效屈服彎矩值，能力需求比為1.352～2.278；墩柱強度安全系數為1.426～2.681；橋墩墩底剪力需求值小于剪力能力值，能力為在1.231～1.731；樁基礎組合控制截面彎矩值均小于等效屈服彎矩值，能力需求比為1.054～6.829；支承裝置位移值均小于位移能力值，能力需求比為2.175～3.983，均滿足規(guī)范要求。收縮徐變下的位移均小于支承裝置正常使用時位移的10%，無需設置預偏量。DB61/T1993—2025（資料性）現澆連續(xù)梁抗震分析算例C.1工程概況某橋位于陜西關中某河道一級階地，地形整體平坦，向西微傾，局部有陡坎。該橋全長270m，共3聯，取中間聯為計算聯，本附錄主要討論計算聯部分。橋梁跨徑布置為3×30m+3×30m+3×30m預應力混凝土連續(xù)現澆箱梁。橋寬25.5m，梁高2m。下部結構采用雙柱花瓶墩，第一聯橋墩高15m，計算聯橋墩高24、25m，第三聯橋墩高15m。橋墩尺寸為1.8m×2.2m，橋墩下面為2m高的承臺，承臺尺寸為5.2m×5.2m，承臺下面是直徑為1.5m的鉆孔灌注樁基礎，樁基按摩擦樁設計。計算聯橋梁立面及橫斷面布置如圖C.1所示。主梁采用C50混凝土，橋墩和系梁采用C40混凝土，承臺和樁基礎采用C30混凝土。場地內的地層為：地表分布有厚薄不均的全新統(tǒng)人工填土（Q4ml其下為上更新統(tǒng)（Q3）黃土、古土壤；再下為中更新統(tǒng)（Q2）黃土、古土壤、粉質黏土、砂、卵石層等。圖C.1橋梁立面及橫斷面布置圖本橋采用Ⅲ型和Ⅴ型聚氨酯支承裝置，其中，邊界聯兩端和過渡墩采用滑動型支承裝置，型號為(Ⅴ)770×279-G3.7，邊界聯中間采用固定型支承裝置，型號為(Ⅲ)920×438-G1.0，計算聯中間采用固定型支承裝置，兩個橋墩分別采用的支承裝置型號為(Ⅲ)920×438-G1.0和(Ⅲ)1020×536-G1.0。聚氨酯支承裝置參數見表C.1、C.2，支承裝置布置示意見圖B.5。DB61/T1993—2025表C.1Ⅲ型聚氨酯支承裝置參數力比P(kN)X2(mm)y(kN)K1(kN/mm)K2(kN/mm)Kh(kN/mm)Kv(kN/mm)%表C.2Ⅴ型聚氨酯支承裝置參數力比P(kN)Xh(mm)Qy(kN)K1(kN/mm)K2(kN/mm)Kh(kN/mm)Kv(kN/mm)%0C.2抗震設防分類、標準和抗震設計方法C.2.1設防分類和設防標準根據《中國地震動參數區(qū)劃圖》(GB18306)，該橋地震動峰值加速度為0.2g，抗震設防烈度Ⅷ度，特征周期0.40s，按《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166）中的規(guī)定屬于乙類橋梁。該橋采用了減隔震設計，參照《公路橋梁抗震設計規(guī)范》(JTG/T2231-01)相關條文，抗震設防標準按照震后損傷狀態(tài)—可發(fā)生局部輕微損傷，震后使用要求—無需進行修復或經簡單修復即可正常使用進行控制。C.2.2抗震設計方法本橋抗震設防烈度Ⅷ度，基本地震動峰值加速度0.2g，橋梁抗震設防類別乙類，根據《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）3.3.2條，橋梁抗震設計方法選用A類：應進行E1和E2地震作用下的抗震分析和抗震驗算，并應滿足《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）3.4節(jié)橋梁抗震體系以及相關構造和抗震措施的要求。根據《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）9.1.2條，對于采用減隔震設計的橋梁，只進行E2地震作用下的抗震設計與驗算。C.3地震參數C.3.1地震動參數C.3.1.1反應譜工程場地阻尼比為0.05的水平設計加速度反應譜由下式確定：..................................................(C.1)DB61/T1993—2025Smax=2.25A................................................................................(C.3)式中：Tg—特征周期（s）；η2—結構阻尼調整系數；A—水平向地震動峰值加速度；γ—自特征周期至5倍特征周期區(qū)段曲線衰減指數；η1—自5倍周期至6s區(qū)段直線下降斜率調整系數；T—結構自振周期（s），各參數如表C.3所示。表C.3設計地震動參數ATgζη1η2γSmaxE2E2地震作用下地震設計反應譜曲線如圖C.2所示。圖C.2地震動加速度E2反應譜曲線C.3.1.2加速度時程曲線根據水平加速度反應譜生成人工地震波，圖C.3～C.5為E2地震動輸入情況下的3條加速度時程曲線，用于本橋非線性時程分析。DB61/T1993—2025圖C.3E2時程曲線1圖C.4E2時程曲線2圖C.5E2時程曲線3C.4空間動力分析模型及動力特性分析C.4.1空間動力分析模型采用通用有限元分析軟件CSIBridge建立現澆箱梁模型，主梁采用C50混凝土，橋墩采用C40混凝土，樁基礎采用C30混凝土，承臺采用C30混凝土。全橋空間動力計算模型如圖C.6所示。正確地建立橋梁結構的空間動力計算模型是進行橋梁抗震設計的基礎，建模原則見附錄B.4.1。DB61/T1993—2025圖C.6空間動力計算模型C.4.2動力特性分析橋梁結構動力計算模型應能正確反映橋梁上部結構、下部結構、裝置和地基的剛度、質量分布及阻尼特性，從而保證在E2地震作用下引起的慣性力和主要振型得到反映。通過特征向量法計算可知本橋前三階主要振型及模態(tài)，動力特性具體內容如表C.4所示，圖C.7～C.9為前三階振型示意圖。表C.4計算模型基本動力特性123圖C.7一階振型圖DB61/T1993—2025圖C.8二階振型圖圖C.9三階振型圖C.5地震作用下裝置動力響應及驗算在計算動力特性響應時，本橋分別考慮沿順橋向和橫橋向兩個水平方向與垂直方向進行組合，采用時程函數進行分析,取三條時程計算結果的最大值。根據《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）9.1.2條，對于采用減隔震設計的橋梁，只進行E2地震作用下的抗震設計與驗算。C.5.1E2地震作用下結構動力響應及驗算E2地震作用下，依據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01）進行橋墩截面、樁基截面抗彎驗算、支承裝置位移驗算。依據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB/T50010）進行橋墩截面抗剪驗算。依據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362）進行橋墩截面強度驗算。將橋墩和樁基截面劃分為纖維單元（如圖C.10和圖C.11）時，分別劃分混凝土和鋼筋單元；使用截面數值積分法進行軸力－彎矩－曲率分析。圖C.10墩底截面纖維單元圖C.11樁基截面纖維單元DB61/T1993—2025C.5.1.1墩柱抗彎驗算依據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）10.4.1條，對墩柱截面進行抗彎驗算，驗算結果見表C.5。表C.5橋墩墩底截面抗彎強度校核（E2水平向+豎向）kN﹒m√√√√√√√√√√√√√√√√注：由驗算結果可知：在E2地震作用下，橋墩墩底彎矩小于等效屈服DB61/T1993—2025C.5.1.2墩柱強度校驗依據《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）第9.4.1條，E2地震作用下，橋梁墩臺與基礎的驗算，應將減隔震裝置傳遞的水平地震力除以1.5的折減系數后，按現行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362-2018）中5.3.4條進行強度驗算。驗算結果見表C.6。表C.6橋墩墩底截面強度校驗（壓彎構件應驗算γNd和γNde）kN﹒m√√√√√√√√√√√√√√√√注：驗算結果表明，在E2地震作用下，采用聚氨酯支承裝置C.5.1.3墩柱抗剪驗算依據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB/T50010-2010）6.3.12條，對墩柱截面進行抗剪驗算，驗算結果見表C.7。表C.7橋墩墩底截面抗剪驗算√√√√√√√√√√DB61/T1993—2025表C.7（續(xù)）√√√√√√注：驗算結果表明，在E2地震作用下，采用聚氨酯支承裝置時，墩底剪力需求值DB61/T1993—2025C.5.1.4樁基抗彎驗算在E2地震作用下，根據空間動力計算模型的計算結果，選取樁基最大地震彎矩及附近截面，依據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）10.4.1條，進行樁基截面抗彎驗算。驗算結果見表C.8、C.9。表C.8距樁頂1m截面抗彎強度校核（E2水平向+豎向）kN﹒mkN﹒m√√√√√√√√√√√√√√√√DB61/T1993—2025表C.9距樁頂2m截面抗彎強度校核（E2水平向+豎向）kN﹒m√√√√√√√√√√√√√√√√注：由驗算結果可知：在E2地震作用下，采用聚氨酯支承裝置時，樁基礎組合彎矩值均小于等DB61/T1993—2025C.5.1.5E2地震作用下裝置驗算依據《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）3.6.1條，對聚氨酯支承裝置進行位移驗算，驗算結果見表C.10。表C.10E2地震作用下支承裝置位移驗算（考慮50%均勻溫度作用組合）√√√√√√√√√√√√√√√√注：驗算結果表明，在E2地震作用下，采用聚氨酯支承裝置時，支承裝置位移值均小于DB61/T1993—2025C.5.1.6收縮徐變作用下支承裝置位移驗算否否否否否否否否否否否否否否否否C.6驗算結論在E2地震作用下，用聚氨酯支承裝置時，橋墩墩底截面彎矩值均小于等效屈服彎矩值，能力需求比為1.613～2.575；墩柱強度安全系數為1.333～2.342；橋墩墩底剪力最大值小于剪力容許值，能力為在2.355～7.009；樁基礎彎矩需求值均小于等效屈服彎矩值，能力需求比為1.522～5.802；支承裝置位移值均小于位移能力值，能力需求比為1.117～2.937，均滿足規(guī)范要求。收縮徐變下的位移均小于支承裝置正常使用時位移的10%，無需設置預偏量。DB61/T1993—2025（資料性）高低墩橋梁抗震分析算例D.1工程概況該橋位于陜西關中某黃土塬地區(qū)，沿路線前進方向地勢起伏明顯。該橋為一座連續(xù)鋼箱梁橋，共3聯，每一聯橋梁跨徑布置均為3×45m，取中間聯為計算聯，本附錄主要討論計算聯的部分。橋寬18.5m，下部結構采用雙柱花瓶墩，15#墩和16#墩為1.8m×2.2m的矩形墩，墩高為45m，其他橋墩為1.8m×1.8m的矩形墩，墩高為16m。高墩和矮墩高度差為29m。承臺高2m，橫橋向長度為9.2m，順橋向長度為5.2m，承臺下面為直徑1.2m的鉆孔灌注樁基礎，樁基按摩擦樁設計。計算聯橋梁立面圖及橫斷面布置圖如圖D.1所示。橋墩和系梁采用C40混泥土，承臺和樁基礎采用C30混泥土。場地內的地層為：地表分布有厚薄不均的全新統(tǒng)人工填土（Q4ml其下為上更新統(tǒng)（Q3）黃土、古土壤；再下為中更新統(tǒng)（Q2）黃土、古土壤、粉質黏土、砂、卵石層等。圖D.1橋梁立面及橫斷面布置圖本橋支撐采用Ⅲ型和Ⅳ型聚氨酯支承裝置，13#墩采用滑動型支承裝置，型號為(Ⅳ)570×332-G2.5；(Ⅲ)720×360-G2.5，16#墩采用滑動型支承裝置，型號為(Ⅳ)570×332-G2.5。聚氨酯支承裝置參數見表D.1、D.2，支承裝置布置方式如圖D.2。圖D.2支承裝置布置方式圖DB61/T1993—2025D.1Ⅲ型聚氨酯支承裝置參數力P(kN)X2(mm)y(kN)K1(kN/mm)K2(kN/mm)Kh(kN/mm)Kv(kN/mm)%表D.2PED(Ⅳ)型聚氨酯支承裝置參數力比P(kN)Xh(mm)y(kN)K1(kN/mm)K2(kN/mm)Kh(kN/mm)Kv(kN/mm)%D.2抗震設防分類、標準和抗震設計方法D.2.1設防分類和設防標準根據《中國地震動參數區(qū)劃圖》（GB18306該橋基本地震動峰值加速度為0.2g，特征周期0.40s，抗震設防烈度Ⅷ度區(qū)，按《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166）中的規(guī)定屬于乙類橋梁。該橋采用了減隔震設計，參照《公路橋梁抗震設計規(guī)范》(JTG/T2231-01)相關條文，抗震設防標準按照震后損傷狀態(tài)—可發(fā)生局部輕微損傷，震后使用要求—無需進行修復或經簡單修復即可正常使用進行控制。D.2.2抗震設計方法本橋抗震設防烈度Ⅷ度，基本地震動峰值加速度0.2g，橋梁抗震設防類別乙類，根據《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）3.3.2條，橋梁抗震設計方法選用A類：應進行E1和E2地震作用下的抗震分析和抗震驗算，并應滿足《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）3.4節(jié)橋梁抗震體系以及相關構造和抗震措施的要求。根據《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）9.1.2條，對于采用減隔震設計的橋梁，只進行E2地震作用下的抗震設計與驗算。D.3地震參數D.3.1地震動參數D.3.1.1反應譜工程場地阻尼比為0.05的水平設計加速度反應譜由下式確定：DB61/T1993—2025.........................................................................(D.2)Smax=2.25A..............................................................................(D.3)式中：Tg—特征周期（s）；η2—結構阻尼調整系數；A—水平向地震動峰值加速度；γ—自特征周期至5倍特征周期區(qū)段曲線衰減指數；η1—自5倍周期至6s區(qū)段直線下降