-[3]；僅以溫度變化為變量，接觸線的張力增量：?=0.0075kN?15%由計算結果可知錨段關節(jié)的選擇符合本設計技術要求。5.3.4支柱容量校驗（1）中間柱容量校驗本設計在中間柱的選擇上統(tǒng)一選取H388.7+2.6型號的鋼筋混凝土支柱，跨距為60m的標準跨距。=1\*GB3①有關參數(shù)：H——支柱凸出地面的長度為8.7m，埋入地下2.6m；H0——接觸線工作高度，最低為5300mm，一般以5500mm為宜；Hj——接觸線所在平面至鋼軌平面的垂直距離，Hj=H0+800=5400+800=6200mm；h——接觸懸掛的結構高度，本設計取h=1500mm；Hc——承力索所在平面至鋼軌平面的垂直距離，Hc=h+Hj=1500+6200=7700mm；CX——支柱的側面限界，本設計中取2.5m；Z——懸掛點到支柱中心水平距離（m），查資料知H388.7+2.6型號支柱的a=267mm,拉桿長度1600mm，Qg——接觸懸掛垂直負載，包含懸掛自身的自重負載以及線索的冰負載。Q由上文知q0=19.217×10?3kN/m則承力索的冰負載g=2.43×接觸線的冰負載g=1.07×Q=1.36Q0——支持裝置、定位裝置造成的重力負載（kN）；本設計中，支持裝置、定位裝置選型如下表5—3：表5.3接觸懸掛各構件表構件名稱型號質(zhì)量腕臂1111kg拉桿16型2.79kg定位管11.12kg定位器121.51kg絕緣子QXN1-25型棒式絕緣子11kgXWP2-70防污型絕緣子5.5*3=16.5kg則Q0=（11+2.79+1.12+1.51+11+16.5）*9.81=430.8N=0.43kN；在計算最大跨距時計算過單位長度上線索的風負載，計算公式如下：P=0.615aKdl則有：接觸線傳到支柱的風負載Pj承力索傳到支柱的風負載Pc支柱的風負載P0由下式計算：P式中參數(shù)說明：K——風負載體型系數(shù)，圓形鋼筋混凝土支柱取0.60；F——支柱受風面積，查資料知H388.7+2.6型號支柱的受風面積為2.04mv——計算風速；P接觸線“之”字力P之：P參數(shù)說明：Tj——接觸線張力；a——支柱位置的拉出值，a≥300mm，本設計中取最小值；l——跨距長度；P=2\*GB3②中間柱負載校驗用上述各力乘以其力臂，求出各力矩，力矩之和即為計算的支柱負載。M==11.67kN·m可見，中間柱的選型符合設計要求。（2）轉換柱容量校驗對轉換柱進行校驗，轉換柱選型H78=1\*GB3①確定參數(shù)：CX——支柱的側面限界，曲線半徑2500m，CX取2.6；Z——懸掛點到支柱中心水平距離（m），H788.7+3型號支柱的a=413mm，拉桿長1600mm，則接觸懸掛垂直負載Qg支持、定位裝置重力負載Q0接觸線風負載Pj承力索風負載Pc支柱風負載，H788.7+3型號支柱的受風面積為2.11m2，K=1.4,則線索的“之”字力：支柱在曲線區(qū)段上，曲線半徑2500m，拉出值a=150mm，則接觸線“之”字力P之承力索“之”字力P之c接觸線的下錨力PMj承力索的下錨力PMc接觸線的曲線力PRj承力索的曲線力PRc=2\*GB3②轉換柱負載校驗將上述各參數(shù)值帶入下式：M得M=46.59kN·m=46.60kN·m可見，轉換柱得選型符合設計要求。（3）下錨柱容量校驗對下錨柱進行校驗，選型為H60?259.2+3該型號支柱得a=400mm，則Z=1800mm；接觸懸掛垂直負載Qg=1.25kN；支持、定位裝置負載Q0=0.43kN；接觸線風負載Pj=0.30kN；承力索風負載Pc=0.29kN；支柱風負載P0=1.19kN；接觸線“之”字力P之=0.22kN；承力索“之”字力P之c=0.16kN；接觸線曲線力PRj=0.44kN；承力索曲線力PRc=0.44kN；墜砣的拉力（墜砣選2個，每個重25kg）：P墜j=25*2*9.81*2=0.98kN；P墜c=25*2*9.81*3=1.47kN；則力矩之和為：M=代入數(shù)值求得M=25.85kN·m順線路方向的力矩為： M=P墜j（H-1.5）+P墜cH代入數(shù)值得M=21.10kN·m下錨柱選型符合設計要求。5.4設備選擇及參數(shù)（1）清水-屯升接觸網(wǎng)平面設計中采用的主要設備表5.4本設計采用設備表設備型號質(zhì)量設備型號質(zhì)量接觸線CTH—1201.071kg/m腕臂11211kg承力索TJ—950.837kg/m拉桿162.79kg定位管1/2—7001.12kg絕緣子QXN1-25型棒式絕緣子11kg定位器1/2—9601.51kgXWP2-70防污型絕緣子5.5kg表5.5本設計采用支柱支柱類型支柱型號a（mm）質(zhì)量（kg）受風面積（m2）中心柱H26713302.04轉換柱H41317302.11下錨柱H60?2540018402.21（2）清水-屯升接觸網(wǎng)平面設計中用到的主要參數(shù)表5.6本設計所用參數(shù)接觸線張力Tj20kN承力索張力Tc20kN接觸線工作高度5400mm接觸懸掛結構高度1500mm側面限界直線區(qū)段2.5m曲線區(qū)段2.6m拉出值直線區(qū)段0.3m曲線區(qū)段0.15m5.5清水-屯升接觸網(wǎng)平面設計在完成了相關的設計計算之后，根據(jù)當?shù)貧庀髼l件和線路資料，對本區(qū)間進行具體的布置。本設計在平面設計時，使用CAD軟件繪制了清水至屯升區(qū)間的接觸網(wǎng)平面布置圖。圖中主要包括以下信息：1.懸掛類型為全補償鏈形懸掛；2.跨距選擇50m、55m、60m、65m的標準跨距和幾種非標準跨距；3.錨段關節(jié)主要采用四跨絕緣錨段關節(jié)，對于三跨非絕緣錨段關節(jié)和五跨、七跨、九跨絕緣錨段關節(jié)也有采用；4.對支柱的側面限界、支柱類型、拉出值做出相關說明；5.本設計線路從DK270~DK280+850（為了繪圖方便起見，將DK270記作DK1），全長10.85km，采用單線區(qū)段供電方式；6.錨段長度劃分，如表5.7：表5.7錨段長度表錨段編號長度錨段編號長度錨段編號長度11236.1847197155021296.75109081455.85314406146091358.24結論本設計按照《高速鐵路設計規(guī)范》（TB10621—2015）要求，完成了清水至屯升區(qū)間的接觸網(wǎng)平面設計。本設計之初，我先系統(tǒng)的復習了與接觸網(wǎng)相關的知識。首先了解了接觸網(wǎng)平面設計的具體程序和設計內(nèi)容；其次學習了高速鐵路接觸網(wǎng)的結構組成；第三學習了接觸網(wǎng)平面設計的技術原則；最終結合對普速鐵路設計采用的新材料、新工藝、新技術、新標準，設計出了符合技術要求的接觸網(wǎng)。在進行本設計時，作了一些必要的校驗計算：=1\*GB3①全補償鏈形懸掛安裝曲線的校驗計算；=2\*GB3②最大跨距許可長度的校驗計算；=3\*GB3③錨段長度的校驗計算；=4\*GB3④支柱容量的校驗計算。雖然本設計成功的設計出了符合要求的接觸網(wǎng)，但是其中仍舊存在諸多不足之處：=1\*GB3①本設計所謂的符合設計要求只是在理論層面上可行，未經(jīng)過仿真模擬，不能投入使用；=2\*GB3②本設計中相關參數(shù)和設備是以普速鐵路為模板選取的。經(jīng)過本次設計工作，我對之前所學的知識有了更加深入且清晰的認知，也清楚的認識到理論知識和具體實踐的差距就好比理想與現(xiàn)實的差別一樣十分巨大。例如：本設計的核心內(nèi)容是使用CAD軟件繪制清水至屯升區(qū)間的接觸網(wǎng)平面布置圖。在繪圖時，由于對一些細節(jié)問題處理得不夠，導致與實際情況有所出入，讓我清晰的認識到什么是“差之毫厘，謬以千里“。參考文獻 中國鐵路總公司.高速鐵路接觸網(wǎng)技術[M].北京:中國鐵道出版社,2014.董昭國.李嵐.接觸網(wǎng)工程與設計[M].北京:科學出版社,2013:33-224.于萬聚.高速電氣化鐵路接觸網(wǎng)[M].成都:西南交通大學出版社,2002:3-183.鐵道部電氣化工程局.接觸網(wǎng)設計規(guī)范[M].北京:中國鐵道出版社,1997:12-19.劉杰.高速電氣化鐵路接觸網(wǎng)施工關鍵技術[J].電氣化鐵道,2012,3:002.朱飛雄.高速鐵路接觸網(wǎng)施工關鍵技術[J].中國鐵路,2004(7):20-23.吳積欽.受電弓與接觸網(wǎng)系統(tǒng)[M].成都:西南交通大學出版社,2010:210-214.王彥利,謝偉,魯楠.地鐵車站跟隨式降壓變電所設置方案研究[J