論文題目湖南瀏陽第一中學(xué)教學(xué)大樓設(shè)計(jì)目錄TOC\o"1-3"\h\u29793摘要 ⑶軸、⒄軸~⒆軸與中間部分之間設(shè)置變形縫，以達(dá)到滿足造型的同時(shí)，也可適應(yīng)結(jié)構(gòu)抗震變形。2.1.3要充分考慮材料和施工條件結(jié)構(gòu)形式與材料和施工技術(shù)有關(guān)，若材料和施工技術(shù)存在不同，建筑結(jié)構(gòu)形式也會(huì)不同。鋼筋混凝土具有取材方便、耐久性好、耐火性好、造價(jià)低等優(yōu)點(diǎn)。采用商品混凝土運(yùn)輸至施工現(xiàn)場(chǎng)，無需裝配，不占用大的施工場(chǎng)地。2.2結(jié)構(gòu)選型的要點(diǎn)2.2.1結(jié)構(gòu)布置要點(diǎn)盡量限制大、重荷載的影響范圍，使應(yīng)力在最短路徑上傳遞給地基。柱間橫向支撐的分布應(yīng)均勻。其質(zhì)心應(yīng)盡可能靠近側(cè)向力（風(fēng)沖擊）的作用線。否則，應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的樓層平面次梁的布置有時(shí)可以調(diào)整荷載傳遞的方向，以滿足不同的要求。為了減小截面，次梁通常沿短方向布置，但這樣會(huì)增加主梁的截面，降低樓層的凈高，頂部側(cè)柱有時(shí)會(huì)很難支撐。2.3結(jié)構(gòu)選型的確定2.3.1結(jié)構(gòu)體系選型本教學(xué)樓采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。2.3.2屋面結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋蓋，采用剛性防水屋面，板厚120㎜。2.3.3樓面結(jié)構(gòu)全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝肋形樓蓋，板厚120㎜。砼強(qiáng)度為C30，板的鋼筋采用HPB300，樓面活荷載2.0KN/m.2.3.4墻體結(jié)構(gòu)墻體采用240厚的加氣混凝土砌塊。在±0.00標(biāo)高以下采用240的標(biāo)準(zhǔn)磚砌塊。2.3.5樓梯結(jié)構(gòu)樓梯結(jié)構(gòu)采用板式現(xiàn)澆梯段，現(xiàn)澆混凝土雙跑樓梯，每層設(shè)置2個(gè)樓梯間，滿足人流疏散需求。2.3.6基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)根據(jù)工程地質(zhì)資料可知，本場(chǎng)地自然地表以下0-0.5m為填土，0.5m-3.0m為粘土（地基承載力特征值230KPa）,3.0m-7.0m為粉質(zhì)粘土（地基承載力特征值350KPa），7.0m以下為碎石土（地基承載力特征值440KPa）；地下水位標(biāo)高為地表以下2.5m，地下水豐富。因此，本工程不宜采用天然地基。經(jīng)基礎(chǔ)方案比較，本工程采用鉆孔混凝土灌注樁基礎(chǔ)。以碎石土層作樁端主要持力層，按摩擦端承樁設(shè)計(jì)。地下水位在地面以下2.5m，對(duì)混凝土無侵蝕性。本工程基礎(chǔ)設(shè)計(jì)采用《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007_2011），采用樁承臺(tái)基礎(chǔ)。選用施工質(zhì)量容易保證的鉆孔混凝土灌注樁，直徑D=400㎜。初步確定承臺(tái)厚度為0.6m，樁長(zhǎng)初步確定為8m。樁埋深示意圖見基礎(chǔ)大樣圖所示。圖2-1-1樁基礎(chǔ)配筋及位置圖第三章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1框架設(shè)計(jì)3.1.1工程概況該實(shí)驗(yàn)樓為八層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積10002.82m2，建筑平面為“I”型，寬度≦40m，長(zhǎng)度≦60m。建筑方案確定，中間部分房間開間3.3m,進(jìn)深7.5m，走廊寬度2.4m；兩側(cè)部分房間開間、進(jìn)深視具體情況而定。底層層高4.2m，其它層層高為3.6m，室內(nèi)外高差0.45m?？蚣芷矫嬷W(wǎng)布置圖3-1所示，（僅取4軸-16軸部分作為設(shè)計(jì)對(duì)象）圖3-1框架平面梁、柱布置3.1.2估算構(gòu)件截面尺寸a、框架柱子2～8層截面尺寸均為b=h=((1/8~1/12)H=(1/8~1/12)×3.6m=0.45~0.3m1層:b=h=((1/8~1/12)H=(1/8~1/12)×4.2m=0.52~0.35m取b×h=500mm×500mmb、橫向框架梁(L1)：h=(1/10~1/18)l=(1/10~1/18)×7.5m=0.75~0.42m取h=600mmb=(1/2~1/3)h=(1/2(1/2~1/3)1/3)×0.6=0.2~0.3m取b=250mmc、中間框架梁(L2)：由于跨度小，故取b×h＝250mm×400mmd、縱向框架梁(L3)：h=(1/10~1/18)l=(1/10~1/18)×3.3m=0.33~0.18m取h=500mmb=(1/2~1/3)h=(1/2~1/3)×0.5=0.25~0.17m取b=250mme、次梁(L4)：h=(1/10~1/18)l=(1/10~1/18)×6.6m=0.66~0.37m取h=500mmb=(1/2~1/3)h=(1/2~1/3)×0.5=0.25~0.17m取b=250mm(2)樓板厚度：（采用單向板）h>l/40=l/40×3.3=0.82m取h=120mm(3)梁的計(jì)算跨度梁的跨度：取軸線間距，即邊跨梁為7.2m,中間梁為2.4m，(4)柱高度底層柱子高h(yuǎn)=4.2m+0.45m+0.50m=5.15m，其中4.2m為底層高，0.45m為室內(nèi)外高差，0.50m為基礎(chǔ)頂面至室外地坪的高度。其他層柱高等于層高即為3.6m。由此得框架計(jì)算簡(jiǎn)圖，見圖3-2。圖3-2橫向框架柱布置圖及柱編號(hào)3.1.3荷載計(jì)算(1)屋面均布荷載：30厚細(xì)石混凝土保護(hù)層0.03m×24=0.72kN/㎡二氈三油防水層0.35kN/㎡20厚水泥沙漿找平層0.02m×20=0.40kN/㎡150厚蛭石保溫層0.15m×5=0.75kN/㎡120厚鋼筋混凝土板0.12m×25=3kN/㎡約15厚天棚底裝飾厚度0.015m×16=0.24kN/㎡共計(jì)：5.46kN/㎡屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：（12×3.3+0.5）×（7.5×2+2.4+0.5）×5.46=3919KN/㎡圖3-3橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱編號(hào)(2)樓面均布恒載（按樓面做法逐項(xiàng)計(jì)算）：12mm厚陶瓷地磚地面0.012m×28=0.34kN/㎡30mm厚細(xì)石混凝土0.03m×24=0.72kN/㎡120mm厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板0.12m×25=3kN/㎡約15厚天棚底裝飾厚度0.015×16=0.24kN/㎡合計(jì)：4.3kN/㎡樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：（12×3.3+0.5）×（7.5×2+0.4+0.5）×4.3=2742kN/㎡(3)屋面均布活載計(jì)算重力荷載代表值時(shí)，要考慮雪荷載和施工荷載。0.4×（12×3.3+0.5）×（7.5×2+2.4+0.5）=287kN/㎡(4)樓面均布活載對(duì)于實(shí)驗(yàn)樓取均布活荷載為2.0kN/㎡，故樓面均布活載標(biāo)準(zhǔn)值為：（12×3.3+0.5）×（7.5×2+2.4+0.5）×2.0=1435kN/㎡(5)梁柱自重（包括梁側(cè)，梁底，柱抹灰重量）梁側(cè)、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁寬及柱寬計(jì)算來考慮。表3-1梁柱自重表梁（柱）編號(hào)截面（㎡）長(zhǎng)度（ｍ）根數(shù)每根重量（kN）L10.25×0.67.025×8=20030.45L20.25×0.41.9013×8=1045.51L30.25×0.52.8044×8=35210.15L40.25×0.55.904×12+2=5037.54Z10.5×0.55.15(4×7×12)+2×7=35026.24Z20.5×0.53.602×8=1621.39注：每根重量為：0.29×0.6×7×25=30.45kN（考慮抹灰）對(duì)于柱，則：0.4×0.4×5.15×25=37.54kN(6)墻體自重：墻體均為240mm厚墻。墻兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。表3-2墻體自重每片面積片數(shù)重量(kN)底層縱墻2.8×4.4512×4-2=463049底層橫墻7.0×4.3517275其他層縱墻2.8×3.1462124其他層橫墻6.7×3.0171818注：?jiǎn)挝幻娣e上墻體的重量為：0.28×19=5.32kN/㎡故：墻體自重為：5.32×2.8×4.45×46=3049kN，其他計(jì)算類同。(7)荷載分層總匯a、頂層重力荷載代表值包括頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載+50%活載+梁自重（縱橫梁）+半層柱自重+半層墻體自重。b、其他層重力荷載代表值包括：其他層重力荷載代表值包括：樓面恒載+50%活載+縱橫梁自重+上下各半層的柱及縱橫墻體自重（包括橫墻）。將前述荷載相加，得集中于多層樓面的重力荷載代表值如下：第八層：7479KN第七至二層：9856KN第一層：11882KN建筑物重力荷載代表值為=7479+9856×6+11882=7479+9856×6+11882=78497kN質(zhì)點(diǎn)重力荷載值見圖2-4.圖3-4質(zhì)點(diǎn)重力荷載值3.1.4截面設(shè)計(jì)(1)承載力抗力調(diào)整系數(shù)考慮地震作用時(shí),結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達(dá)式：≤/(對(duì)軸壓比小于0.015的柱，偏壓狀態(tài)時(shí)，=0.8，受剪時(shí)=0.85)式中——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表2-22；——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。注意在截面配筋時(shí)，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合。表2-22承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎0.75軸壓比小于0.15的柱偏壓0.75軸壓比不小于0.15的柱偏壓0.80抗震墻偏壓0.85各類構(gòu)件受剪、偏拉0.85(2)橫向框架梁截面設(shè)計(jì)取底層框架梁為例說明計(jì)算方法，其它層計(jì)算方法類似。圖2-14底層梁內(nèi)力示意梁控制截面的內(nèi)力如圖2-14所示。圖中單位為kN·m，的單位為kN?；炷翉?qiáng)度等級(jí)（=14.3N/mm2，=1.43N/mm2）,縱筋為HRB335(=300N/=0.55)箍筋為HPB235(=210N/=0.55)。梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算（見表2-23）b、梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算（見表2-24）為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下：式中v——剪力增大系數(shù)，對(duì)二級(jí)框架取1.2；——梁的凈跨，對(duì)第一層梁，＝6.7m,=1.9m；——梁在重力荷載作用下,按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值,；,——分別為梁的左、右端順時(shí)針方向或反時(shí)針方向截面組合的彎矩值。由表2—18查得：CE跨：順時(shí)針方向=92.21kN·m=-333.27kN·m逆時(shí)針方向=-315.21kN·m=42.32kN·mEF跨：順時(shí)針方向=±113.91kN·m逆時(shí)針方向=195.92kN·m計(jì)算中+取順時(shí)針方向和逆時(shí)針方向中較大值。剪力調(diào)整:CE跨：+=92.21+333.27=425.48kN·m＞315.21+42.32=357.53kN·m=(32.85+0.5×6.6)×1.2×1/2×7.0=151.83kN·mEF跨:+=113.91+195.92=309.37kN·m＞=(15.44+0.5×6.6)×1.2×1/2×1.9=21.36kN·m=1.05×425.48/7.0+151.83=213.97kN=1.05×309.83/1.9+21.36=192.34kN考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)：=0.85=0.85×211.48=179.76kN，=0.85×190.88=162.25kN調(diào)整后的剪力值大于組合表中靜力組合的剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計(jì)算。表2-24梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座支座支座設(shè)計(jì)剪力V′（kN）207.91200.37154.80（kN）176.21170.31131.58調(diào)整后的剪力（kN）211.48211.48190.88（kN）179.76179.76162.25250×565250×565250×365475.26＞V475.26＞V307.03＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）2φ82φ82φ850.350.350.3箍筋間距S（mm）100100100290.59＞·V290.59＞·V237.78＞·V0.4020.4020.500(3)柱截面設(shè)計(jì)a、以第一、二層E柱為例混凝土等級(jí)為C30，=14.3N/mm2，=1.43N/mm2縱筋為HRB335,=300N/mm2，箍筋為HPB235，=210N/mm21、軸壓比驗(yàn)算表2-25軸壓比限值類別軸壓比限值一二三框架柱框架梁由E柱內(nèi)力組合表2-21查得:(Ⅰ-Ⅰ表示二層底部，Ⅱ-Ⅱ表示首層頂部，Ⅲ-Ⅲ表示首層底部)Ⅰ-Ⅰ=2313.47kNc==2212.12×103/(500×500×14.3)=0.642＜0.8Ⅱ-Ⅱ=2579.33kNc==2579.33103×/(500×500×14.3)=0.723＜0.8Ⅲ-Ⅲ=2611.36kNc==2611.36×103/(500×500×14.3)=0.7＜0.8均滿足軸壓比的要求。2、正截面承載力的計(jì)算框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)理密切相關(guān)，框架梁的延性遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于柱的延性。梁的先屈服使整個(gè)框架具有較大的內(nèi)力重分布和耗能能力，層間極限位移增大，抗震性能較好。當(dāng)柱上形成塑性鉸時(shí)，會(huì)產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受豎向荷載的能力，使結(jié)構(gòu)成為一個(gè)移動(dòng)體系。因此，在框架設(shè)計(jì)中應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，即在第一層和第二層框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除頂層和軸壓比小于0.15（由于頂層和軸壓比小于0.15的柱可考慮與梁具有相似的變形能力）。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下列公式：二級(jí)框架＞1.1式中——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和；——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。第一層梁與E柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表2-18查得:左震333.27+113.91=447.18kN·m右震42.32+195.92=237.25kN·m取=447.18kN·m第一層梁與E柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表2-21,查得:左震226.57+222.18=448.75kN·m右震69.23＋145.39=212.49kN·m梁端取左震,也取左震:=448.62kN·m＜1.1=1.1×425=467kN·m取′=467.5kN·m將與′的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即Ⅰ-Ⅰ，Ⅱ-Ⅱ截面）=226.57/448.75×（467.5－448.75）=9.53kN·m=222.18/448.75×（467.5－448.75）=9.35kN·m=226.44＋9.53=235.97kN·m=222.18＋9.35=231.53kN·m對(duì)柱底Ⅲ—Ⅲ截面的彎矩設(shè)計(jì)值考慮增大系數(shù)1.5=243.81×1.5=365.72kN·m根據(jù)E柱內(nèi)力組合表2-21,選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:Ⅰ-Ⅰ截面:①=235.97×0.8=188.78kN·m=1757.75×0.8=1406.2kN②=89.21kN·m=2007.66kNⅡ-Ⅱ截面:①=231.53×0.8=185.22kN·m=1845.39×0.8=1476.31kN②=40.45kN·m=2278.23kNⅢ-Ⅲ截面:①=365.72×0.8=293..58kN·m=1874.26×0.8=1499.41kN②=20.06kN·m=2307.10kN截面采用對(duì)稱配筋,具體配筋見表2-26中.當(dāng)＜15時(shí),取=1.0式中——軸向力對(duì)截面形心的偏心距；——附加偏心距；——初始偏心距；——偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；——考慮構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)；——偏心距增大系數(shù)；——軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；——混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。表2-26E柱截面配筋截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM(kN·m)188.7889.21185.2240.11293.5820.06N(kN)13232007.661476.312278.231499.412307.10(mm)450051505150(m2)500×465500×465500×465(mm)142.741.6125.517.6195.18.7(mm)202020202020(mm)162.761.6145.537.6215.128.7910.310.310.89310.78510.7751.01.01.01.01.01.01.1651.3901.2421.7361.1641.952(mm)189.585.6180.765.3250.456.0e(mm)404.5300.6395.7280.3465.4271.00.3980.6140.4440.6960.4510.712偏心性質(zhì)大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心318＜0376＜01184＜0選筋418418425實(shí)配面積(mm)101710171964%0.870.871.693、斜截面承載能力計(jì)算以第一層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時(shí)針或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足=1.1,底層柱底應(yīng)考慮1.15的彎矩增大系數(shù)。由正截面計(jì)算中第Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面的控制內(nèi)力得：=231.53kN·m=365.72kN·m=4.55m柱的抗剪承載能力:式中——框架的計(jì)算剪跨比，，當(dāng)＜１時(shí)，取=１當(dāng)＞3，取=3；——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng)＞時(shí)取==取=3.0=1845.39kN＞=1072.5kN,取=1072.5kN設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則=351.51kN＞144.39kN同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件:即kN此外，當(dāng)滿足=＋0.07×1072.5×=220.53kN按構(gòu)造配置箍筋即可滿足要求b、以第一、二層C柱為例。1、正截面承載力計(jì)算第一層梁端彎矩值由內(nèi)力組合表2-21查得:左震92.21kN·m右震333.27kN·m取=333.27kN·m第一層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表2-18,查得:左震21.20+71.24=92.44kN·m右震201.82＋170.23=372.05kN·m梁端取右震,也取右震:=372.05kN·m＞1.1=1.1×333.27=366.5kN·m取′==372.05kN·m故不需調(diào)整，?。?201.82=170.23對(duì)柱底Ⅲ—Ⅲ截面的彎矩設(shè)計(jì)值考慮增大系數(shù)1.5=238.88×1.5=358.32kN·m根據(jù)C柱內(nèi)力組合表2-20,選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:Ⅰ-Ⅰ截面:①=201.82×0.8=161.45kN·m=1943.59×0.8=1554.87kN②=107.83kN·m=1775.24kNⅡ-Ⅱ截面:①=170.23×0.8=136.18kN·m=2231.22×0.8=1784.97kN②=51.58kN·m=2011.73kNⅢ-Ⅲ截面:①=352.32×0.8=281.85kN·m=2321.03×0.8=1856.8kN②=25.80kN·m=2040.71kN截面采用對(duì)稱配筋，具體配筋見下表2-27表2-27C柱截面配筋截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM(kN·m)161.45107.83136.1851.58281.8525.80N(kN)1542.871761.041772.922001.921796.022030.80(mm)450051505150(m2)500×465500×465500×465(mm)25.8159.612.7(mm)202020202020(mm)45.8179.632.7910.310.31110.8930.9950.8801.01.01.01.01.01.01.2171.3361.3651.6871.1951.948(mm)151.0107.0131.977.3214.663.70.4640.5300.5330.6170.5400.634偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心小偏心103＜078＜01256＜0選筋418418425實(shí)配面積(mm)101710171473%0.870.871.692、斜截面承載能力計(jì)算以第一層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時(shí)針或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足=1.1,底層柱底應(yīng)考慮1.15的彎矩增大系數(shù)。由正截面計(jì)算中第Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面的控制內(nèi)力得：=170.23kN·m=356.41kN·m=4.55mE柱的剪力Vc值，故只需按構(gòu)造配置箍筋4.1板的計(jì)算：混凝土，=14.3N/；=1.43N/。采用HPB235級(jí)鋼筋，=210N/。=0.6144.1.1單向板的配筋計(jì)算(1)板的計(jì)算跨度和荷載計(jì)算板的計(jì)算跨度及荷載：45/=0.31＞0.2，取=0.31%因板兩端與梁固接，按調(diào)幅法計(jì)算板的計(jì)算跨度取凈跨：邊跨：==3300—250/2=3175mm中間跨：==3300—250=3050mm屋面：活荷載設(shè)計(jì)值q=1.4×2=2.8lkN/恒荷載設(shè)計(jì)值：g=4.96×1.2=5.95kN/樓面：活荷載設(shè)計(jì)值：q=1.4×2=2.8lkN/恒荷載設(shè)計(jì)值：g=3.8kN/g+q=2.8+4.56=7.36kN/屋面板和樓面板的編號(hào)，詳見圖3-5。圖3-5計(jì)算簡(jiǎn)圖(2)計(jì)算截面的彎矩設(shè)計(jì)值及配筋：取板的計(jì)算寬度為一米，按端支座是固定的五跨等跨連續(xù)板計(jì)算，見圖2-16。若板的四個(gè)周邊都是與梁連接的，考慮拱作用，將彎矩設(shè)計(jì)值降低20%，其它的彎矩不予降低，采用HPB235鋼筋，采用分離式配筋，彎矩及配筋計(jì)算見表2-28。圖3-6板布置圖表3-28連續(xù)單向板的截面彎矩及配筋計(jì)算截面樓面B1、B2、B3端支座邊跨跨中第一內(nèi)支座中間跨中中間支座計(jì)算跨度3.1753.1753.053.053.05彎矩系數(shù)-1/161/14-1/111/16-1/14彎矩-4.645.30-6.224.28-4.89()283327381261294配筋ф8@180ф8@150ф8@120ф8@180ф8@150實(shí)配面積279.0335419279335續(xù)表3-28截面屋面B4、B5、B6端支座邊跨跨中第一內(nèi)支座中間跨中中間支座計(jì)算跨度3.1753.1753.053.053.05彎矩系數(shù)-1/161/14-1/111/16-1/14彎矩-5.516.30-7.405.09-5.81()338392463316354配筋ф8@150ф8@120ф8@100ф8@150ф8@120實(shí)配面積3354195033354194.1.2雙向板的配筋計(jì)算(1)板的計(jì)算跨度和荷載計(jì)算屋面：g+q/2=5.95+1/2×2.8=7.35kN/g+q=5.95+2.8=8.75kN/q/2=2.8/2=1.4kN/計(jì)算跨度：內(nèi)跨：=，為軸線間距離；邊跨：=+b,為凈跨，b為梁寬樓面：g+q/2=4.56+1/2×2.8=5.96kN/g+q=4.56+2.8=7.36kN/q/2=2.8/2=1.4kN/(2)計(jì)算截面的彎矩設(shè)計(jì)值及配筋：(彎矩計(jì)算見表2-29)截面有效高度選用ф8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=h-c-d/2=100-20-8/2=76mm;(長(zhǎng)跨)方向跨中截面的=h-c-3/2d=100-20-3/2×8=68mm;支座截面處均為76mm.截面彎矩設(shè)計(jì)值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減。⑴區(qū)格的跨中截面與—（或—）支座截面折減20%；⑵區(qū)格的跨中截面與—(或—)支座截面折減20%表2-30雙向板的配筋計(jì)算截面m配筋實(shí)有跨中761.52×0.8=1.2281ф8@150335681.10×0.8=0.8865ф8@150335761.72×0.8=1.3891ф8@150335680.98×0.8=0.7858ф8@150335761.79×0.8=1.4394ф8@150335681.25×0.8=1.0074ф8@150335761.98×0.8=1.58104ф8@150335681.13×0.8=0.9066ф8@150335—76-2.40×0.8=-1.92127ф8@150335—76-2.40×0.8=-1.92127ф8@150335－76-3.11205ф8@150335－76-2.97×0.8=-2.38157ф8@150335－76-2.86×0.8=-2.29151ф8@150335－76-2.86×0.8=-2.29151ф8@150335－76-3.70244ф8@150335－76-3.53×0.8=-2.82186ф8@150335邊支座76-2.41159ф8@150335邊支座76-2.87189ф8@150335第三章結(jié)論畢業(yè)設(shè)計(jì)對(duì)我來說，是在臨近畢業(yè)之際，對(duì)本科學(xué)習(xí)的一個(gè)回顧和總結(jié)。本設(shè)計(jì)包括建筑設(shè)計(jì),結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，施工圖的繪制三部分。這些內(nèi)容的設(shè)計(jì)使我充分利用了這兩年來所學(xué)到的知識(shí)，并且加深了對(duì)各專業(yè)課程知識(shí)的聯(lián)系和運(yùn)用。通過對(duì)設(shè)計(jì)任務(wù)書的認(rèn)真研究和分析，綜合考慮各個(gè)方面的因素，本設(shè)計(jì)進(jìn)行了抗震概念下的建筑和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，根據(jù)教學(xué)樓的特點(diǎn)，確定了其結(jié)構(gòu)形式為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。本設(shè)計(jì)中選取一榀框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算步驟如下：結(jié)構(gòu)布置；荷載計(jì)算分為恒荷載和活荷載?？蚣芙Y(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算及內(nèi)力組合；控制截面按最不利內(nèi)力組合設(shè)計(jì)配筋。對(duì)于框架結(jié)構(gòu)的研究，對(duì)于建筑物的荷載，分析其應(yīng)力，計(jì)算各種荷載下的彎矩、剪力和軸力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，選擇最不利的內(nèi)力組合進(jìn)行截面承載力計(jì)算，以保證結(jié)構(gòu)有足夠的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。整個(gè)畢業(yè)設(shè)計(jì)過程，理論與實(shí)踐相結(jié)合，通過對(duì)設(shè)計(jì)原理和結(jié)構(gòu)的基本了解，掌握施工圖的設(shè)計(jì)方法和步驟，提高施工圖繪制和識(shí)別的基本技能，使我對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的全過程有了初步的認(rèn)識(shí)，為今后的工作和學(xué)習(xí)打下了良好的基礎(chǔ)，并培養(yǎng)了我們吃苦耐勞的精神，嚴(yán)謹(jǐn)周密的思考方式，認(rèn)真負(fù)責(zé)的態(tài)度，達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計(jì)應(yīng)有的要求和目的。畢業(yè)設(shè)計(jì)的實(shí)踐也使我了解了處理不同問題的方法。遇到問題時(shí)，我不應(yīng)該回避，應(yīng)該通過查閱大量資料和謙虛地征求別人的意見來解決問題。這不僅對(duì)現(xiàn)在，而且對(duì)我今后的工作都有很大的指導(dǎo)意義。我想再次感謝在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中支持我的導(dǎo)師。參考文獻(xiàn)[1]GB/J50001-2001，房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2001．[2]GB/T50105-2010，建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010．[3]GB/50010-2010，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010．[4]GB/50011-2010，建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010．[5]GB50007-2011，建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2011．[6]GB50009-2012，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2012．[7]GB50016-2006，建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范[S]．北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，2006．[8]梁興文，史慶軒．土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)[M]．北京：科學(xué)出版社，2005．[9]袁錦根，余志武．混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基本原理[M]．北京：中國(guó)鐵道出版社，2012．[10]李亮，魏麗敏．基礎(chǔ)工程[M]．長(zhǎng)沙：中南大學(xué)出版社，2012．[11]董軍．土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南，房屋建筑工程分冊(cè)[M]．北京：中國(guó)水利水電出版社，2002．[12]吳德安．混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)[M]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2012．[13]黃海鮑軍.混凝土框架結(jié)構(gòu)在教學(xué)樓中的運(yùn)用[J].蕪湖職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào),2013(02):31-32.

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