青島酒店高大模板施工方案資料內(nèi)容僅供參考，如有不當(dāng)或者侵權(quán)，請聯(lián)系本人改正或者刪除。樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-)。計算依據(jù)2《施工技術(shù)》.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》(杜榮軍)。計算參數(shù):模板支架搭設(shè)高度為5.2m,立桿的縱距b=0.90m,立桿的橫距l(xiāng)=0.90m,立桿的步距h=1.60m。面板厚度12mm,剪切強(qiáng)度1.4N/mm2,抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm4。木方50×100mm,間距300mm,剪切強(qiáng)度1.3N/mm2,抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2,彈性模量9000.0N/mm4。梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2,混凝土鋼筋自重25.00kN/m3,施工活荷載3.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元采用的鋼管類型為48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.000×0.250×0.900+0.300×0.900=5.895kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=90.00×1.20×1.20/6=21.60cm3;I=90.00×1.20×1.20×1.20/12=12.96cm4;(1)抗彎強(qiáng)度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2);M——面板的最大彎距(N.mm);W——面板的凈截面抵抗矩;[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值,取15.00N/mm2;M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/m);經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×5.895+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.098kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值f=0.098×1000×1000/21600=4.523N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[能夠不計算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.895+1.4×2.700)×0.300=1.954kN截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×1954.0/(2×900.000×12.000)=0.271N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗算T<[T],滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×5.895×3004/(100×6000×129600)=0.416mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):q11=25.000×0.250×0.300=1.875kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m):經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m靜荷載q1=1.20×1.875+1.20×0.090=2.358kN/m活荷載q2=1.40×0.900=1.260kN/m2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載q=3.256/0.900=3.618kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.62×0.90×0.90=0.293kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×3.618=1.954kN最大支座力N=1.1×0.900×3.618=3.582kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3;I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;(1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=0.293×106/83333.3=3.52N/mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[能夠不計算]最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×1954/(2×50×100)=0.586N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載經(jīng)過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.965kN/m最大變形v=0.677×1.965×900.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.233mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力P=3.582kN均布荷載取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計算結(jié)果如下:托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=1.027kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=11.959kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.694mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=8.98cm3;截面慣性矩I=21.56cm4;(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=1.027×106/1.05/8982.0=108.90N/mm2頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.694mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值;上部荷載沒有經(jīng)過縱向或橫向水平桿傳給立桿,無需計算。五、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容:(1)腳手架鋼管的自重(kN):NG1=0.100×5.200=0.517kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值,設(shè)計人員可根據(jù)情況修改。(2)模板的自重(kN):NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=25.000×0.250×0.900×0.900=5.062kN經(jīng)計算得到,靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.823kN。2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值,N=10.39kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到;i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm);i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2);A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3);W=4.49——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值(N/mm2);[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值,[f]=205.00N/mm2;l0——計算長度(m);如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架,由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數(shù),按照表1取值為1.163;u——計算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3;u=1.700a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a=0.30m;公式(1)的計算結(jié)果:l0=1.163×1.700×1.60=3.163m=3163/16.0=198.330=0.184=10390/(0.184×424)=133.284N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果:l0=1.600+2×0.300=2.200m=2200/16.0=137.931=0.363=10390/(0.363×424)=67.602N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數(shù),按照表2取值為1.007;公式(3)的計算結(jié)果:l0=1.163×1.007×(1.600+2×0.300)=2.577m=2577/16.0=161.537=0.271=10390/(0.271×424)=90.404N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外,還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求:a.梁板模板高支撐架能夠根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿;b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿,確保兩方向足夠的設(shè)計剛度;c.梁和樓板荷載相差較大時,能夠采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計:a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,能夠采用等步距設(shè)置;b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高,軸力沿高度分布變化較大,可采用下小上大的變步距設(shè)置,但變化不要過多;c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜,不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計:a.當(dāng)支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時,需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層;b.單水平加強(qiáng)層能夠每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐,且須與立桿連接,設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3;c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置,四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿,使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層;d.在任何情況下,高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計:a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐;b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小,每隔10--15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計:a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板,其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm;b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時,應(yīng)靠近立桿,且不宜大于200mm;c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗算,當(dāng)設(shè)計荷載N≤12kN時,可用雙扣件;大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求:a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè),立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置;b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求;c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的,每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的;d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求:a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載,最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式;b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計荷載,對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施,鋼筋等材料不能在支架上方堆放;c.澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況,發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-)。計算依據(jù)2《施工技術(shù)》.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》(杜榮軍)。計算參數(shù):模板支架搭設(shè)高度為5.2m,梁截面B×D=500mm×1700mm,立桿的縱距(跨度方向)l=0.45m,立桿的步距h=1.60m,梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm,剪切強(qiáng)度1.4N/mm2,抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm4。木方50×100mm,剪切強(qiáng)度1.3N/mm2,抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2,彈性模量9500.0N/mm4。梁兩側(cè)立桿間距1.10m。梁底承重桿按照布置間距100,300mm計算。模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.00kN/m3,施工活荷載3.00kN/m2。梁兩側(cè)的樓板厚度0.25m,梁兩側(cè)的樓板計算長度0.50m?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.20×25.000×0.250×0.500×0.450=1.688kN。采用的鋼管類型為48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。1.荷載的計算:(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1=25.000×1.700×0.450=19.125kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.500×0.450×(2×1.700+0.500)/0.500=1.755kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(1.000+2.000)×0.500×0.450=0.675kN均布荷載q=1.20×19.125+1.20×1.755=25.056kN/m集中荷載P=1.40×0.675=0.945kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45.00×1.80×1.80/6=24.30cm3;I=45.00×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4;計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計算結(jié)果如下:變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.600kNN2=5.137kNN3=5.137kNN4=1.600kN最大彎矩M=0.081kN.m最大變形V=0.083mm(1)抗彎強(qiáng)度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值f=0.081×1000×1000/24300=3.333N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f],取15.00N/mm2;面板的抗彎強(qiáng)度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[能夠不計算]截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×2576.0/(2×450.000×18.000)=0.477N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗算T<[T],滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.083mm面板的最大撓度小于166.7/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載q=5.137/0.450=11.416kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×11.42×0.45×0.45=0.231kN.m最大剪力Q=0.6×0.450×11.416=3.082kN最大支座力N=1.1×0.450×11.416=5.651kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3;I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;(1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=0.231×106/83333.3=2.77N/mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[能夠不計算]最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×3082/(2×50×100)=0.925N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載經(jīng)過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到8.507kN/m最大變形v=0.677×8.507×450.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.060mm木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計算結(jié)果如下:支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.251kN.m最大變形vmax=0.046mm最大支座力Qmax=7.998kN抗彎計算強(qiáng)度f=0.251×106/4491.0=55.93N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用,無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值;計算中R取最大支座反力,R=8.00kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!R≤8.0kN時,可采用單扣件;8.0kN<R12.0kN時,應(yīng)采用雙扣件;R>12.0kN時,應(yīng)采用可調(diào)托座。五、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值,它包括:橫桿的最大支座反力N1=8.00kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.20×0.100×5.200=0.621kNN=7.998+0.621=8.619kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到;i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm);i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2);A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3);W=4.49——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值(N/mm2);[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值,[f]=205.00N/mm2;l0——計算長度(m);如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架,由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數(shù),按照表1取值為1.163;u——計算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3;u=1.700a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a=0.30m;公式(1)的計算結(jié)果:l0=1.163×1.700×1.60=3.163m=3163/16.0=198.330=0.184=8619/(0.184×424)=110.572N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果:l0=1.600+2×0.300=2.200m=2200/16.0=137.931=0.363=8619/(0.363×424)=56.083N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數(shù),按照表2取值為1.007;公式(3)的計算結(jié)果:l0=1.163×1.007×(1.600+2×0.300)=2.577m=2577/16.0=161.537=0.271=8619/(0.271×424)=74.999N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)k1———————————————————————————————————————步距h(m)h≤0.90.9<h≤1.21.2<h≤1.51.5<h≤2.1k11.2431.1851.1671.163———————————————————————————————————————表2模板支架計算長度附加系數(shù)k2—————————————————————————————————————————————H(m)46810121416182025303540h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0