第七屆農運會新聞中心(東北分區(qū)起步區(qū)中區(qū)西部)工程高大支架專項施工方案審批編制時間 鄭州市第一建筑工程集團有限公司第三十八項目部目錄TOC\o"1—3"\h\z\u1、施工圖紙 —2-HYPERLINK\l”_Toc288555000”2、圖集、規(guī)范、規(guī)程、行業(yè)標準、省市主-/管部門文件 —2—HYPERLINK\l”_Toc288555001”3、企業(yè)標準 —2-第二章工程概況 —3—HYPERLINK\l”_Toc288555003”1、工程概況 —3—HYPERLINK\l”_Toc288555012”第三章支模架形式選用及設計 —4-1、支模架形式選用…………………。…。.。-4—2、支模架設計。。?！?……..?！?….?！?—第四章支模架的構造要求及措施工。..…………………。.?！?..…。?！?7—1、架體總體要求……….。?！?。.。-7—2、支撐體系的基礎設置………………。..………….……-7-3、立桿……………..?！?…-9—4、剪力撐………………。.。?！?-5、周邊拉接………………………...……-10—第五章支模的搭設及拆除………………。-11-1、支模架搭設…………。。。-11—2、升降舞臺和觀眾席區(qū)高大支模思路……………….。。—12—3、支模架的拆除。。.。..。.。。.。。。。。..。。。。.。。...。。。.。。...。。..。.。...。..。。...。..。。.。.。...。.。.。...。...。。。.。。。.。.。。...。。..。。..—14—第六章支撐體系檢查和驗收要求……………………...-15-1、使用的鋼管扣件檢查內容…………...—15-2、支撐架驗收要求……………………..。-17—第七章模板支撐體系監(jiān)測監(jiān)控措施…………………。?！?9—1、高支模工程的安全管理措施。。..。。。。.。。..。.。。。.。.。..。。。。.。...。。.。.。.。。.。。.。.。。。...。.。。。。..。。。.。.-21-HYPERLINK\l”_Toc288555015"2、預防模板及支架坍塌的安全技術措施。..。.。.。。..。。..。.。.。。。。..。.。。。...。..。..。。。.。.。。...。。.。。.。...。...。。?！?2—必須“抱梁抱柱"。7、升降舞臺區(qū)域:7—1：三層結構平面9.45+0.3標高處，(1/3)軸西增加L46，(1/6）軸東增加L46后，空間架體東、西向內收。四層結構平面，13。95標高處，增加KL14-5。五層結構平面，18.45標高處，增加KL12—5?？稍诹荷现Я杭?也為空間架體的南側水平剛度及穩(wěn)定性，提供了有力的支點(水平桿頂梁）.7-2：空間架體四面的梁上可以預埋鋼管,按連墻桿式連接固定，能“抱梁、抱柱”的，盡量“抱梁、抱柱”，也可雙排立桿“卡梁".7-3:空間架體四周的梁架桿件均不得拆除，待天面結構拆除后，方可隨同拆除。8、GL區(qū)上部支承GL及屋面XB的南北長向鋼管，東西向起坡,逢中2％(26。5cm）。三、支模架的拆除拆除準備工作：2。1劃出工作區(qū)標志，禁止行人進入；2.2全面檢查支撐架的扣件連接、支撐體系等是否符合構造要求；2.3根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施;2。4模板支架拆除前由項目技術負責人對拆除人員進行安全拆除技術交底，并履行簽字手續(xù)；2.5清除腳手架上的雜物及地面障礙物。2.6模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行。嚴格遵守拆除順序，由上而下，后支的先拆,一般是先拆側模、欄桿、腳手板、剪刀撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等;2.7拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除,嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架。2。8支拆模板時，2米以上高處作業(yè)高，設置可靠的立足點，并有相應的防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，從上而下的原則。2。9模板拆除前必須有混凝土強度報告,強度達到規(guī)定要求后方可拆模。、側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除。、底模拆除梁長≥8米，混凝土強度達到100％；〈8米混凝土強度達到75％；懸壁構件達到100%后方可拆除.、板底模<2米，混凝土強度達到50％，〉2米〈8米混凝土強度達到75%方可拆除。>8米混凝土強度達到100％后方可拆除。2。10樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側板模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除模板支柱,每排留1~2根立柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中支出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。第六章支撐體系檢查和驗收要求使用的鋼管扣件檢查內容鋼材技術性能必須符合《碳素結構鋼》（GB700-88）的要求。支架鋼管應采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T3793)或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規(guī)定的3號普通鋼管,其質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。每根鋼管的最大質量不應小于22kg，采用Φ48＊3.2鋼管且壁厚最小不得少于3。0厚。鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規(guī)定：應有產品質量合格證;應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗辦法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關規(guī)定，質量應符合本規(guī)范第3。1。1條的規(guī)定；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道;鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差,應分別符合規(guī)范（JGJ130-2001）的規(guī)定；鋼管必須涂有防銹漆。具體標準按下表內容進行檢查：序號項目允許偏差(㎜）示意圖檢查工具1焊接鋼管尺寸外徑48mm壁厚3。2mm-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1。70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度≤0。50游標卡尺4鋼管彎曲：a各種桿鋼管的端部彎曲1≤1。5m≤5鋼板尺B立桿桿鋼管彎曲3m.〈1m≤4m4m?！?m≤6。5m≤12≤20C水平桿、斜桿的鋼管彎曲1≤6。5m≤30舊鋼管的檢查在符合新鋼管規(guī)定的同時還應符合下列規(guī)定：表面蝕銹深度應符合規(guī)范（JGJ130-2001）規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次.檢查時應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用，且未通過材性試驗的舊鋼管不得投入使用。鋼管彎曲變形應符合規(guī)范（JGJ130-2001)規(guī)定。鋼管上嚴禁打孔?？奂尿炇諔舷铝幸?guī)定：新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。(1）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用,出現滑絲的螺栓必須更換.(2）新、舊扣件均應進行防銹處理。（3）支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達65N。m時，不得發(fā)生破壞。支撐架驗收要求1、模板支架投入使用前,應有項目部組織驗收。不滿足要求的施工材料一律不得使用。2、項目技術負責人、安全負責人和相關人員,以及監(jiān)理工程師應參加模板支架驗收。施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態(tài)，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、高度超過8m，或跨度超過18m，或施工總荷載大于10KN/㎡,或集中線荷載大于15KN/m的模板支架，施工企業(yè)的相關部門應參加驗收。模板支架驗收應根據經批準的專項施工方案，檢查現場實際搭設情況與方案的符合性。4、基礎:查看基礎表面堅實平整，墊板是否晃動，檢查方法：觀察。5、立桿垂直度：用經緯儀或吊線和卷尺測量。2m高度的垂直允許偏差為15mm。6、間距檢查:步距不得大于±20mm、縱距不得大于±50mm、橫距不得大于±20mm，用鋼卷尺測量.7、縱向水平桿偏差：一根桿的兩端高差不得大于±20mm,同跨內兩根縱向水平桿高差不得大于±10mm，用水平儀或水平尺測量.8、扣件安裝:（1）同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差應大于500mm,用鋼卷尺測量；（2）扣件螺栓擰緊扭力矩值不小于40N。m,且不應大于65N.m時，并不得發(fā)生破壞，（3）剪刀撐斜桿與地面的斜角450~600，用角尺檢測.、安裝后的扣件螺栓及對拉螺栓擰緊扭力矩應采用檢測合格的扭力扳手檢查。(1）抽樣檢查數量與質量判定標準應按下表確定：扣件擰緊抽樣檢查數量與質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量（個)抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件51-9091—150151-280281—500501—12001201-320058132032500112352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節(jié)點處）51—9091—150151-280281—500501-12001201—320058132032501235710對高度超過8m，或跨度超過18m，或施工總荷載大于10KN/㎡,或集中線荷載大于15KN/m的模板支架本方案涉及的支架的水平桿與立桿連接扣件擰緊扭力矩必須作全數檢查。擰緊扭力距未達到要求的扣件必須重新擰緊，直至滿足要求。對下層樓板或地下室頂板采取加固措施的模板支架,應檢查加固措施與方案的符合性及加固的可靠性。模板支架驗收后應由參加驗收相關人員填寫模板支架搭設分項檢查驗收表簽字確認并形成書面文字記錄（如下表所示)：14、架體搭設到標高后要組織驗收，做試壓試驗,在WKL12和WKL5處用沙袋做靜載實驗,來檢驗架體承載力是否能達到要求。達到要求后檢驗架體，加固后才能施工梁板鋼筋，澆筑混凝土。模板支架搭設分項檢查驗收表項目名稱搭設部位高度跨度最大荷載搭設班組架子班班組長操作人員持證人數證書符合性專項方案編審程序符合性技術交底情況安全交底情況鋼管扣件進場前質量驗收情況材質、規(guī)格與方案的符合性使用前質量檢查情況外觀質量檢查情況檢查內容允許偏差方案要求實際質量情況符合性立桿間距梁底+30mm板底+30mm步距+50mm立桿垂直度≤0。75%且≯60mm扣件擰緊40-65N。M立桿基礎掃地桿設置拉接點設置立桿搭接方式橫、縱向水平桿設置剪刀撐垂直縱、橫向水平(高度〉4米)其它施工單位檢查結論結論檢查日期：年月日項目技術負責人:項目經理：監(jiān)理單位檢查結論結論檢查日期：年月日專業(yè)監(jiān)理工程師：總監(jiān)理工程師：第七章模板支撐體系監(jiān)測監(jiān)控措施1、監(jiān)測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移。2、監(jiān)測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L"形直徑12鋼筋頭。3、監(jiān)測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發(fā)現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。4、儀器設備配置名稱規(guī)格數量精度電子經緯儀ET-022精密水準儀S3E1±3"自動安平水準儀1千米往返±3mm垂直儀DZJ22h/40000對講機5檢測板手2監(jiān)測說明（1）、班組每日進行安全檢查，項目部負責對檢查結果進行校驗核對；（2）、模板工程日常檢查重點部位:1）。桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求;2）.連墻件是否松動;3）架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4）施工過程中是否有超載現象；5）安全防護措施是否符合規(guī)范要求；6）支架與桿件是否有變形現象;6、監(jiān)測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜低于20~30分鐘一次,在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監(jiān)測，終凝后的監(jiān)測頻率為每天一次.本工程立桿監(jiān)測預警值為±10mm，立桿垂直偏差在±24mm以內。監(jiān)測數據超過預警值時必須立即停止?jié)仓炷?，疏散人員，并及時進行加固處理.第八章安全保證措施一、高支模工程的安全管理措施1、搭拆支架必須由專業(yè)架子工擔任，并按現行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》(GB5036)考核合格，持證上崗。上崗人員定期進行體檢,凡不適于高處作業(yè)者,不得上支架操作。2、施工前由項目部技術負責人對施工人員進行安全技術交底。3、搭拆支頂架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。進行高處作業(yè)之前，應進行安全防護設施的逐項檢查和驗收。驗收合格后，方可進行高處作業(yè)。作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載.不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件.4、施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等加固桿件。5、當支架基礎下有設備基礎、地下管線時,在支架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。6、在支架基礎或鄰近嚴禁進行挖掘作業(yè),否則應采取安全措施，并報主管部門批準。7、支模應按規(guī)定的作業(yè)程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板，裝、拆應嚴格按照施工組織設計的措施進行。8、模板支架應自成體系，嚴禁與腳手架進行連接。施工人員上下施工面時，必須走施工梯，嚴禁攀援模板支架上下.9、支設懸挑形式的模板時,應有穩(wěn)固的立足點.支設臨空構筑物模板時,應搭設支架或腳手架。模板上有預留洞時,應在交裝后將洞蓋沒。10、臨街搭設的支架外側應有防護措施，以防墜物傷人.施工作業(yè)場所有墜落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高處作業(yè)中所用的物料均應堆放平穩(wěn)。不得任意亂置或向下丟棄物件，傳遞物件禁止拋擲。11、設專人負責對支架進行經常檢查和保修工作。對高層支架定期作立桿基礎沉降檢查，發(fā)現問題立即采取措施.12、施工中對支架發(fā)現有缺陷和隱患時必須及時解決,危及人身安全時必須停止作業(yè)。13、六級及六級以上大風和雨、霧天應停止支架的搭設與拆除及支架上的施工作業(yè)。下雨后進行作業(yè)時必須采取可靠的防滑措施。對進行高處作業(yè)的高聳建筑物事先設置避雷設施.遇有臺風暴雨后應對支架設施逐一加以檢查，發(fā)現有松動、變形、損壞或脫落等現象立即修理完善。14、進行高處拆模作業(yè)，應配置登高用具或搭設支架，工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業(yè).15、拆除支頂架前，應清除支頂架上的材料、工具和雜物。 16、拆除樓板底模時，應設臨時支撐,防止大片模板墜落.拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區(qū)拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。17、模板及支撐體系搭設、拆除以及砼澆筑期間,應設置警戒區(qū)和警戒標志，由安全員在現場監(jiān)護，嚴禁無關人員進入模板下方警戒區(qū)域。18、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運.臨時堆放處離樓層邊沿距離不得小于lm，堆放高度不得超過lm。樓層邊口、通道口、腳手架邊緣嚴禁堆放任何拆下物件。19、拆下的支架及配件應清除桿件及螺紋上的沾污物，并分類檢驗和維修，按品種、規(guī)格分類整理存放，妥善保管。二、預防模板及支架坍塌的安全技術措施1、設計模板及支撐體系案時按規(guī)范有關要求進行驗算，保證其具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工過程中可能產生的各項荷載.驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形不得超過《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》的允許值。2、所有鋼管、連接件、木枋等支撐材料使用前均進行全面檢查，不得使用不合格的材料。3、模板支架搭設場地必須平整堅實,排水良好,具有足夠承載力.4、現場搭設模板支架時，對模板支撐體系的強度、剛度和穩(wěn)定性等有顯著影響的承載構件、連接件的尺寸、間距必須進行嚴格控制。5、現場搭設模板支架時，必須按要求在立桿底部設置底座或鋼墊板。每搭完一步架后,應立即檢查并調整支架立桿的垂直度，確保立桿的垂直度符合要求，防止因支架立桿傾斜過大造成支架系統(tǒng)的不穩(wěn)。6、支架系統(tǒng)安裝時，必須嚴格按照本方案要求設置縱橫水平拉桿、掃地桿、剪刀撐，防止由于整體剛度不足和失穩(wěn)造成坍塌事故。7、大梁模板支架立桿的縱向水平拉桿應頂貼到已澆筑好的混凝土柱上，主梁模板下兩側支架立桿的縱向水平桿在與砼柱交接處成井字型箍牢“抱柱”，以增強支架系統(tǒng)的整體穩(wěn)定性。8、可調托座伸出長度不宜超過200mm，若伸出長度超過200mm，應加拉桿連結穩(wěn)定。9、安裝完畢經驗收確認符合要求后才能進行混凝土澆筑。10、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等桿件.11、立桿連接必須采用對接，支承桿連接必須采用雙扣件。第九章應急預案措施為了保證本工程的施工安全工作落實到實處,根據《建設工程安全生產管理條例》等有關法律、法規(guī)和標準，針對本工程的特點，結合本工程的實際情況制定高支撐模板應急救援預案。制定本應急救援預案的目的是當發(fā)生緊急事件時，能快速、有序、高效地控制緊急事件的發(fā)展，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救，將事故損失減小到最低程度。應急救援組織應急救援小組名單：2、應急響應發(fā)生四級以下的一般事故時，由現場應急救援小組實施應急響應，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；發(fā)生四級以上重大安全事故時，由公司應急救援小組指揮現場應急救援小組實施應急響應。⑴、工程項目部現場應急救援小組： ①、工地現場發(fā)生事故后，現場應急救援小組應立即組織人員展開搶救傷員和排除險情，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；如發(fā)生人員傷亡或火警等，應分別第一時間直接打電話報120急救中心或119報火警救助。②、由現場應急救援小組組長負責事故現場應急的指揮工作，進行應急任務分配和人員調度,以便有效利用各種應急資源，保證在最短時間內完成對事故現場的應急行動,防止事故的擴大和蔓延，力求將損失減少至最低程度，同時注意安排做好保護好事故現場.③、指揮調動工地現場的一切所需的應急救援排險物資和人員參與搶救救援，確保救援工作在統(tǒng)一指揮下有序地進行。④、協助公司和上級部門開展事故調查，接受公司及政府有關部門對事故的調查處理.⑤、協助公司及上級有關部門分析事故原因和性質，吸取事故教訓”舉一反三"地制定并落實相應的預防措施，切實防止類似的事故重復發(fā)生。⑥、負責安排專人做好事故的善后處理工作，使各級人員都受到安全教育,在切實做好預防措施和確保安全的情況下,上報有關上級部門,爭取盡快批準恢復工地的正常生產。⑵、公司應急救援小組：①、公司應急救援小組接到工地重大事故報告后，應立即趕赴現場，同時將事故概況（包括傷亡人員、發(fā)生事故時間、地點、原因等）分別用電話和快報的辦法報告上級應急救援組織以及政府有關部門。②、指揮現場應急救援組織，首先搶救傷員和排除險情，防止事故蔓延擴大。同時協同現場保護好事故現場。③、負責協調指揮調動公司的應急救援力量，包括應急物質資源和人員支持、技術支持，全力保障應急行動的順利完成。④、協助和接受政府有關部門對事故的調查處理。⑤、協助政府有關部門分析事故原因和性質。⑥、吸取事故教訓，制定并落實相應的預防措施,防止類似事故的重復發(fā)生。⑦、協同現場做好事故的善后處理工作，在做好預防措施確保安全的情況下，上報有關部門復檢認可后，努力爭取盡快恢復正常生產。⑶、應急響應中必須遵循的原則①、緊急事故發(fā)生后，發(fā)現人應立即報警.②、項目部急救援小組在接到報警后，應立即組織自救隊伍，按事先制定的應急方案立即自救；若事態(tài)情況嚴重，難以控制和處理,應立即在自救的同時向專業(yè)救援隊伍求救，并密切配合救援隊伍。③、事故發(fā)生時,應立即疏散人群,保證現場道路暢通，確保救援工作順利進行。④、在急救過程中,遇到威脅人身安全情況時，應首先確保人身安全,迅速組織脫離危險區(qū)域或場所后,再采取急救措施.⑤、截斷發(fā)生事故的區(qū)域或場所處電源，防止事態(tài)擴大。⑥、項目部設緊急聯絡員一名，負責緊急事物的聯絡工作。⑦、緊急事故處理結束后，部門負責人應填寫事故有關記錄，并召集相關人員研究防止事故再次發(fā)生的對策.3、應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、無線對講機、消防滅火器材、應急藥箱、塔吊、鐵撬及擔架等。外用藥品：雙氧水、紅藥水、碘酒、酒精、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創(chuàng)可貼、跌打萬花油、眼藥水、眼膏、磺胺結晶、燙傷膏、急救包等。內服藥品：云南白藥等。4、應急救援措施⑴、發(fā)生模板及支架坍塌事故的應急救援措施①、當施工現場的監(jiān)控人員發(fā)現異常時，應立即報告給現場應急救援小組組長，由組長立即下令停止作業(yè)，并組織施工人員快速撤離到安全地點.人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排人員快速疏散到安全的地方，并做好現場安全警戒工作.②、當發(fā)生倒塌事故，應急救援小組全員上崗，除應立即逐級報告給上級主管部門之外，還應保護好現場.③、當發(fā)生施工人員被埋、被壓或受困的情況下，應先對支架進行觀察,如需局部加固的立即組織人員進行加固后,在確認安全的前提下,方可組織人員進行相應的搶救。④、被搶救出來的傷員，要由現場醫(yī)療室醫(yī)生或急救組急救中心救護人員進行搶救，用擔架把傷員抬到救護車上，對傷勢嚴重的人員要立即進行吸氧和輸液，然后送醫(yī)院進行治療。⑤、當核實所有人員獲救后,將受傷人員的位置進行拍照或錄像，禁止無關人員進入事故現場，等待事故調查組進行調查處理。⑵、發(fā)生高處墜落事故的應急救援措施：①、當發(fā)生事故后,應馬上組織搶救傷員.搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。處理后，迅速送往鄰近醫(yī)院進行檢查治療.②、搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況,如傷員發(fā)生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。③、對于處于休克狀態(tài)的傷員應將其平臥，面部轉向一側，并注意清除其口中的分泌物、嘔吐物，防止影響呼吸；讓其保持安靜、保暖、平臥、少動,并將下肢抬高約20度左右，然后盡快送醫(yī)院搶救治療。④、對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者,應初步固定后再搬運。若發(fā)現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫(yī)院治療.⑤、對于脊椎受傷的傷員，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎.搬運時，應將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上。搶救脊椎受傷者，搬運過程,嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。⑥、對于手足骨折的傷員，不要盲目搬運。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定,使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管.⑦、對于創(chuàng)傷性出血的傷員,應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。⑶、發(fā)生物體打擊傷害事故的應急救援措施：①、發(fā)生物體打擊傷害事故時，必須立即對傷者進行救治。搶救的重點應放在對顱腦損傷、胸部骨折和創(chuàng)傷性出血的處理上。②、搶救傷員時,應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發(fā)生休克，應先處理休克.遇呼吸、心跳停止者,應立即進行人工呼吸。③、對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者,應初步固定后再搬運。若發(fā)現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現,應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫(yī)院治療.④、對于創(chuàng)傷性出血的傷員,應迅速包扎止血,使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。處理后，應立即送往鄰近醫(yī)院進行檢查治療。⑤、對于頭部受傷或懷疑骨折的傷員，即使沒有明顯流血也要送醫(yī)院治療。⑷、發(fā)生機械傷害事故的應急救援措施：①、發(fā)生機械傷害事故時，要立即采取拉閘斷電等措施，停止機械運轉，然后應立即對傷員采取包扎止血措施。②、對于手、腳趾被切斷的傷員，立即將被切斷部分用干凈布包好,與傷員同時送到醫(yī)院,以便做接駁手術.③、對于手腳骨折、重傷休克等傷員的處理方法同上。進行處理后,應組織車輛盡快將傷者送醫(yī)院檢查治療。⑸、發(fā)生火災事故的應急救援措施：①、發(fā)生火災時，首先是迅速撲滅火源,及時疏散有關人員，并對傷者進行救治；同時撥打“119”電話報警和及時向上級有關部門及領導報告.報警后必須始終有人在現場門口等待并引導救火車入場救火。②、火災發(fā)生初期是撲救的最佳時機，火災現場的人員要及時把握好這一時機，盡快把火撲滅。③、現場的消防管理人員，應立即指揮人員將火場附近的可燃物搬走，避免火災區(qū)域擴大；同時指揮、引導無關人員按預定的線路、方法疏散、撤離事故區(qū)域。④、如有人員受傷，要馬上將傷員撤離危險區(qū)域進行施救,并立即打“120”電話求救或用車把傷員送到醫(yī)院救治。⑹、發(fā)生觸電事故的應急救援措施：①、觸電急救的要點是動作迅速，救護得法.發(fā)現有人觸電，首先要盡快使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。②、當觸電者位于高處時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害)。③、夜間發(fā)生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。④、觸電者未失去知覺時，應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫(yī)生前來或送往醫(yī)院診治。⑤、觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸時，應使其舒適地平臥著,解開衣服以利呼吸，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫(yī)生前來或送醫(yī)院診治.⑥、若發(fā)現觸電者呼吸困難、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止時,應首先為其通暢氣道，然后立即采取人工呼吸及胸外心臟擠壓方法進行搶救。第十章、模板體系計算書升降舞臺屋面梁梁模板及觀眾席現澆板（扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ162—2008)、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010—2002、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2001）、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證.為此計算中還參考了《施工技術》2002(3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。一、工程屬性——-——-—--——-———--———--—-———-—-—————-——--—--—————新澆混凝土板名稱:B1新澆混凝土板板厚t(mm)：120新澆混凝土板邊長L（m）：30新澆混凝土板邊寬B（m）：25.8—--—-——--—--————--—--—--—-——-—-————————-————-———————--—-——二、荷載組合———-—-—-—-——-———-—-———————--——-——-—-—-——--—--—--—-——--—-—當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)：2。5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN）：2.5當計算主梁時的均布活荷載（kN/m2）:1。5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載（kN/m2)：1面板自重標準值（kN/m2）:0。1面板及小梁自重標準值(kN/m2):0.3樓板模板板自重標準值（kN/m2)：0.5模板及其支架自重標準值(kN/m2）:0.75新澆混凝土自重標準值G2k（kN/m3）：25鋼筋自重標準值G3k（kN/m3)：1。1基本風壓ωo（kN/m2）:0。25風荷載體型系數μs：0。8風荷載高度變化系數μz:0。9風荷載標準值ωk（KN/m2）：0.18—--——--—-—-—-——-———-—-—--————-—-——————--——-————-——-——--三、模板體系設計-———-——--—-——-—-——-—-—--——————--—-————-—-———-————-—-—模板支架高度(m）：23.8立柱縱向間距l(xiāng)a(mm）：1000立柱橫向間距l(xiāng)b（mm）:1000水平拉桿步距h(mm)：1500立柱布置在混凝土板域中的位置：自定義立桿距混凝土板長邊的距離（mm)：300立桿距混凝土板短邊的距離（mm)：250主梁布置方向：平行樓板長邊小梁間距(mm)：200小梁距混凝土板短邊的距離（mm）：100小梁左端懸挑長度(mm)：250小梁右端懸挑長度（mm）:250--———--——-—————-—-—-————--—-—--——-—-—--——-——-————-—-—--—————--四、面板驗算-————--———-—-——-—-———-————--—————--———-———-—-———-——--面板類型:覆面木膠合板面板厚度h（mm）：15面板抗彎強度設計值［f］（N/mm2)：15面板彈性模量E(N/mm2）：10000——--———-————--————-——-—-———-———————————--———-———根據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》5.2。1"面板可按簡支跨計算”的規(guī)定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上,因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。面板截面抵抗矩W=bh2/6=hntljmk×1000×152÷6=0mm3；面板截面慣性矩I=bh3/12=hntljmk×1000×153÷12=0mm4;1、強度驗算q1=0.9max［1.2(G1k+（G3k+G2k)×h)+1.4Q1k,1。35(G1k+（G3k+G2k）×h)+1。4×0。7Q1k]×b=0.9×7.378×1=6。641kN/m;q2=0.9×1.2×G1k×b=0。9×1。2×0。1×1=0。108kN/m；p=0。9×1。4×Q1K=0.9×1。4×2.5=3.15kN/m;Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4］=max(6.641×（200÷1000)2÷8，0。108×（200÷1000）2÷8+3。15×200÷1000÷4)=0.158kN·m;σ=Mmax/W=0.158×106÷0=0N/mm2;σ=0N/mm2小于面板抗彎強度設計值[f]=15N/mm2，滿足要求!2、撓度驗算q=(G1k+（G3k+G2k）×h)×b=（0.1+(25+1.1)×120÷1000）×1=3.232kN/m；ν=5ql4/（384EI）=5×3.232×2004÷(384×10000×0×104）=0mm；ν=0mm小于［ν］=l/400=0.5mm,滿足要求！五、小梁驗算—--————————————-——-—-———-———--———--——-—-——--—-—小梁類型：方木小梁材質規(guī)格（mm)：40×90小梁抗彎強度設計值f(N/mm2）：15.44小梁抗剪強度設計值τ(kN/m2):1.78小梁彈性模量E(N/mm2):9350小梁截面慣性矩I（cm4）：243小梁截面抵抗矩W(cm3)：54——-———-——-———-———————-————-—-——-——--—————-—————因[B/lb］=25；按四等跨連續(xù)梁計算,又因小梁較大懸挑長度為250。00mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1=0。9max[1.2（G1k+（G3k+G2k)×h)+1。4Q1k，1。35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1。4×0。7Q1k]×b=0。9×7。618×200÷1000=1.371kN/m;q1靜=0.9×1.2×(G1k+（G3k+G2k)×h)×b=0.9×1。2×（0。3+（25+1。1)×120÷1000）×200÷1000=0。741kN/m;q1活=0。9×1.4×Q1K×b=0.9×1。4×2。5×200÷1000=0。63kN/m；M1=0。077q1靜l2+0。1q1活l2=0.077×0.741×12+0。15×0。63×12=0.152kN·m；q2=0.9×1。2×G1k×b=0。9×1.2×0。3×200÷1000=0.065kN/m;p=0.9×1.4×Q1K=0。9×1.4×2.5=3.15kN/m;M2=0。077q2l2+0.21pl=0.077×0。065×12+0。21×3.15×1=0.666kN·m；M3=max［q1l12/2,q2l12/2+pl1］=max(1。371×0.252÷2,0.065×0。252÷2+3。15×0.25)=0.79kN·m；MMax=max[M1,M2，M3］=0.79kN·m；σ=Mmax/W=0。79×106÷(54×103）=14。621N/mm2；σ=14。621N/mm2小于小梁抗彎強度設計值f=15.44N/mm2,滿足要求！2、抗剪驗算V1=0。607q1靜L+0。62q1活L=0。607×0。741×1+0.62×0。63×1=0。841kN;V2=0。607q2L+0.681p=0。607×0.065×1+0.681×3。15=2.184kN；V3=max[q1L1,q2L1+p]=max(1。371×0.25,0。065×0。25+3.15)=3。166kN；VMax=max［ν1,ν2，ν3］=3。166kN；τ=3VMax/(2bh0)=3×3.166×103÷（2×40×90）=1.319N/mm2;τ=1.319N/mm2小于小梁抗彎強度設計值f=15。44N/mm2,滿足要求！3、撓度驗算q=(G1k+（G3k+G2k）×h)×b=（0。3+（25+1。1）×120÷1000)×200÷1000=0.686kN/m；跨中νmax=0。632qL4/(100EI)=0.632×0.686×（1×103）4÷（100×9350×243×104）=0。191mm；懸臂端νmax=qL4/(8EI)=0.686×（0。25×103）4÷（8×9350×243×104）=0。015mm；跨中νmax=0。191mm小于［ν]=l/400=2.5mm，滿足要求!懸臂端νmax=0。015mm小于［ν］=l/400=0.625mm，滿足要求！六、主梁驗算--—--—-——-————--——-——--—--—-———-———-———-—————-———————主梁類型：鋼管主梁材質規(guī)格(mm):Φ48×3可調托座內主梁根數:2主梁彈性模量E（N/mm2）:206000主梁抗彎強度設計值［f]（N/mm2):205主梁抗剪強度設計值τ(kN/m2）：125主梁截面抵抗矩W(cm3）：8.98主梁截面慣性矩I（cm4）：21。56--—-—-————-———--——————-—-—-——————————--——--————--—-—————-———-———因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。1、小梁最大支座反力計算Q1k=1。5kN/m2；q1=0。9max[1。2(G1k+（G3k+G2k）×h）+1。4Q1k，1。35(G1k+(G3k+G2k）×h）+1。4×0。7Q1k]×b=0。9×6。458×200÷1000=1。163kN/m；q1靜=0.9×1.35×(G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0。9×1。35×(0。5+(25+1。1）×120÷1000）×200÷1000=0.883kN/m；q1活=0.9×1.4×Q1K×b=0.9×1.4×1。5×200÷1000=0.378kN/m；q2=(G1k+（G3k+G2k）×h)×b=(0。5+（25+1.1）×120÷1000）×200÷1000=0。726kN/m；承載能力極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁，Rmax=（1。143q1靜+1。223q1活）L=(1.143×0.883+1.223×0.378)×1=1。471kN；按懸臂梁，R1=q1l=1。163×0.25=0。291kN;R=max[Rmax，R1]=1.471kN；同理，R‘＝1.356kN,R“＝0。83kN正常使用極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁,Rmax=1。143q2L=1.143×0。726×1=0.83kN；按懸臂梁，R1=Rmaxl=0.83×0.291=0.241kN;R=max[Rmax，R1]=0.83kN;同理,R‘＝1。356kN，R“＝0。83kN2、抗彎驗算計算簡圖如下：最大彎矩Mmax=0.407kN·mσ=Mmax/W=0.407×106÷(8。98×103)=45。323N/mm2;σ=45。323N/mm2小于主梁抗彎強度設計值［f]=205N/mm2，滿足要求！3、抗剪驗算R1──最大支座力,取2。093kN；τMax=2VMax/A=2×2。093×103÷(2×40×90）=0。581N/mm2;τ=0.581N/mm2小于主梁抗剪強度設計值τ=125kN/m2，滿足要求！4、撓度驗算νmax=2.463mm跨中νmax=2。463mm懸挑段νmax=0。067mm;跨中νmax=2。463mm小于[ν］=l/400=2。5mm，滿足要求！懸挑段νmax=0.067mm小于[ν]=l/400=2。125mm,滿足要求！七、立柱驗算—--—--——-—————--——-—————-—-——-————--—--———--———-——-—-—立柱鋼管類型：Φ48×3立柱截面面積(cm）:4.24立柱回轉半徑i（mm):10。78立柱截面抵抗矩（cm3)：4。49立柱抗壓強度設計值[f］(kN/m2):205--——--—-——--——--——-———--——-—-—-———--—--—-—-—--—λ=h/i=1500÷10.78=139。147；λ=139。147小于［λ]=150，滿足要求！φ──查表得，,取0。352；根據《規(guī)范》5.2。5第3條，室外露天支模組合風荷載時，立柱計算應符合下式要求Mw=0.9×0。9×1.4×ωk×La×h2/10=0。9×0。9×1.4×0。18×1000÷1000×(1500÷1000）2÷10=0.046kN·m;Nw=0.9×[1.2（G1k+（G3k+G2k)×h）+0。9×1。4×Q1k］×la×lb+sqr（0.9）×1。4×Mw/lb=0.9×(1.2×(0。75+（25+1.1)×120÷1000)+0.9×1.4×1)×1000÷1000×1000÷1000+0。9×0.9×1.4×0.046÷1000÷1000=5.327kN;f=Nw/（φA)+Mw/W=5.327×103÷(0。352×4。24×102)+0。046×106÷(4.49×103）=45。918N/mm2；f=45.918N/mm2小于立柱抗壓強度設計值[f]=205kN/m2，滿足要求！八、可調托座驗算—-————-—-———--—-———-——-—--———-———-—-———-—————--———可調托座承載力容許值[N］（kN）：30—-—————-—-—-—-———-—--—-——--——-—-—-——-———-——-—————N=5。327kN；N=5.327kN小于可調托座承載力容許值［N］=30kN，滿足要求！九、立柱地基基礎驗算————-—-—--———-——————-—-—-———--———-——————-—-————-—————-——-—--地基土類型：巖石地基承載力設計值fak（kPa)：350立柱墊木地基土承載力折減系數m：1基礎底面擴展面積A(m2)：0。1———-—————--—-——--————————-———-——-—-—--————-——--———-—-—-—-——-——-立柱底墊板的底面平均壓力P=N/(mfA)=5。327÷（1×0.1）=53。266kPa；立柱底墊板的底面平均壓力P=53。266kPa小于地基承載力設計值fak=350kPa，滿足要求！梁模板(扣件式）計算書一、工程屬性--———--—-—————-——--—-——-———————————————-———新澆混凝土梁名稱：KL12新澆混凝土梁計算跨度(m）：27混凝土梁截面寬L（mm）：500混凝土梁截面高（mm)：1800新澆混凝土結構層高（m)：37.95梁側樓板厚度B(mm）：120——-———--———————-—-—————-——--——-—--—-———————————-二、荷載組合-—--————-—-————-————-—————-————-————————-———-—面板自重標準值（kN/m2）：0。1面板及小梁自重標準值（kN/m2)：0。3樓板模板板自重標準值(kN/m2）：0。5模板及其支架自重標準值（kN/m2)：0.75新澆筑混凝土梁鋼筋自重標準值G3k（kN/m3)：1.5新澆筑混凝土板鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）:1。1新澆混凝土自重標準值G2k（kN/m3):25施工人員及設備荷載標準值Q1k（kN/m2)：1振搗混凝土時對水平面模板荷載標準值Q2K（kN/m2)：2基本風壓ωo（kN/m2)：0。25風荷載體型系數μs：0。8風壓高度變化系數μz:0.9風荷載標準值ωk（KN/m2）:0.18-———-——--—-——--—-—-———————--————-——--—--——-——--—--三、模板體系設計-——————-——-————-—-—-—-———————-—-——--—--——--—--—————-—新澆混凝土梁支撐方式：梁兩側有板,小梁平行梁軸線梁跨度立柱間距l(xiāng)a（mm)：800梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)：1200步距h（mm）：1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)b1(mm)：900混凝土梁距梁兩側立柱中的位置:居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm）：600梁底立柱根數：2梁底立柱布置方式：按混凝土梁梁寬均分梁底立柱依次距梁左側立柱距離：516,682梁底支撐小梁根數:6梁底支撐主梁一端懸挑長度(mm）：150—-————--—-——-——--—--——-—-—-——--—-——-———————--—--———四、面板驗算—-—-—--———-——-——-—-—-———-———-——--—-——--————-——--——面板類型：覆面木膠合板面板厚度h(mm)：15面板抗彎強度設計值［f］（N/mm2):15面板彈性模量E（N/mm2）：10000-——-—-—————-—-——-—————-————-——--——--——-—-—————-—-——-——-—-——W=bh2/6/1000=1000×152÷6=37500mm；I=bh3/12/10000=1000×153÷12×10—4=28。125cm4；q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h）+1。4Q1k，1.35(G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0。7Q1k］×b=0.9×65。51×1=58.959kN/m；1、強度驗算MMax=0。069kN·mσ=Mmax/W=0.069×106÷(37500×103）=0.002N/mm2；σ=0。002N/mm2小于面板抗彎強度設計值[f]=15N/mm2,滿足要求！2、撓度驗算q2=(G1k+（G3k+G2k)×h)×b=(0.1+（25+1。5)×1800÷1000）×1000÷1000=47。8kN/m;最大變形ν=0。011mm最大變形ν=0。011mm小于[ν]=l/400=0.25mm,滿足要求！3、支座反力計算設計值（承載能力極限狀態(tài))R1=2.586kN,R2=7.413kN，R3=6.379kN，R4=6.378kN,R5=7.413kN，R6=2。586kN標準值(正常使用極限狀態(tài)）R1"=1.887kN,R2”=5。409kN，R3"=4。654kN,R4"=4.654kN，R5"=5。409kN，R6”=1.887kN五、小梁驗算—-———-———————-—-—-—-——--—————--——--——-——--——-————小梁類型:方木小梁材質規(guī)格(mm）：40×90小梁抗彎強度設計值f(N/mm2）：15。44小梁抗剪強度設計值τ（kN/m2):1.78小梁彈性模量E（N/mm2):9350小梁截面慣性矩I(cm4)：243小梁截面抵抗矩W(cm3)：54--————-———————-——--——-—--—————-—-——-————-———q1=max(2。586+（0。9×1。35×((0.3-0.1)×1200÷1000÷(6-1))+0.5×（1800÷1000-120÷1000））+0.9×66。49×0.35÷2,7。413+0.9×1。35×（(0。3-0.1)×1200÷1000÷(6-1）)，2。586+（0.9×1。35×（(0。3—0.1）×1200÷1000÷（6-1)）+0.5×（1800÷1000—120÷1000))+0。9×66。49×0.35÷2）=13。956kN/m;q2=max（1.887+（0.3—0。1)×（1200÷1000÷（6-1））+(0.1+（25+1。5)×1800÷1000）×(1200÷1000-600÷1000-500÷1000÷2)÷2+0。5×（1800÷1000-120÷1000），7。413+（0.3—0.1）×1200÷1000÷（6—1），1.887+(0.3-0。1）×(1200÷1000÷（6—1））+(0。1+（25+1。5)×1800÷1000)×（600÷1000—500÷1000÷2)÷2+0。5×(1800÷1000—120÷1000）)=11。14kN/m;1、強度驗算MMax=0。157kN·mσ=Mmax/W=0.157×106÷（37500×103）=0.004N/mm2；σ=0.004N/mm2小于小梁抗彎強度設計值f=15。44N/mm2，滿足要求！2、抗剪驗算R1──最大支座力，取2。091kN；τ=3VMax/（2bh0）=3×2.091×103÷（2×40×90)=0.871N/mm2;τ=0。871N/mm2小于小梁抗剪強度設計值τ=1.78kN/m2，滿足要求!最大變形ν=0。55mm最大變形ν=0.55mm小于［ν］=l/400=2000mm，滿足要求!4、支座反力計算設計值（承載能力極限狀態(tài)）R1=2。091kN；同理得：R1=0。403kN，R2=1。127kN,R3=0.972kN，R4=0.972kN,R5=1。127kN,R6=0.403kN標準值（正常使用極限狀態(tài))R1=1.671kN;同理得:R1"=0。449kN，R2"=0.449kN,R3"=0。449kN，R4"=0.449kN,R5”=0。449kN，R6"=0.449kN六、主梁驗算—--————--——-—-——--—-——-—-—-—--———--—-———--—-———-———主梁類型：鋼管主梁材質規(guī)格（mm）：Φ48×3可調托座內主梁根數：2主梁彈性模量E(N/mm2)：206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2）：205主梁抗剪強度設計值τ(kN/m2）：125主梁截面抵抗矩W(cm3)：8。98主梁截面慣性矩I(cm4):21.56—--—-—————————-———-——-——-—————————--—————-—-計算簡圖如下：1、抗彎驗算計算簡圖如下:最大彎矩Mmax=0。101kN·mσ=Mmax/W=0。101×106÷(8。98×103)=11.247N/mm2;σ=11。247N/mm2小于主梁抗彎強度設計值［f]=205N/mm2，滿足要求！2、抗剪驗算R1──最大支座力，取0。449kN;τ=2VMax/A=2×0。449×103÷(2×60×80）=0。094N/mm2;τ=0.094N/mm2小于主梁抗剪強度設計值τ=125kN/m2，滿足要求！3、撓度驗算最大變形ν=0。55mm最大變形ν=0.55mm小于[ν]=l/400=2mm，滿足要求！4、扣件抗滑計算Rmax=0.898kNRmax=0.898kN小于［N］=8kN，滿足要求!七、立柱驗算-—-——-—-—--——————-—————-—--———--—-———--—-————-———--—--——--——-—-立柱鋼管類型：Φ48×3立柱截面面積（cm)：4.24立柱回轉半徑i(mm)：10。78立柱截面抵抗矩(cm)：4。49立柱抗壓強度設計值[f］(kN/m2)：205—-—-—--——--———-——--———--————-———--——-—--——--——λ=h/i=1500÷10。78=139.147；λ=139。147小于[λ］=150,滿足要求！φ──查表得，，取0。352；1、風荷載計算Mw=0.9×0。9×1.4×ωk×La×h2/10=0。9×0.9×1。4×0.18×800÷1000×（1500÷1000）2÷10=0。037kN·m；2、穩(wěn)定性計算Nw=0.786+0。037÷(1200÷1000)+0。035×37.95+(0.8+800÷1000）×0.035×trunc(1800÷1500）+（0。8+800÷1000）×0=2。193kN；f=Nw/(φA）+Mw/W=2。193×103÷(0。352×4。24×102)+0。037×106÷（4.49×103)=22。876N/mm2;f=22。876N/mm2小于立柱抗壓強度設計值[f]=205kN/m2，滿足要求！八、可調托座驗算—--—————-—--——--————--——-———-—--———--—-——-——--—-—-—--———可調托座承載力容許值[N］（kN)：30—--——--———-——-———————————-———--————-——————-—--—-——--—N──由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調托座最大受力，取0。786kN;由”主梁驗算"一節(jié)計算可知可調托座最大受力N=0。786kN小于可調托座承載力容許值［N］=30kN，滿足要求！九、立柱地基基礎驗算--—————-————-—-———-—--———--—-—-————-—-——--—————--———--地基土類型：巖石地基承載力設計值fak（kPa）：140立柱墊木地基土承載力折減系數m:1基礎底面擴展面積A(m2)：0.25———-———-———————-—--————-—-————————--—-—-—-—--———-——--—--——立柱底墊板的底面平均壓力P=N/（mfA）=2.193÷(1×0.25）=8。772kPa；立柱底墊板的底面平均壓力P=8。772kPa小于地基承載力設計值fak=140kPa，滿足要求!梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性-——--——————-———--——-—-—--———--————————--———————新澆混凝土梁名稱：WKL5新澆混凝土梁計算跨度(m)：15.12混凝土梁截面寬L(mm）:300混凝土梁截面高(mm）：1000新澆混凝土結構層高(m):41.95梁側樓板厚度B（mm）：120--——-————--——-—-—-———-—-————-—--—-—--——--———--———-——-————————二、荷載組合-—-——-——--—————--——--———————-———-————-———-—--———--—--—-—--—面板自重標準值（kN/m2）：0.1面板及小梁自重標準值(kN/m2）:0.3樓板模板板自重標準值（kN/m2)：0。5模板及其支架自重標準值(kN/m2）：0。75新澆筑混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)：1.5新澆筑混凝土板鋼筋自重標準值G3k（kN/m3)：1.1新澆混凝土自重標準值G2k（kN/m3）：25施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2）:1振搗混凝土時對水平面模板荷載標準值Q2K(kN/m2)：2基本風壓ωo(kN/m2）：0.25風荷載體型系數μs：0.8風壓高度變化系數μz：0.9風荷載標準值ωk（KN/m2）:0.18--——-—-———-——-—-———-————-————————--—————--——-——-——--——-——三、模板體系設計———-—————-———-————--—--—-————————--—-———————--—-—-——--——新澆混凝土梁支撐方式：梁兩側有板，小梁平行梁軸線梁跨度立柱間距l(xiāng)a（mm)：1200梁兩側立柱間距l(xiāng)b（mm)：1200步距h（mm)：1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)b1(mm）：1500混凝土梁距梁兩側立柱中的位置：居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)：600梁底立柱根數