豐臺區(qū)盧溝橋鄉(xiāng)小瓦窯村XWY-01地塊R2二類居住用地項目塔吊基礎(chǔ)施工方案豐臺區(qū)盧溝橋鄉(xiāng)小瓦窯村XWY-01地塊R2二類居住用地項目工程塔吊基礎(chǔ)施工方案編制：審核：審批：編制單位：中建三局集團有限公司編制日期：2019年1月20日目錄TOC\o"1-3"\h\u29076一、編制依據(jù) 頁共67頁2.3、裝配式概況裝配式建筑概況預制剪力內(nèi)墻預制剪力外墻預制疊合樓板預制內(nèi)隔墻1#~4#樓（高層）4F~頂層現(xiàn)澆1層結(jié)構(gòu)頂板~屋面下一層1層~頂層5#~12#樓（疊拼）1F~頂層1F~頂層1層結(jié)構(gòu)頂板~屋面下一層1層~頂層預制構(gòu)件吊重統(tǒng)計表樓棟構(gòu)件類型數(shù)量最大重量吊裝時間總時間（h）備注1#樓疊合樓板341.6t10~15分/塊72倍率，墻體4層以上，疊合板首層以上預制剪力墻內(nèi)墻103.6t15~20分/塊32#樓疊合樓板1171.1t10~15分/塊242倍率，墻體4層以上，疊合板首層以上預制剪力墻內(nèi)墻196.3t15~20分/塊5.53#疊合樓板1061.1t10~15分/塊222倍率，墻體4層以上，疊合板首層以上預制剪力墻內(nèi)墻196.4t15~20分/塊5.54#疊合樓板511.7t10~15分/塊102倍率，墻體4層以上，疊合板首層以上預制剪力墻內(nèi)墻103.5t15~20分/塊35#、7#、12#疊合樓板481.1t10~15分/塊102倍率，首層預制剪力墻內(nèi)墻55.2t15~20分/塊1.5預制外墻326.5t15~20分/塊9.42倍率，首層6#、8#、9#、10#、11#疊合樓板721.4t10~15分/塊15預制剪力墻內(nèi)墻155.2t15~20分/塊4.32倍率，首層預制外墻376.5t15~20分/塊10.82.4、地質(zhì)概況2.4.1地基土構(gòu)成及巖性特征本工程場地整體較為平坦，局部由于高層土方開挖形成高差，場地地貌單元屬永定河洪沖積扇上部。場地地層自上而下可分為以下5大層：第1大層：屬人工填土（層底標高47.22～59.75m）a.黏質(zhì)粉土填土=1\*GB3①：黃褐色，稍濕—濕，稍密—中密，含少量磚渣、白灰渣、碎石等，含少量生活垃圾。層厚1.50～13.50m。b.雜填土=1\*GB3①1：雜色，濕，松散—稍密，以碎磚、碎石、混凝土塊、灰渣和黏性土等為主，含生活垃圾，成分分布不均。層厚0.50～13.50m。第2大層：屬新近沉積土層（層底標高54.48～58.09m）a.黏質(zhì)粉土②：褐黃色，濕，中密—密實，含少量云母、氧化鐵。局部夾細砂②1薄層及透鏡體。層厚0.40～3.70m。b.細砂②1：褐黃色，很濕，中密，主要成分為長石、石英。層厚0.30～3.10m。第3大層：屬一般第四紀沉積土層（鉆探部分鉆孔未揭露本層層底，本次揭露本層最大厚度15.50m，揭露最低標高15.94m）a.卵石③：雜色，濕，中密—密實，亞圓形，最大粒徑大于15cm，一般粒徑4～6cm，充填中砂約30%。局部夾圓礫③1、細砂③2、黏質(zhì)粉土③3薄層及透鏡體。b.圓礫③1：雜色，濕，中密—密實，亞圓形，最大粒徑2cm，一般粒徑1～2cm，充填細中砂約30%。層厚0.50～2.30m。c.細砂③2：褐黃色，很濕，密實，主要成分為長石、石英。層厚0.40～2.20m。d.黏質(zhì)粉土③3：褐黃色，濕，密實，含少量云母、氧化鐵。層厚0.30～1.00m。第4大層：屬一般第四紀沉積土層（鉆探部分鉆孔未揭露本層層底，本次揭露本層最大厚度15.50m，揭露最低標高31.21m。）a.卵石④：雜色，濕，密實，亞圓形，最大粒徑大于24cm，一般粒徑5～8cm，充填中砂約20%，局部夾漂石（深度15.0～20.0m漂石含量高）。第5大層：屬一般第四紀沉積土層（鉆探未揭露本層層底，本次揭露本層最大厚度15.50m，揭露最低標高15.94m）a.卵石⑤：雜色，濕，密實，亞圓形，最大粒徑大于25cm，一般粒徑5～8cm，充填中砂約25%。2.4.2地下水擬建場地地下水穩(wěn)定水位埋深23.70～24.40m，穩(wěn)定水位標高37.05～37.38m。地下水類型為潛水，主要補給來源為大氣降水，根據(jù)該地區(qū)地下水位資料，擬建場地近3～5年最高地下水位標高在40.00m左右（不含局部上層滯水），歷年最高地下水位接近自然地面。地下水位埋深大于25m，不考慮地下水的影響。2.4.3地基土的腐蝕性根據(jù)勘察所取土樣進行土的易溶鹽分析結(jié)果，擬建場地基礎(chǔ)埋深范圍地基土對混凝土結(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋均具微腐蝕性。孔號取樣深度（m）（mg/kg）pH值（mg/kg）腐蝕等級對混凝土結(jié)構(gòu)對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋1013.50141.977.5695.72微微2093.60102.887.7788.63微微3093.00158.437.89106.35微微2179.50113.167.7758.49微微2179.7086.427.5053.18微微2.4.4天然地基承載力據(jù)現(xiàn)場測試和室內(nèi)土工試驗，經(jīng)綜合分析確定各土層地基承載力標準值fka、壓縮模量ES、樁的極限側(cè)阻力和極限端阻力標準值,詳見下表。土層名稱fka(kPa)ES(MPa)Po～Po+100kPaES(MPa)Po～Po+200kPaqsik(kPa)qpk(kPa)黏質(zhì)粉土填土=1\*GB3①803.04.0黏質(zhì)粉土②903.54.560細砂②118015.0（經(jīng)驗值）55卵石③30035.0（經(jīng)驗值）1402000圓礫③124030.0（經(jīng)驗值）1351800細砂③222028.0（經(jīng)驗值）60850黏質(zhì)粉土③31808.09.065700卵石④32040.0（經(jīng)驗值）1503000卵石⑤35045.0（經(jīng)驗值）15032002.5、地基基礎(chǔ)及換填土工程設(shè)計概況本工程擬建9#、10#住宅樓地上4層，地下3層，高13.65m，±0.00=62.20m，基礎(chǔ)埋深10.25m，基底標高51.95m，直接地基持力層為黏質(zhì)粉土填土①層、雜填土①1層和卵石③層，需將上部人工填土全部挖除，用級配砂石分層夯實回填至設(shè)計標高，壓實系數(shù)不小于0.97，地基承載力≥180Kpa。驗收合格后方可進行塔吊基礎(chǔ)施工。三、塔吊選型本工程地下為整體地下室整體車庫，其中地上建筑面積為76160㎡，地下建筑面積為73037㎡，地上為1#~12#樓共12棟單體，每棟樓單層面1~4#樓為高層，最大建筑面積約650㎡，5#~12#樓為別墅，最大建筑面積約600㎡。根據(jù)吊次計算及綜合考慮平面部署現(xiàn)場共布置7臺塔吊，其中1#樓、2#樓配置一臺塔吊（1號塔），塔吊型號STT373A-18T，臂長65m；3#樓配置一臺塔吊（2號塔），塔吊型號STT373A-18T，臂長65m；4#樓配置一臺塔吊（3號塔），塔吊型號STT293A-12T，臂長40m；5#樓、6#樓配置一臺塔吊（4號塔），塔吊型號T7527-18T，臂長60m；9#樓、10#樓配置一臺塔吊（5號塔），塔吊型號T7527-18T，臂長50m；8#樓、11#樓配置一臺塔吊（6號塔），塔吊型號T7527-18T，臂長50m；7#樓、12#樓配置一臺塔吊（7號塔），塔吊型號T7527-18T，臂長45m。四、塔吊基礎(chǔ)定位及做法本工程塔吊布置位置充分考慮了以下幾個因素：現(xiàn)場材料垂直、水平運輸?shù)男枰凰跖c樓層結(jié)構(gòu)附著連接的位置適當；塔吊穿越地下室頂板避開預應力主次梁及地庫框柱，同時需充分考慮到本工程周邊建筑物、樹木等條件。塔吊平面布置詳見附圖。4.1、1號~2號塔吊基礎(chǔ)定位及尺寸1號塔吊（人防區(qū)域）2號塔吊（人防區(qū)域）1號、2號塔吊基礎(chǔ)尺寸為8000mm×8000mm，塔吊基礎(chǔ)高度為1.7m，基礎(chǔ)頂標高詳見下表。編號塔吊中心與建筑外邊線距離（m）筏板頂標高（m）底板、承臺厚度（m）墊層、防水保護層厚度（m）±0對應絕對標高（m）塔吊基礎(chǔ)尺寸（m）塔吊基礎(chǔ)高度（m）塔吊基礎(chǔ)墊層、防水層保護層厚度（m）塔吊基礎(chǔ)與建筑基礎(chǔ)間隙（m）塔吊基礎(chǔ)底標高

含墊層（m）相對標高（含墊層）絕對標高

（含墊層）1號塔吊5.16-17.51/0.1562.28*81.70.1/-20.6141.592號塔吊9.43-17.51/0.1562.28*81.70.1/-20.5141.694.2、3號~7號塔吊基礎(chǔ)定位及尺寸3#塔吊（人防區(qū)域）4#塔吊5#塔吊6#塔吊7#塔吊3號~6號塔吊基礎(chǔ)尺寸為8000mm×8000mm，塔吊基礎(chǔ)高度為1.7m，7號塔吊基礎(chǔ)尺寸為7000mm×7000mm，塔吊基礎(chǔ)高度為2m。3號塔吊、4號塔吊基礎(chǔ)頂標高與車庫筏板標高相同，5號~7塔吊基礎(chǔ)設(shè)置在基礎(chǔ)筏板（承臺）以下，基礎(chǔ)頂標高詳見下表。編號塔吊中心與建筑外邊線距離（m）底板頂標高（m）底板、承臺厚度（m）墊層、防水保護層厚度（m）±0對應絕對標高塔吊基礎(chǔ)尺寸（m）塔吊基礎(chǔ)高度（m）塔吊基礎(chǔ)墊層厚度（m）塔吊基礎(chǔ)與建筑基礎(chǔ)間隙塔吊基礎(chǔ)底標高含墊層（m）相對標高（含墊層）絕對標高

（含墊層）3號塔吊8.57-17.51/0.1562.28*81.70.1/-20.5141.694號塔吊7.42-17.51/0.1562.28*81.70.1/-20.5141.695號塔吊/-10.310.90.1562.28*81.70.10.05-13.2148.996號塔吊/-10.310.90.1562.28*81.70.10.05-13.2148.997號塔吊/-10.310.90.1562.27*720.10.05-13.5148.69五、塔吊基礎(chǔ)施工5.1、施工準備5.1.1、技術(shù)準備1、在施工前期要認真的核對建筑、結(jié)構(gòu)施工圖，保證塔吊的位置方便拆卸，方便安裝，方便以后的施工使用。2、認真研究又塔吊租賃單位提供的本塔吊說明書，記錄說明書中的塔吊工作參數(shù)，作為塔吊基礎(chǔ)的計算數(shù)據(jù)，保證計算結(jié)構(gòu)的真實性。3、對施工的工人進行技術(shù)交底，特別涉及到容易造成施工偏差較大的地方要進行詳細的交底。4、認真的閱讀地質(zhì)勘察報告，等相關(guān)數(shù)據(jù)，針對圖紙情況編制相應的土方開挖時的注意事項，并進行交底。5、編制有針對性的應急預案，保證在塔吊基礎(chǔ)施工工程中的安全保護和突發(fā)事件時的處理辦法。5.1.2、材料準備1、鋼筋：主要指塔吊基礎(chǔ)中的鋼筋，對于進場的鋼筋要進行嚴格的檢驗，并按照規(guī)定進行抽樣送至本工程協(xié)議的檢測單位檢測，確保鋼筋的質(zhì)量才能使用在施工中。2、混凝土：塔吊基礎(chǔ)需要使用到混凝土，保證每車混凝土都要配合比報告，按照規(guī)定取試塊進行標準養(yǎng)護及同條件養(yǎng)護。由于工期緊迫，立塔進度緊張，塔吊基礎(chǔ)可添加早強劑和防腐劑，冬期施工期間添加防凍劑，同時應確?；炷凉緦獡胶蛣┒家训轿?。3、其他的材料：由塔吊租賃場地提供的預埋的固定腳及標準節(jié)。5.1.3、測量準備1、塔吊基礎(chǔ)混凝土承臺、預埋件的位置，由測量員負責定位和放線。2、放線完成后應聯(lián)合質(zhì)檢部門、技術(shù)部門、機電部門復核驗收，預埋件安裝驗收時塔吊租賃單位應到場參加。各項驗收合格后可進行下道工序施工。5.1.4勞動力準備勞動力計劃投入表：序號階段工種人數(shù)1防水層施工階段防水42混凝土基礎(chǔ)施工階段磚工6鋼筋工6電焊工3混凝土工5安裝1雜工25.2、施工順序測量放線→土方開挖→定位放線→磚胎膜砌筑→馬凳預埋→10cmC15墊層施工（防水及保護層施工）→基礎(chǔ)底部鋼筋綁扎→預埋件安裝→基礎(chǔ)上部鋼筋綁扎→接地安裝→混凝土澆筑→養(yǎng)護。5.2.1、磚胎膜砌筑塔吊基礎(chǔ)側(cè)模采用240厚磚胎膜，內(nèi)側(cè)抹灰10厚。施工過程中注意墻體標高的控制，應高出基礎(chǔ)面200mm，兼做基礎(chǔ)擋水坎使用。5.2.2、馬凳預埋馬凳制作時采用與底部主筋同等規(guī)格，在2.0*2.0m地腳下方挖深0.8*0.8*0.2m坑，放置4個馬凳。馬凳放置完成組織各部門進行驗收。馬凳樣式5.2.3、防水層施工（與筏板頂同標高）卷材防水施工：塔吊基礎(chǔ)同地庫承臺，需根據(jù)圖紙設(shè)計要求進行塔吊基礎(chǔ)底板防水（超出外墻部分需進行外墻防水）施工。底板防水采用3mm+3mm聚合物改性瀝青防水卷材（聚酯胎），外墻防水采用3mm聚合物改性瀝青防水卷材（聚酯胎）+1.5mm單組份聚氨酯，塔吊基礎(chǔ)抗浮錨桿處防水采用2mm溶劑型改性瀝青+4mm厚自粘聚合物改性瀝青防水卷材+水泥基滲透結(jié)晶型防水涂料2mm厚。防滲漏細部節(jié)點構(gòu)造做法需嚴格執(zhí)行《地下防水工程質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50208-2011和《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》GB50108-2008。施工要求如下：（1）錨桿端頭清理應符合規(guī)范，應保證截面的完整性、平整無雜物，孔內(nèi)鋼筋調(diào)直捋順，鋼筋表面無殘留漿體。（2）樁頭周圍300mm范圍內(nèi)應抺聚合物水泥防水砂漿過渡層。防水涂膜厚度應保證；頂面和側(cè)面祼露處應涂刷水泥基滲透結(jié)晶型防水涂料，并延伸至結(jié)構(gòu)底板墊層150mm處。（3）端頭的鋼筋根部應采用遇水膨脹止水條收口。（4）4mm厚自粘聚合物改性瀝青防水卷材需在1.5mm水泥基滲透結(jié)晶型防水涂料施工完成后施工，需提前做好樁頭卷材包封后方能大面鋪粘。卷材兩端必須全部粘結(jié)，搭接寬度應≥100mm,相鄰兩幅卷材搭接接頭應錯開錯開30cm以上，以免出現(xiàn)接頭處卷材相重疊而搭接不實，上下兩幅卷材搭接縫需錯開≥1/3幅寬，聚酯胎卷材自粘時點粘劑擠出且需外伸足夠長度。待防水保護層上磚胎膜砌筑完成后翻過來搭在最上一皮磚上，待后續(xù)附近車庫底板施工防水施工時再下翻過去按規(guī)范要求進行搭接。（5）最上層防水為溶劑型改性瀝青涂料層2mm厚，涂刷至樁側(cè)壁≥250mm。（6）收頭均采用專用密封膏。5.2.4、鋼筋綁扎在完成了墊層的澆搗后開始進行鋼筋的綁扎，當存在抗浮錨桿時，錨桿的鋼筋需錨入承臺500，具體如下圖示：錨桿伸入基礎(chǔ)做法人防區(qū)鋼筋綁扎時應參照人防圖集，包括搭接長度以及拉鉤間距應做調(diào)整。人防區(qū)鋼筋搭接長度表人防區(qū)內(nèi)外墻與底板連接構(gòu)造373塔吊鋼筋規(guī)格：上采用C22@120×120鋼筋網(wǎng)片，下鐵均采用C25@120×120鋼筋網(wǎng)片，上下鐵的拉接筋為C16@300×300。373塔吊基礎(chǔ)鋼筋排布TC7527-18系列選用鋼筋規(guī)格：7#塔上下鐵均采用C25@135×135鋼筋網(wǎng)片，上下鐵的拉接筋為C16@300×300。7號塔吊基礎(chǔ)鋼筋排布4-6#塔上下鐵均采用C25@130×130鋼筋網(wǎng)片，上下鐵的拉接筋為C16@300×300。4號~6塔吊基礎(chǔ)鋼筋排布（支角周邊一排豎筋加強）5.2.5、接地電阻安裝接地：將底座或軌道均與建筑物基礎(chǔ)接地網(wǎng)可靠連接，并形成等電位體，在塔吊基礎(chǔ)附近采用60*6鍍鋅扁鐵制作接地體，距離地面深度至少為2.5m，接地體一處銅導線截面積≥25mm2，若土壤導電不良，可在土壤中埋入氯化鈉（食鹽）然后灌水。重復接地即設(shè)備接地線上一處或多處通過接地裝置與大地再次連接的接地。塔吊電梯設(shè)備的重復接地和機械的防雷接地可共用同一接地體，但接地電阻應符合重復接地電阻值的要求，接地電阻應≤4Ω。5.2.6、混凝土施工（1）塔吊基礎(chǔ)墊層采用10cm厚C15商品混凝土，塔吊基礎(chǔ)采用C35商品混凝土（與底板頂同標高時采用與底板砼相同類型以及等級混凝土，不得低于C35）?；炷翝仓氨仨毻ㄖ鯊S家對預埋件進行位置進行復核，無誤后方可進行混凝土澆筑。（2）混凝土澆筑時制作1組混凝土標養(yǎng)試塊和3組同條件試塊，待基礎(chǔ)強度達到設(shè)計強度的80%方可進行塔吊安裝，基礎(chǔ)強度達到設(shè)計強度100%后塔吊方可投入使用。（3）水平施工縫留置在底板中部，采用3*300鋼板止水帶止水。鋼板止水構(gòu)造（4）覆蓋澆水養(yǎng)護在混凝土澆筑完畢后的12h以內(nèi)進行。（5）混凝土的澆水養(yǎng)護時間內(nèi)，對采用硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥等拌制的混凝土，不得少于7d，防水混凝土養(yǎng)護時間不得少于14天。（6）冬季施工時應添加防凍劑，宜選擇溫度較高時澆筑，澆筑完成后覆膜及加蓋兩層保溫棉被養(yǎng)護。六、質(zhì)量控制措施6.1質(zhì)量保證措施1、通過測量，和多次復核，報監(jiān)理審批多道審查，保證混凝土承臺的位置和標高準確無誤。2、保證混凝土墊層的規(guī)整，表面抹平。3、對于原材料進行嚴格的審查，特別是鋼筋，須出示合格證和質(zhì)量證明書，并且要抽樣送檢，保證鋼筋質(zhì)量過關(guān)。4、保證標準節(jié)底節(jié)預埋進混凝土承臺保持牢固。5、在澆搗前要經(jīng)過施工方和監(jiān)理方的共同驗收，并且完成各種檢驗批和隱蔽工程資料，通過之后才能進行混凝土澆搗。6、混凝土澆搗時要整搗充實，但是在整搗時要保證不能使預埋件產(chǎn)生位移，混凝土振搗要快插慢拔，以混凝土表面不冒氣泡為準。應避免漏振、欠振和超振，插點間距控制在300mm為宜。7、四個固定腳的平面高度差為±1mm。8、預埋地腳檐口水平度偏差不得超出1‰,地腳垂直度誤差≤4‰。8、每臺塔吊基礎(chǔ)澆注完畢后，在混凝土初凝前，進行頂面抄平以及標高抄測，頂面平整度控制在3mm,標高控制在±5mm；基礎(chǔ)四角對角線誤差應小于30mm。6.2質(zhì)量驗收規(guī)范1、鋼筋綁扎時要保證鋼筋的間距，縱、橫向鋼筋間距應滿塔吊基礎(chǔ)設(shè)計。2、確保鋼筋保護層，上下左右的鋼筋保護層均為50mm。3、水平向鋼筋的彎鉤為200mm，豎向鋼筋的彎鉤為100/200mm。4、鋼筋綁扎的驗收規(guī)范均按照相關(guān)國家規(guī)范的驗收標準進行。七、安全保護措施和應急預案7.1安全保護措施7.1.1安全目標在塔吊基礎(chǔ)施工的期間不發(fā)生傾覆，觸電等安全事故。7.1.2注意事項1、對施工人員必須進行三級安全教育，進入現(xiàn)場的施工人員必須戴好安全帽，扣好帽帶，上高空必須系好安全帶。機電設(shè)備必須專人操作，操作時必須遵守操作規(guī)程，特殊工種必須持證上崗，無條件服從安全監(jiān)督員的監(jiān)督。2、現(xiàn)場電纜采用埋地布設(shè)，各種電器控制必須設(shè)立二級漏電保護裝置，電動機械及工具應嚴格按“一機一閘一保險”接線。3、汽車吊、挖土機等機械進場時提供司機操作證，進行專項安全教育及安全技術(shù)交底，支腿固定、起重時安排專人進行驗收，合格后方可進行施工。4、汽車吊、挖土機臂下嚴禁站人，抓斗下嚴禁人員走動，履帶吊、挖土機作業(yè)時必須由專人指揮，做到定機、定人、定指揮。5、經(jīng)常檢查機械的傳動、升降、電器系統(tǒng)以及吊臂、鋼絲繩及機械關(guān)鍵部位的安全性和牢固性，要特別注意安全操作。不懂機械設(shè)備的人員嚴禁使用和運轉(zhuǎn)機械設(shè)備。6、施工現(xiàn)場的洞、坑、溝等危險處，設(shè)防護設(shè)施或明顯標志（如標牌、警戒線等）。乙炔瓶和氧氣瓶安全附件必須齊全有效，并設(shè)立危險品堆放處，保持安全距離上方15米，下方30米內(nèi)不得有電源。7、本工程最深基坑工程，基坑深度約18.5m，基坑頂部2m范圍內(nèi)不得堆載，2m~20m范圍內(nèi)堆載不得超過20Kpa。8、下基坑坡道坡度應大于1:8，有效寬度不宜小于6m，兩側(cè)按照1:1進行臺階性放坡。7.1.3管理制度1、安全一票否決制：在施工現(xiàn)場安全管理人員能行使一票否決制。2、獎罰制度：對于現(xiàn)場施工中安全做的好的實施獎勵，對于在施工過程中安全保護措施做的不好，教育后任然不見改進的，將會針對性的做出相應的經(jīng)濟處罰。3、安全教育制度：在施工過程中經(jīng)常組織工人進行學習，充分貫徹安全方針制度。4、定期巡查制度：安全部門要安排時間，定期的對施工現(xiàn)場，特別是重大危險源進行巡查，對于塔吊基礎(chǔ)施工時，高處作業(yè)和處理相對危險的作業(yè)，所以應該經(jīng)常進行巡查。5、安全例會制度：定期召集工人和管理人員進行召開安全例會，對于安全檢查中發(fā)現(xiàn)的問題進行批評指正，并督促整改。7.2監(jiān)測措施工程施工過程中，須對塔吊實施有效的監(jiān)測措施，防止出現(xiàn)相關(guān)的危險情況。并對受損的地方進行維護和修補。1、定期檢查：對塔吊基礎(chǔ)制定定期檢查的制度，以周為單位，每周進行一次檢查，檢查的項目包括混凝土承臺裂縫，塔吊標準節(jié)的連接及銹蝕問題，塔吊基礎(chǔ)整體沉降，標準節(jié)傾斜度的變化等等因素進行檢查，針對變化做出相應的補救措施。2、舉報制度：工人身處現(xiàn)場的時間最多，所以建立該制度，鼓勵工人發(fā)現(xiàn)任何異常情況的話需及時向項目部的管理人員進行匯報，如果查得屬實，則給予一定的經(jīng)濟獎勵。項目部并應當及時作出處理。3、認真對待本基坑監(jiān)測數(shù)據(jù)，如檢測數(shù)據(jù)有異常，馬上停止塔吊的運作。4、塔吊安裝完成后，要按照《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ196-2010）中的附錄A進行自檢，自檢合格后方可使用。5、塔吊停用6個月以上的，在復工前，應按《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ196-2010）中的附錄B重新進行驗收，合格后方可使用。6、塔吊使用周期超過一年時，應按《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ196-2010）中的附錄C進行一次全面的檢查，合格后方可繼續(xù)使用。7、塔吊使用過程中，每月必須對塔吊垂直度檢測一次，并記錄。垂直的偏差允許范圍為①獨立狀態(tài)塔身（或附著狀態(tài)下最高附著點以上塔身）軸心線對支承面的垂直度≤4/1000；（本工程塔吊只需安裝到獨立高度。）7.3應急預案7.3.1應急方針和原則堅持“安全第一，預防為主”、“保護人員安全優(yōu)先，保護環(huán)境優(yōu)先”的方針，貫徹“常備不懈、統(tǒng)一指揮、高效協(xié)調(diào)、持續(xù)改進”的原則。更好地適應法律和經(jīng)濟活動的要求；給企業(yè)員工的工作和施工場區(qū)內(nèi)工作的工人；保證各種應急資源處于良好的備戰(zhàn)狀態(tài)；指導應急行動按計劃有序地進行；防止因應急行動組織不力或現(xiàn)場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援；有效地避免或降低人員傷亡和財產(chǎn)損失；幫助實現(xiàn)應急行動的快速、有序、高效；充分體現(xiàn)應急救援的“應急精神”。7.3.2應急流程根據(jù)本工程的特點及施工工藝的實際情況，認真的組織了對危險源和環(huán)境因素的識別和評價，特制定本項目發(fā)生緊急情況或事故的應急措施，開展應急知識教育和應急演練，提高現(xiàn)場操作人員應急能力，減少突發(fā)事件造成的損害和不良環(huán)境影響。其應急準備和響應工作程序見下圖：7.3.3應急小組的成立1、組織建立現(xiàn)場預備緊急搶險隊伍。一旦遇到突發(fā)性是事情，項目部管理人員必須立即趕到現(xiàn)場，組織指揮搶險，成立現(xiàn)場搶險領(lǐng)導小組。指導緊急搶險隊伍，開展搶險工作。搶險小組的組成：組長：徐前雄、楊明超副組長：郭彥龍成員：安全部：李志波、金起猛工程部：許鋒鋒、王云輝機電部：涂學文、陳乾鈞技術(shù)部：董克松、王鑫材料部：雷宇、張云超職責：研究、審批搶險方案；組織、協(xié)調(diào)各方搶險救援的人員、物資、交通工具等；保持與上級領(lǐng)導機關(guān)的通訊聯(lián)系，及時發(fā)布現(xiàn)場信息。2、管理職責組長職責：（1）決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構(gòu)提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制；（2）復查和評估事故(事件)可能發(fā)展的方向，確定其可能的發(fā)展過程；（3）指導設(shè)施的部分停工，并與領(lǐng)導小組成員的關(guān)鍵人員配合指揮現(xiàn)場人員撤離，并確保任何傷害者都能得到足夠的重視；（4）與場外應急機構(gòu)取得聯(lián)系及對緊急情況的記錄作出安排；（5）在場(設(shè)施)內(nèi)實行交通管制，協(xié)助場外應急機構(gòu)開展服務工作；（6）在緊急狀態(tài)結(jié)束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長(即現(xiàn)場管理者)職責：（1）評估事故的規(guī)模和發(fā)展態(tài)勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設(shè)施和財產(chǎn)損失；（2）如有必要，在救援服務機構(gòu)來之前直接參與救護活動；（3）安排尋找受傷者及安排非重要人員撤離到集中地帶；（4）設(shè)立與應急中心的通訊聯(lián)絡，為應急服務機構(gòu)提供建議和信息。通訊聯(lián)絡組職責：（1）確保與最高管理者和外部聯(lián)系暢通、內(nèi)外信息反饋迅速；（2）保持通訊設(shè)施和設(shè)備處于良好狀態(tài)。（3）負責應急過程的記錄與整理及對外聯(lián)絡。技術(shù)支持組職責（1）提出搶險搶修及避免事故擴大的臨時應急方案和措施。（2）指導搶險搶修組實施應急方案和措施。（3）修補實施中的應急方案和措施存在的缺陷。保衛(wèi)組職責（1）設(shè)置事故現(xiàn)場警戒線、崗，維持工地內(nèi)搶險救護的正常運作。（2）保持搶險救援通道的通暢，引導搶險救援人員及車輛的進入。（3）搶救救援結(jié)束后，封閉事故現(xiàn)場直到收到明確解除指令。搶險搶修組職責（1）實施搶險搶修的應急方案和措施，并不斷加以改進。（2）尋找受害者并轉(zhuǎn)移至安全地帶。（3）在事故有可能擴大進行搶險搶修或救援時，高度注意避免意外傷害。4）搶險搶修或救援結(jié)束后，直接報告最高管理者并對結(jié)果進行復查和評估。醫(yī)療救治組（1）在外部救援機構(gòu)未到達前，對受害者進行必要的搶救(如人工呼吸、包扎止血、防止受傷部位受污染等)。（2）使重度受害者優(yōu)先得到外部救援機構(gòu)的救護。（3）協(xié)助外部救援機構(gòu)轉(zhuǎn)送受害者至醫(yī)療機構(gòu)，并指定人員護理受害者。后勤保障組職責（1）保障系統(tǒng)內(nèi)各組人員必須的防護、救護用品及生活物質(zhì)的供給。（2）提供合格的搶險搶修或救援的物質(zhì)及設(shè)備。7.3.4應急物資準備應急資源的準備是應急救援工作的重要保障，項目部應根據(jù)潛在事性質(zhì)和后果分析，配備應急救援中所需的消防手段、救援機械和設(shè)備、交通工具、醫(yī)療設(shè)備和藥品、生活保障物資。大型設(shè)備：小型挖掘機、挖掘機、汽車吊、汽車小型設(shè)備：對講機、發(fā)電機、潛水泵、電焊機。并在現(xiàn)場準備一些急救用的醫(yī)療器械，并將就近的醫(yī)療站路線路畫出，張貼出來，附上醫(yī)院電話號碼。7.3.5小型事故處理1、承臺產(chǎn)生微裂縫處理辦法：仔細核查裂縫產(chǎn)生原因，如果因為溫差問題，則僅進行修補即可，由于受力產(chǎn)生微裂縫，根據(jù)受力方向焊接輔助的受力構(gòu)件。7.3.6大型事故處理1、如果塔吊出現(xiàn)了無法挽救的損害，則必須迅速疏散人員，塔吊要進行降節(jié)，立即通知汽車吊，將塔吊進行拆卸。力爭在塔吊發(fā)生傾覆之前完成塔吊拆卸，保證人生和財產(chǎn)的安全。2、如果發(fā)生了塔吊傾覆事件。首先現(xiàn)場進行現(xiàn)場緊急救援，立即撥打120，將傷者送至醫(yī)院；同時通知公司各個相關(guān)部門，開始處理事故；通知政府相關(guān)部門；疏散群眾，保證后續(xù)事故不會再傷到人；立即成立事故處理小組和事故分析小組，對施工進行處理分析，設(shè)立解決方案。八、附件8.1、計算書本工程共計使用7臺塔吊，分別為STT373A-18T（65m臂）、STT373-18T（65m臂）、STT293A-12T（40m臂）、2臺T7527-18T（50m臂）、1臺TC7527-18T（45m臂）、1臺T7527-18T（60m臂），卵石層地基承載力未修正前為300Kpa，換填區(qū)域地基承載力修正后為180Kpa，計算時均按照180Kpa考慮，總之本次計算模型為STT373A-18T（65m臂）、T7527-18T（50m臂，基礎(chǔ)7*7*2m）以及T7527-18T（50m臂，基礎(chǔ)8*8*1.7m）。8.1.1、STT373A-18T（65m臂）8.1.1.1、計算依據(jù)1、《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-20092、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-20114、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20128.1.1.2、參數(shù)信息1）基本參數(shù)基本參數(shù)塔機型號STT373A-18T塔身桁架結(jié)構(gòu)型鋼塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)62.8塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)69.4塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2荷載確定方式按規(guī)范分步計算承臺長l(m)8承臺寬b(m)8承臺高度h(m)1.7承臺混凝土強度等級C35承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50承臺混凝土自重γc(kN/m3)24承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19計算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-2009地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fak(kPa)180地基承載力特征值fak(kPa)/承臺寬度的地基承載力修正系數(shù)ηb/基礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)ηd/基礎(chǔ)底面以下的土的重度γ(kN/m3)/基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度γm(kN/m3)/基礎(chǔ)埋置深度d(m)/2）承臺參數(shù)：承臺底部長向配筋直徑d125承臺底部長向配筋間距a1120承臺底部長向配筋等級HRB400承臺底部短向配筋直徑d225承臺底部短向配筋間距a2100承臺底部短向配筋等級HRB400承臺頂部長向配筋直徑d322承臺頂部長向配筋間距b1120承臺頂部長向配筋等級RRB400承臺頂部短向配筋直徑d422承臺頂部短向配筋間距b2120承臺頂部短向配筋等級HRB400（圖1） 塔吊荷載示意圖（圖2） 塔吊基礎(chǔ)布置圖（圖3） 承臺配筋圖8.1.1.3、基礎(chǔ)驗算荷載計算基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值：Gk=blhγc=8×8×1.7×24=2611.2kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2Gk=1.2×2611.2=3133.44kN荷載效應標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=217×30+13×30-107×15-40×20+0.9×(3700+0.5×38×69.4/1.2)=8813.95kN·mFvk''=Fvk/1.2=38/1.2=31.667kN荷載效應基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(217×30+13×30-107×15-40×20)+0.9×(3700+0.5×38×69.4/1.2)=9712.95kN·mFv''=Fv'/1.2=298.35/1.2=248.625Kn基礎(chǔ)長寬比：l/b=8/8=1≤1.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。Wx=lb2/6=8×82/6=85.333m3Wy=bl2/6=82×8/6=85.333m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=6344×8/(82+82)0.5=4485.885kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=6344×8/(82+82)0.5=4485.885kN·m2、偏心距驗算(1)、偏心位置相應于荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1666+180+2611.2)/(8×8)-4485.885/85.333-4485.885/85.333=-35.494<0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。(2)、偏心距驗算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk1+Gk)=(6344+38×1.7)/(1666+180+2611.2)=1.438m合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離：a=(b2+l2)0.5/2-e=(82+82)0.5/2-1.438=4.219m偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.438×8/(82+82)0.5=1.017m偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.438×8/(82+82)0.5=1.017m偏心荷載合力作用點至eb一側(cè)x方向基礎(chǔ)邊緣的距離：b'=b/2-eb=8/2-1.017=2.983m偏心荷載合力作用點至el一側(cè)y方向基礎(chǔ)邊緣的距離：l'=l/2-el=8/2-1.017=2.983mb'l'=2.983×2.983=8.9m2≥0.125bl=0.125×8×8=8m2滿足要求3、基礎(chǔ)底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣最大壓力值Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1666+180+2611.2)/(3×2.983×2.983)=166.933kPa4、基礎(chǔ)軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1666+180+2611.2)/(8×8)=69.644kN/m25、基礎(chǔ)底面壓力驗算(1)、修正后地基承載力特征值fa=fak=180kPa(2)、軸心作用時地基承載力驗算Pk=69.644kPa≤fa=180kPa滿足要求(3)、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=166.933kPa≤1.2fa=1.2×180=216kPa滿足要求6、基礎(chǔ)抗剪驗算基礎(chǔ)有效高度：h0=h-δ=1.7-50/1000=1.65mX軸方向凈反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×((1666+180)/(8×8)-(8813.95+31.667×1.7)/85.333)=-101.352kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×((1666+180)/(8×8)+(8813.95+31.667×1.7)/85.333)=179.23kN/m2假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得P1x=Pxmax-((b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=179.23-((8-2)/2)×(179.23-(-101.352))/8=74.012kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×((1666+180)/(8×8)-(8813.95+31.667×1.7)/85.333)=-101.352kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×((1666+180)/(8×8)+(8813.95+31.667×1.7)/85.333)=179.23kN/m2假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得P1y=Pymax-((L-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=179.23-((8-2)/2)×(179.23-(-101.352))/8=74.012kN/m2基底平均壓力設(shè)計值：Px=(Pxmax+P1x)/2=(179.23+74.012)/2=126.621kN/m2基底平均壓力設(shè)計值：Py=(Pymax+P1y)/2=(179.23+74.012)/2=126.621kN/m2基礎(chǔ)所受剪力：Vx=Px(b-B)l/2=126.621×(8-2)×8/2=3038.904kN基礎(chǔ)所受剪力：Vy=Py(l-B)b/2=126.621×(8-2)×8/2=3038.904kNX軸方向抗剪：h0/l=1.65/8=0.206≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×8×1000×1.65×1000/1000=55110kN≥Vx=3038.904KnY軸方向抗剪：h0/b=1.65/8=0.206≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×8×1000×1.65×1000/1000=55110kN≥Vy=3038.904kN8.1.2.4、基礎(chǔ)配筋驗算1、基礎(chǔ)彎距計算基礎(chǔ)X向彎矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=((8-2)2)×126.621×8/8=4558.356kN·m基礎(chǔ)Y向彎矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=((8-2)2)×126.621×8/8=4558.356kN·m2、基礎(chǔ)配筋計算(1)、底面長向配筋面積αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=4558.356×106/(1×16.7×8×1000×(1.65×1000)2)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-((1-2×0.013)0.5)=0.013γS1=1-ζ1/2=1-(0.013/2)=0.994AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=4558.356×106/(0.994×1.65×1000×360)=7722.699mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(AS1，ρbh0)=max(7722.699，0.0015×8×1000×1.65×1000=19800)=max(7722.699,19800)=19800mm2a1為鋼筋間距As1'=(πd12/4)(b/a1+1)=(3.1415×252/4)×(8×1000/120+1)=33214.818基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1'=33214.818mm2≥A1=19800mm2滿足要求(2)、底面短向配筋面積αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=4558.356×106/(1×16.7×8×1000×(1.65×1000)2)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=4558.356×106/(0.994×1.65×1000×360)=7722.699mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(AS2，ρlh0)=max(7722.699，0.0015×8×1000×1.65×1000=19800)=max(7722.699,19800)=19800mm2a2為鋼筋間距As2'=(πd22/4)(l/a2+1)=(3.1415×252/4)×(8×1000/100+1)=39759.609基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=39759.609mm2≥A2=19800mm2滿足要求(3)、頂面長向配筋面積基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=(3.1415×222/4)×(8×1000/120+1)=25721.555mm2≥0.5AS1'=33214.818×0.5=16607.409mm2滿足要求(4)、頂面短向配筋面積基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4'=(3.1415×222/4)×(8×1000/120+1)=25721.555mm2≥0.5AS2'=39759.609×0.5=19879.805mm2滿足要求8.1.2、T7527-18T（50m臂，基礎(chǔ)7*7*2m）8.1.2.1、參數(shù)信息1）基本參數(shù)基本參數(shù)塔機型號T7527-18T塔身桁架結(jié)構(gòu)型鋼塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)58塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)64.6塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2荷載確定方式按規(guī)范分步計算承臺長l(m)7承臺寬b(m)7承臺高度h(m)2承臺混凝土強度等級C35承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50承臺混凝土自重γc(kN/m3)24承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19計算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-2009地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fak(kPa)180地基承載力特征值fak(kPa)/承臺寬度的地基承載力修正系數(shù)ηb/基礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)ηd/基礎(chǔ)底面以下的土的重度γ(kN/m3)/基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度γm(kN/m3)/基礎(chǔ)埋置深度d(m)/2）承臺參數(shù)：承臺底部長向配筋直徑d125承臺底部長向配筋間距a1150承臺底部長向配筋等級HRB400承臺底部短向配筋直徑d225承臺底部短向配筋間距a2150承臺底部短向配筋等級HRB400承臺頂部長向配筋直徑d325承臺頂部長向配筋間距b1150承臺頂部長向配筋等級RRB400承臺頂部短向配筋直徑d425承臺頂部短向配筋間距b2150承臺頂部短向配筋等級HRB400（圖1） 塔吊荷載示意圖（圖2） 塔吊基礎(chǔ)布置圖（圖3） 承臺配筋圖8.1.2.2、基礎(chǔ)驗算荷載計算基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值：Gk=blhγc=7×7×2×24=2352kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2Gk=1.2×2352=2822.4kN荷載效應標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=220×27+15×30-106×15-40×20+0.9×(2900+0.5×40×64.6/1.2)=7579kN·mFvk''=Fvk/1.2=40/1.2=33.333kN荷載效應基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(220×27+15×30-106×15-40×20)+0.9×(2900+0.5×40×64.6/1.2)=8379kN·mFv''=Fv'/1.2=194.4/1.2=162Kn基礎(chǔ)長寬比：l/b=7/7=1≤1.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。Wx=lb2/6=7×72/6=57.167m3Wy=bl2/6=72×7/6=57.167m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=4378×7/(72+72)0.5=3095.713kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=4378×7/(72+72)0.5=3095.713kN·m2、偏心距驗算(1)、偏心位置相應于荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1436+180+2352)/(7×7)-3095.713/57.167-3095.713/57.167=-27.325<0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。(2)、偏心距驗算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk1+Gk)=(4378+40×2)/(1436+180+2352)=1.123m合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離：a=(b2+l2)0.5/2-e=(72+72)0.5/2-1.123=3.826m偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.123×7/(72+72)0.5=0.794m偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.123×7/(72+72)0.5=0.794m偏心荷載合力作用點至eb一側(cè)x方向基礎(chǔ)邊緣的距離：b'=b/2-eb=7/2-0.794=2.706m偏心荷載合力作用點至el一側(cè)y方向基礎(chǔ)邊緣的距離：l'=l/2-el=7/2-0.794=2.706mb'l'=2.706×2.706=7.32m2≥0.125bl=0.125×7×7=6.125m2滿足要求3、基礎(chǔ)底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣最大壓力值Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1436+180+2352)/(3×2.706×2.706)=180.689kPa4、基礎(chǔ)軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1436+180+2352)/(7×7)=80.98kN/m25、基礎(chǔ)底面壓力驗算(1)、修正后地基承載力特征值fa=fak=180kPa(2)、軸心作用時地基承載力驗算Pk=80.98kPa≤fa=180kPa滿足要求(3)、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=180.689kPa≤1.2fa=1.2×180=216kPa滿足要求6、基礎(chǔ)抗剪驗算基礎(chǔ)有效高度：h0=h-δ=2-50/1000=1.95mX軸方向凈反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×((1436+180)/(7×7)-(7579+33.333×2)/57.167)=-136.031kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×((1436+180)/(7×7)+(7579+33.333×2)/57.167)=225.076kN/m2假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得P1x=Pxmax-((b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=225.076-((7-2)/2)×(225.076-(-136.031))/7=96.109kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×((1436+180)/(7×7)-(7579+33.333×2)/57.167)=-136.031kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×((1436+180)/(7×7)+(7579+33.333×2)/57.167)=225.076kN/m2假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得P1y=Pymax-((L-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=225.076-((7-2)/2)×(225.076-(-136.031))/7=96.109kN/m2基底平均壓力設(shè)計值：Px=(Pxmax+P1x)/2=(225.076+96.109)/2=160.593kN/m2基底平均壓力設(shè)計值：Py=(Pymax+P1y)/2=(225.076+96.109)/2=160.593kN/m2基礎(chǔ)所受剪力：Vx=Px(b-B)l/2=160.593×(7-2)×7/2=2810.371kN基礎(chǔ)所受剪力：Vy=Py(l-B)b/2=160.593×(7-2)×7/2=2810.371kNX軸方向抗剪：h0/l=1.95/7=0.279≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×7×1000×1.95×1000/1000=56988.75kN≥Vx=2810.371KnΒ?ΧγΗσY軸方向抗剪：h0/b=1.95/7=0.279≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×7×1000×1.95×1000/1000=56988.75kN≥Vy=2810.371kNΒ?ΧγΗσ8.1.2.3、基礎(chǔ)配筋驗算1、基礎(chǔ)彎距計算基礎(chǔ)X向彎矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=((7-2)2)×160.593×7/8=3512.964kN·m基礎(chǔ)Y向彎矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=((7-2)2)×160.593×7/8=3512.964kN·m2、基礎(chǔ)配筋計算(1)、底面長向配筋面積αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=3512.964×106/(1×16.7×7×1000×(1.95×1000)2)=0.008ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-((1-2×0.008)0.5)=0.008γS1=1-ζ1/2=1-(0.008/2)=0.996AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=3512.964×106/(0.996×1.95×1000×360)=5024.154mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(AS1，ρbh0)=max(5024.154，0.0015×7×1000×1.95×1000=20475)=max(5024.154,20475)=20475mm2a1為鋼筋間距As1'=(πd12/4)(b/a1+1)=(3.1415×252/4)×(7×1000/150+1)=23397.63基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1'=23397.63mm2≥A1=20475mm2滿足要求(2)、底面短向配筋面積αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=3512.964×106/(1×16.7×7×1000×(1.95×1000)2)=0.008ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=3512.964×106/(0.996×1.95×1000×360)=5024.154mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(AS2，ρlh0)=max(5024.154，0.0015×7×1000×1.95×1000=20475)=max(5024.154,20475)=20475mm2a2為鋼筋間距As2'=(πd22/4)(l/a2+1)=(3.1415×252/4)×(7×1000/150+1)=23397.63基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=23397.63mm2≥A2=20475mm2滿足要求(3)、頂面長向配筋面積基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=(3.1415×252/4)×(7×1000/150+1)=23397.63mm2≥0.5AS1'=23397.63×0.5=11698.815mm2滿足要求(4)、頂面短向配筋面積基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4'=(3.1415×252/4)×(7×1000/150+1)=23397.63mm2≥0.5AS2'=23397.63×0.5=11698.815mm2滿足要求8.1.3、T7527-18T（50m臂，基礎(chǔ)8*8*1.7m）8.1.3.1、參數(shù)信息1）基本參數(shù)基本參數(shù)塔機型號T7527-18T塔身桁架結(jié)構(gòu)型鋼塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)58塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)64.6塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2荷載確定方式按規(guī)范分步計算承臺長l(m)8承臺寬b(m)8承臺高度h(m)1.7承臺混凝土強度等級C35承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50承臺混凝土自重γc(kN/m3)24承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19計算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-2009地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fak(kPa)180地基承載力特征值fak(kPa)/承臺寬度的地基承載力修正系數(shù)ηb/基礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)ηd/基礎(chǔ)底面以下的土的重度γ(kN/m3)/基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度γm(kN/m3)/基礎(chǔ)埋置深度d(m)/2）承臺參數(shù)：承臺底部長向配筋直徑d125承臺底部長向配筋間距a1130承臺底部長向配筋等級HRB400承臺底部短向配筋直徑d225承臺底部短向配筋間距a2130承臺底部短向配筋等級HRB400承臺頂部長向配筋直徑d325承臺頂部長向配筋間距b1130承臺頂部長向配筋等級RRB400承臺頂部短向配筋直徑d425承臺頂部短向配筋間距b2130承臺頂部短向配筋等級HRB400（圖1） 塔吊荷載示意圖（圖2） 塔吊基礎(chǔ)布置圖（圖3） 承臺配筋圖8.1.3.2、基礎(chǔ)驗算荷載計算基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值：Gk=blhγc=8×8×1.7×24=2611.2kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2Gk=1.2×2611.2=3133.44kN荷載效應標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=220×27+15×30-106×15-40×20+0.9×(2900+0.5×40×64.6/1.2)=7579kN·mFvk''=Fvk/1.2=40/1.2=33.333kN荷載效應基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(220×27+15×30-106×15-40×20)+0.9×(2900+0.5×40×64.6/1.2)=8379kN·mFv''=Fv'/1.2=194.4/1.2=162Kn基礎(chǔ)長寬比：l/b=8/8=1≤1.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。Wx=lb2/6=8×82/6=85.333m3Wy=bl2/6=82×8/6=85.333m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=4378×8/(82+82)0.5=3095.713kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=4378×8/(82+82)0.5=3095.713kN·m2、偏心距驗算(1)、偏心位置相應于荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1436+180+2611.2)/(8×8)-3095.713/85.333-3095.713/85.333=-6.506<0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。(2)、偏心距驗算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk1+Gk)=(4378+40×1.7)/(1436+180+2611.2)=1.052m合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離：a=(b2+l2)0.5/2-e=(82+82)0.5/2-1.052=4.605m偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.052×8/(82+82)0.5=0.744m偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.052×8/(82+82)0.5=0.744m偏心荷載合力作用點至eb一側(cè)x方向基礎(chǔ)邊緣的距離：b'=b/2-eb=8/2-0.744=3.256m偏心荷載合力作用點至el一側(cè)y方向基礎(chǔ)邊緣的距離：l'=l/2-el=8/2-0.744=3.256mb'l'=3.256×3.256=10.603m2≥0.125bl=0.125×8×8=8m2滿足要求3、基礎(chǔ)底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣最大壓力值Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1436+180+2611.2)/(3×3.256×3.256)=132.888kPa4、基礎(chǔ)軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1436+180+2611.2)/(8×8)=66.05kN/m25、基礎(chǔ)底面壓力驗