南昌市娃哈哈企業(yè)辦公樓工程設(shè)計基本資料1.1工程概況1、項目名稱：南昌市娃哈哈企業(yè)辦公樓2、項目地點：南昌市內(nèi)3、用地概況：用地范圍內(nèi)基本平坦，用地南面為城市主干道，東面為城市次干道，其余兩面地勢平坦4、規(guī)劃要求：建筑層數(shù)小于6層，主入口在南面。1.1.1概況1．主導(dǎo)風(fēng)向：夏季主導(dǎo)風(fēng)向為東南風(fēng)，冬季主導(dǎo)風(fēng)向為西北風(fēng)；2．耐火等級：二級；3．日照間距：按1：1.1考慮；4．建筑的水、暖、電均由城市集中供應(yīng)；5．抗震設(shè)防：本工程抗震設(shè)防烈為6度，設(shè)計地震分組為第一組，Ⅱ類場地；6．氣象資料：最高氣溫41℃，最低氣溫8℃，基本風(fēng)壓0.45kN/m2，常年地下水位低于2.5m，水質(zhì)對混凝土沒有侵蝕作用，最大降雨量100mm/小時；7．建筑物安全等級為二級；8.其他荷載參見《荷載規(guī)范》。1.1.2地基與基礎(chǔ)表1地質(zhì)資料巖土名稱土層厚度（m）層底高程（m）承載力特征值?aka（Kpa）雜填土0.6-0.670粉質(zhì)粘土14.0-14.63001．總建筑面積5000±10%m2，總層高不超過24m。2．總平面中綜合解決好功能分區(qū)、出入口、停車位、道路、綠化、日照、衛(wèi)生、消防等問題。1.2建筑設(shè)計1、設(shè)計要求:主體部分為鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，允許局部樓層變化。建筑主要組成用房：辦公室若干間、門廳、會議室、衛(wèi)生間、多功能用房；。設(shè)計時要考慮動靜分區(qū)、交通便捷順暢、采光、通風(fēng)、防火等內(nèi)容，必須滿足現(xiàn)行規(guī)范相關(guān)要求2、建筑主要技術(shù)指標(biāo)：根據(jù)要求及地形狀況，本建筑設(shè)計為矩形綜合辦公樓，建筑總面積為49476平方米左右。首層高4.2m，其余各層高3.6m，主體為六層，總高為22.2m,建筑橫總長為19m，縱向總長為43.4m3、建筑內(nèi)容（1）平面功能分析：走廊寬3.000米，可滿足人員的通行及疏散要求。底層設(shè)有一個主入口，兩個側(cè)入口，每層均設(shè)有二個樓梯，樓梯長、寬根據(jù)所定的跨度和柱距以及相應(yīng)的建筑規(guī)范確定。（2）房間布置：根據(jù)要求設(shè)有門廳，會議室，多功能用房，辦公室，衛(wèi)生間等房間，滿足使用要求，每個房間均設(shè)有寬度合適，高度為1.8米的推拉窗，采光和通風(fēng)良好（3）安全措施：最遠(yuǎn)端的房門距樓梯不超過22米；樓梯段至少可以三個人并行通過，符合要求，在樓梯口和重要房間均布置消防栓。1.3構(gòu)造處理1、墻面構(gòu)造處理內(nèi)外縱橫墻為240mm厚，衛(wèi)生間的標(biāo)高比過道低30mm，其它房間的標(biāo)高與過道標(biāo)高相同。2、防潮處理墻身水平防潮處理，在0.000標(biāo)高以下鋪設(shè)摻3%防水劑的細(xì)實混凝土厚20；墻身垂直防潮處理，在所有外墻窗臺下的墻面采用防水砂漿；。3、門窗選用門窗選用參照門窗表，并嚴(yán)格按照規(guī)范要求進(jìn)行。4、樓地面及內(nèi)外墻做法內(nèi)外墻面及樓地面的做法按照建筑施工圖的裝修表進(jìn)行。5、屋頂構(gòu)造做法采用材料找坡，剛?cè)嵝苑浪菝妫唧w做法詳見節(jié)點詳圖。屋面排水采用組織排水，天溝采用材料找坡形成的高差的內(nèi)天溝。6、樓梯構(gòu)造做法防滑采用98ZJ401-29-1，起步采用98ZJ401-28-6，詳見結(jié)構(gòu)施工圖。

2結(jié)構(gòu)選型及布置2.1結(jié)構(gòu)選型1、結(jié)構(gòu)體系選型采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系（縱橫向承重框架）體系。對于六層的辦公樓，可采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)、混合結(jié)構(gòu)、底層框架或內(nèi)框架磚房結(jié)構(gòu)。該建筑要求布置靈活，同時考慮該建筑處于6度地震區(qū)，故選用框架結(jié)構(gòu)體系。2、其它結(jié)構(gòu)選型(1).屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆混凝土板作承重結(jié)構(gòu)，屋面板按不上人屋面荷載選用。(2).樓層結(jié)構(gòu)：所有樓面均采用現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)。(3).樓梯結(jié)構(gòu)：采用鋼筋混凝土梁式樓梯。(4).天溝：采用結(jié)構(gòu)找坡形成的高差的內(nèi)天溝。(5).過梁：窗過梁以及門的過梁均采用鋼筋混凝土梁，并采用可兼做過梁的框架梁做窗過梁。(6).基礎(chǔ)梁：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁。(7).基礎(chǔ)：因地基承載力較大，采用鋼筋混凝土柱下獨立基礎(chǔ)。2.2確定框架結(jié)構(gòu)計算簡圖基礎(chǔ)選擇獨立基礎(chǔ)，根據(jù)地質(zhì)資料，基礎(chǔ)埋在粘土層，基礎(chǔ)埋置深度d=1.6m,設(shè)基礎(chǔ)高度為1m。選擇四軸上的一榀框架進(jìn)行計算，假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與框架柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面行心軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二樓樓面，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)外高差等定為-1.05m，二層樓面標(biāo)高為4.650m，故柱高為5.25m，其余各層的柱高從樓面算至上一層樓面（即層高），故均為3.6m。由此可繪出框架的計算簡圖如下所示。圖1.1框架軸線尺寸圖1.2框架計算單元2.3確定構(gòu)件材料及尺寸1、多層框架結(jié)構(gòu)為超靜定結(jié)構(gòu)，在內(nèi)力計算之前，先估算梁柱的截面尺寸及結(jié)構(gòu)所采用強度等級，以求得框架中各桿的線剛度及相對線剛度?；炷翉姸鹊燃墸毫骸⒅?、板采用C302、初步估計梁的截面尺寸按跨度大者計算，次梁l=6000mm,h=(1/12-1/18)l=333mm-500mm，取h=500mm主梁l=8000mm,h=（1/15-1/10）=533mm-800mm,取h=600mm次梁b=(1/2-1/4)h=125mm-250mm,取b=200mm主梁b=（1/2-1/4）=150mm-300mm,取b=250故框架梁的初選截面尺寸為:主梁b×h=250mm×600mm，次梁b×h=200mm×500mm3、柱的截面尺寸邊柱：中柱：為了便于計算與施工以及滿足剛度要求，柱截面設(shè)為正方形，通長等截面，所有柱的截面尺寸取為4、確定板的尺寸,考慮樓板的統(tǒng)一性，故取等厚樓板120mm2.4梁柱線剛度計算現(xiàn)澆樓板邊框架梁,中框架梁框架梁線剛度：AB、CD跨梁：i===3.38kN·mBC跨梁：i===4.16kN·m框架柱線剛度：底層：i===3.12kN·m標(biāo)準(zhǔn)層：i===4.55kN·m令：標(biāo)準(zhǔn)層i=1.0則其余桿件相對線剛度如下圖所示：圖1.3框架梁柱相對線剛度

3框架結(jié)構(gòu)荷載計算3.1恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算1、屋面防水層（剛性）30厚C20細(xì)石混凝土防水1.0防水層（柔性）三氈四油鋪小石子0.4找平層：20厚水泥砂漿0.020m×20=0.4找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿3‰找平0.14m×14=0.56保溫層：80厚礦渣水泥0.08m×14.5=1.16結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.12m×25=3.0抹灰層：20厚混合砂漿0.02m×17=0.34合計6.862、各層走廊樓面水磨石地面：10mm面層20mm水泥砂漿打底素水泥漿結(jié)合層一道結(jié)構(gòu)層：120mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板＝抹灰層：20mm混合砂漿0.02m×＝0.34合計3、標(biāo)準(zhǔn)層樓面大理石面層，水泥砂漿擦縫30厚1：3干硬性水泥砂漿，面上撒2厚素水泥水泥漿結(jié)合層一道1.16結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.12m×25=3.0抹灰層：20厚混合砂漿0.02m×17=0.34合計4.54、梁的自重主梁梁自重抹灰層：20厚混合砂漿合計次梁梁自重抹灰層：20厚混合砂漿合計5、柱的自重b×h=500mm×500mm柱自重25×0.5m×0.5m=6.25抹灰重：20厚混合砂漿0.02m×0.5m×4×17=0.68合計6.93外縱墻自重 ⑴標(biāo)準(zhǔn)層縱墻1.1m×0.24m×20=4.8鋁合金窗0.35×1.8m=0.63貼瓷磚外墻面0.75水泥粉刷內(nèi)墻面0.54合計6.72⑵底層縱墻（5.1-1.8-0.60-0.4）m×0.24m×20=11.04鋁合金窗0.35×1.8m=0.63貼瓷磚外墻面0.75水泥粉刷內(nèi)墻面0.54合計12.96內(nèi)縱墻，內(nèi)隔墻自重⑴標(biāo)準(zhǔn)層縱墻（3.6--0.60）m×0.24m×20=14.4水泥粉刷內(nèi)墻面0.36×3.6m×2=2.592合計16.99（2）底層縱墻（5.1-0.60-0.4）m×0.24m×20=19.68水泥粉刷內(nèi)墻面2.81合計22.49荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算橫向框架梁上的線荷載樓（屋）面板均布的荷載傳給梁的線荷載（雙向板）短向的分配荷載：長向的分配荷載：梁上面的線荷載＝梁自重＋樓（屋）面均布的荷載傳給梁的線荷載各層柱子的集中荷載＝自重＋梁傳來的集中荷載圖3-1框架傳力圖3.2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.3豎向荷載下框架梁柱受荷作用計算1、AB及CF跨梁屋面板傳荷載：恒載：活載：樓面板傳荷載：恒載：活載：AB、CF跨架梁均布荷載屋面梁:恒載＝梁自重+板傳荷載＝3.41+20.50=23.91活載＝板傳荷載＝1.495樓面梁:恒載＝梁自重+板傳荷載+墻自重=＝3.41kN/m+13.45+16.69kN/m＝33.55kN/m活載＝板傳荷載＝5.982、BC跨梁屋面板傳荷載：恒載：活載：樓面板傳荷載：恒載：活載：BC梁均布荷載屋面梁恒載＝梁自重+板傳荷載＝3.41+12.96=16.37活載＝板傳荷載＝4.733、A軸柱縱向集中荷載頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載=3.41KN/m×(8.4m-0.5m)+2.226KN/m×8m×1/2+6.86KN/m×1.8m×5/8×4.2m×2＝100.65kN頂層柱活載＝板傳荷載＝0.5×5/8×1.8m×4.2m+5.98×8m×1/2=26.29KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=6.72×（8.4m-0.5m）+16.99KN/m×8m×1/2+3.41×(8.4m-0.5m)+2.226×8m×1/2+13.45×8m×1/2+4.5×5/8×1.8m×4.2m×2=253.22KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載=0.5×5/8×1.8m×4.2m+5.98×8m×1/2=26.29KN基礎(chǔ)頂面恒載＝底層外墻自重+基礎(chǔ)梁自重=12.96×（8.4m-0.5m）+2.5KN/m×（8.4m-0.5m）=122.134KN4、B軸柱、C軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱恒載＝梁自重+板傳荷載=3.41×(8.4m-0.5m)+2.226×8m×1/2+6.86×[1-2(1.5/8)2+(1.5/8)3]×1.5m×4.2m×2+6.86×5/8×1.8m×4.2m×2+20.5×8m×1/2=151.98KN頂層柱活載＝板傳活載=0.5×0.88×1.5m×4.2m×2+0.5×5/8×1.8m4.2m×2+5.98KN/m×8m×1/2=31.83KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝墻自重+梁自重+板傳荷載=16.99KN/m×（8.4m-0.5m）+16.99KN/m×8m×1/2+3.41×(8.4m-0.5m)+2.226×8m×1/2+3.00×0.88×1.5m×4.2m×2+4.5×5/8×1.8m×4,2m×2+13.45KN/m×8m×1/2=367.61KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載=2.5×0.88×1.5m×4.2m×2+2.0×5/8×1.8m4.2m×2+5.98KN/m×8m×1/2=70.54KN基礎(chǔ)頂面恒載＝底層外墻自重+基礎(chǔ)梁自重=16.99×（8.4m-0.5m）+2.5KN/m×（8.4m-0.5m）=153.97KN5、F軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載＝梁自重+板傳荷載==3.41KN/m×(8.4m-0.5m)+2.226KN/m×8m×1/2+6.86KN/m×1.8m×5/8×4.2m×2＝100.67kN頂層柱活載＝0.5×5/8×1.8m×4.2m+5.98×8m×1/2=26.29KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝6.72×（8.4m-0.5m）+16.99KN/m×8m×1/2+3.41×(8.4m-0.5m)+2.226×8m×1/2+13.45×8m×1/2+4.5×5/8×1.8m×4.2m×2=253.352KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=0.5×5/8×1.8m×4.2m×2+5.98×8m×1/2=26.29KN基礎(chǔ)頂面恒載＝底層外墻自重+基礎(chǔ)梁自重=12.96×（8.4m-0.5m）+2.5KN/m×（8.4m-0.5m）=122.134KN3.4風(fēng)荷載計算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為:ω式中：ωk:風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，KN/m2βzμsμzω0:基本風(fēng)壓值，KN/m2表3-1風(fēng)荷載計算過程層次βμμωωB（m）H（m）P61.01.422.650.510.450.324.203.6015.124.8451.01.419.050.510.450.324.203.6015.124.8441.01.415.450.510.450.324.203.6015.124.8431.01.411.850.510.450.324.203.6015.124.8421.01.48.250.510.450.324.203.6015.124.8411.01.44.650.510.450.324.204.6519.536.25所以風(fēng)荷載計算簡圖如下圖3-1所示圖3-1風(fēng)荷載計算簡圖

4豎向荷載作用下框架的內(nèi)力計算豎向荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算采用分層法進(jìn)行。豎向荷載作用下分層計算示意圖如下：圖4-1豎向荷載作用下分層計算示意圖4.1各層梁柱的線剛度計算各層梁線剛度計算表4-1梁的線剛度框架橫梁跨度l0截面(m2)（KN/m2)I（(m4)i(KN·m)中左8.00.25×0.6030×1064.50×10-32.0右3.00.20×0.5030×1062.0框架橫梁跨度l0截面b×h(m2)Ec（KN/m2I（(m4)i(KN·m)邊左8.00.25×0.6030×1064.50×10-31.5各層柱線剛度計算表4-2柱的線剛度層次柱號Z柱高H（m）截面(m2)（KN/m2)Ii(KN·m)1Z15.2500.50×0.5031.5×1065.2×10-33.12×1042Z23.600.50×0.5031.5×1065.2×10-34.55×1043Z33.600.50×0.5031.5×1065.2×10-34.55×1044Z43.600.50×0.5031.5×1065.2×10-34.55×1045Z53.600.50×0.5031.5×1065.2×10-34.55×10463.600.50×0.5031.5×1065.2×10-34.55×104由此可得框架梁柱的線剛度如下圖所示圖4-2框架梁柱的線剛度（）除底層外，其余各層柱的線剛度應(yīng)乘以0.9的修正系數(shù)，所以豎向荷載作用下框架梁柱的線剛度如下圖所示圖4-3修正后框架梁柱的線剛度（）4.2計算分配系數(shù)本設(shè)計采用近似對稱設(shè)計，故只取一邊彎矩分配計算。節(jié)點位置詳見下圖圖4-4節(jié)點詳圖根據(jù)梁柱線剛度，計算梁柱的轉(zhuǎn)動剛度表4-3梁、柱轉(zhuǎn)動剛度及相對剛度構(gòu)件名稱轉(zhuǎn)動剛度S(kN·m)相對轉(zhuǎn)動剛度S’框架梁AB、CD跨4×=4×3.38×104=13.52×1041.63BC跨2×ib=2×4.16×104=8.32×1041.00框架柱其它層4×=4×4.10×104=16.4×1041.97首層4×=4×3.12×104=12.48×1041.50計算分配系數(shù)按照公式來計算分配系數(shù)，具體數(shù)據(jù)如下圖所示表4-4分配系數(shù)節(jié)點∑S’ikμ左梁μ右梁μ上柱μ下柱11.5+1.97+1.63=5.10—0.3200.3900.29021.63+1.97×2=5.57—0.3000.3500.35031.63+1.97×2=5.57—0.3000.3500.35041.63+1.97×2=5.57—0.3000.3500.35051.63+1.97×2=5.57—0.3000.3500.35061.63+1.97=3.6—0.450—0.55071.63+1.00+1.97+1.50=6.10.270.160.320.2581.00+1.63+1.97×2=6.570.250.150.300.3091.00+1.63+1.97×2=6.570.250.150.300.30101.00+1.63+1.97×2=6.570.250.150.300.30111.00+1.63+1.97×2=6.570.250.150.300.30121.63+1.00+1.97=4.60.350.22—0.43（3）豎向荷載作用下框架內(nèi)力計算采用固端彎矩等效法計算三角形荷載和梯形荷載，轉(zhuǎn)化后梯形荷載為;三角形荷載：恒荷載計算恒荷載作用下各桿的固端彎矩計算3）活荷載計算4）活荷載作用下各桿的固端彎矩計算恒荷載作用下內(nèi)力計算a、彎矩分配法計算彎矩表4-5恒載作用下彎矩計算上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁6層0.550.450.350.430.22-222.08222.08-18.4122.1499.94-71.29-87.58-44.8139.80-35.6449.97-31.3122.402.291.87-14.37-17.66-9.03164.23-155.92186.39-136.55-49.845層0.350.350.300.250.300.300.15-227.41227.41-18.7179.6079.5968.22-52.18-62.61-62.61-31.3139.8039.80-26.0934.11-31.31-31.3115.65-18.73-18.73-16.053.213.853.851.93100.67100.66-201.33212.56-90.06-90.06-32.444層0.350.350.300.250.300.300.15-227.41227.41-18.7179.6079.5968.22-52.18-62.61-62.61-31.3139.8039.80-26.0934.11-31.31-31.3115.65-18.73-18.73-16.053.213.853.851.93100.67100.66-201.33212.56-90.06-90.06-32.443層0.350.350.300.250.300.300.15-227.41227.41-18.7179.6079.5968.22-52.18-62.61-62.61-31.3139.8039.80-26.0934.11-31.31-31.3115.65-18.73-18.73-16.053.213.853.851.93100.67100.66-201.33212.56-90.06-90.06-32.442層0.350.350.300.250.300.300.15-227.41227.41-18.7179.6079.5968.22-52.18-62.61-62.61-31.3139.8039.80-26.0934.11-31.31-31.3115.65-18.73-18.73-16.053.213.853.851.93100.67100.66-201.33212.56-90.06-90.06-32.441層0.390.290.320.270.320.250.16-227.41227.41-18.7188.6965.9572.77-56.35-66.78-52.18-33.3944.34-28.1736.39-33.3916.70-6.31-4.69-5.17-5.32-6.30-4.92-3.15126.7361.26-187.99202.13-106.48-57.10-38.5642.24-35.49b、恒荷載下剪力計算表4-6恒荷載下梁的剪力計算單位：KNAB跨BC跨CF跨V左V右V左V右V左V右6層209.35-123.7770.0213.57123.77-209.355層222.30-170.5659.0615.79170.56-222.304層222.45-170.6459.1615.63170.64-222.453層222.60-170.7659.3415.63170.76-222.602層222.73-170.8959.6015.64170.89-222.731層219.33-121.7995.0910.59121.79-219.33表4-7恒荷載下柱的剪力計算單位：KNA柱B柱C柱D柱6層V1=-73.58=V2V1=-62.95=V2V1=-62.95=V2V1=-73.58=V25層V1=-55.93=V2V1=-50.03=V2V1=-50.03=V2V1=-55.93=V24層V1=-55.94=V2V1=-50.04=V2V1=-50.04=V2V1=-55.94=V23層V1=-55.96=V2V1=-50.10=V2V1=-50.10=V2V1=-55.96=V22層V1=-56.02=V2V1=-50.12=V2V1=-50.12=V2V1=-56.02=V21層V1=-43.31=V2V1=-37.44=V2V1=-37.44=V2V1=-43.31=V2恒荷載下柱軸力計算表4-8恒荷載下柱軸力單位：kN柱軸力N=V+PA柱B柱C柱D柱柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底6層310.00316.93222.00228.93222.00228.93310.00316.935層658.54665.87648.67655.60648.67655.60658.54665.874層1034.211041.141075.881082.811075.881082.811034.211041.143層1410.031416.961502.941509.871502.931509.871410.031416.962層1785.981792.911829.891836.821829.891836.821758.981792.911層2127.442134.342292.592299.522292.592299.522127.442134.34d、恒載作用下的彎矩、剪力和軸力圖圖4-5恒載作用下的彎矩圖（)圖4-6恒載作用下的剪力圖（kN)圖4-7恒荷載作用下的軸力圖（kN）6）活載作用下的內(nèi)力計算a、框架彎矩計算表4-9活載作用下框架彎矩計算單位：上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁6層0.550.450.350.430.22-27.7327.73-2.2415.2512.48-8.92-10.96-5.614.85-4.466.24-5.482.80-0.22-0.18-1.25-1.53-0.7819.89-19.8923.80-17.97-5.835層0.350.350.300.250.300.300.15-27.7327.73-2.249.719.718.32-6.73-7.65-7.65-3.824.854.85-3.374.16-3.83-3.831.91-2.22-2.22-1.90-0.40-0.47-0.47-0.2412.3412.34-24.6824.76-11.95-11.95-4.394層0.350.350.300.250.300.300.15-27.7327.73-2.249.719.718.32-6.73-7.65-7.65-3.824.854.85-3.374.16-3.83-3.831.91-2.22-2.22-1.90-0.40-0.47-0.47-0.2412.3412.34-24.6824.76-11.95-11.95-4.393層0.350.350.300.250.300.300.15-27.7327.73-2.249.719.718.32-6.73-7.65-7.65-3.824.854.85-3.374.16-3.83-3.831.91-2.22-2.22-1.90-0.40-0.47-0.47-0.2412.3412.34-24.6824.76-11.95-11.95-4.392層0.350.350.300.250.300.300.15-27.7327.73-2.249.719.718.32-6.73-7.65-7.65-3.824.854.85-3.374.16-3.83-3.831.91-2.22-2.22-1.90-0.40-0.47-0.47-0.2412.3412.34-24.6824.76-11.95-11.95-4.391層0.390.290.320.270.320.250.16-27.7327.73-2.2410.818.048.87-6.88-8.16-6.37-4.085.41-3.444.44-4.082.04-0.77-0.57-0.63-0.65-0.77-0.60-0.3815.457.47-22.9324.64-13.01-6.97-4.665.15-4.34b、活載作用下剪力計算表4-10活載作用下梁的剪力單位：kNAB跨BC跨CF跨V左V右V左V右V左V右6層26.26-15.348.360.5815.3426.265層26.98-14.127.40-1.5414.1226.984層27.01-14.027.41-1.5614.0227.013層27.10-14.097.45-1.6014.0927.102層26.99-14.107.44-1.5514.1026.991層26.77-14.857.58-1.3614.8526.77c、活載作用下柱的剪力計算表4-11活載作用下柱的剪力單位：kNA柱B柱C柱D柱6層V1=-8.95=V2V1=-8.31=V2V1=-8.95=V2V1=-8.31=V25層V1=-6.86=V2V1=-6.64=V2V1=-6.86=V2V1=-6.64=V24層V1=-6.87=V2V1=-6.65=V2V1=-6.87=V2V1=-6.65=V23層V1=-6.90=V2V1=-6.70=V2V1=-6.90=V2V1=-6.70=V22層V1=-6.89=V2V1=-6.69=V2V1=-6.89=V2V1=-6.69=V21層V1=-5.29=V2V1=-4.75=V2V1=-5.29=V2V1=-4.75=V2d、活荷載作用下柱的軸力計算表4-12活載作用下柱的軸力單位：kN柱軸力N=V+PA柱B柱C柱D柱柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底6層35.2442.1740.1447.0740.1447.0735.2442.175層68.3975.32117.32124.25117.32124.2568.3975.324層101.55108.48194.51201.44194.51201.44101.55108.483層134.74141.67271.75278.68271.75278.68134.74141.672層167.89174.82348.98355.91348.98355.91167.89174.821層199.47206.40424.27431.20424.27431.20199.47206.40e、活荷載作用下的彎矩、剪力和軸力圖圖4-8活荷載作用下的彎矩圖（）圖4-9活荷載作用下的剪力圖（kN)

5橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算本設(shè)計不考慮地震作用，所以框架上的水平荷載主要有風(fēng)荷載，風(fēng)荷載可以化為作用在框架節(jié)點上的水平集中力，由于只有節(jié)點集中力，并無節(jié)間荷載，故各桿彎矩圖均為斜直線，且一般都有一個反彎點。但是由于反彎點法假定梁、柱之間的線剛度比無窮大，又假定柱的反彎點高度為一定值，這使計算帶來一定的誤差。所以對反彎點法中柱的抗側(cè)剛度和反彎點高度進(jìn)行修正，修正后的抗側(cè)剛度以D表示，稱為“D值法”。所以，橫向荷載作用下的結(jié)構(gòu)計算采用D值法進(jìn)行。5.1各層梁、柱的線剛度圖5-1橫向荷載作用下框架梁柱的線剛度橫向框架柱的側(cè)移剛度值根據(jù)D值法，柱的抗側(cè)剛度是當(dāng)柱上、下端產(chǎn)生單位相對側(cè)向位移時，柱子所承受的剪力，在考慮柱上、下端節(jié)點的彈性約束作用后，柱的抗側(cè)剛度D值為：（為考慮柱上、下端節(jié)點彈性約束的修正系數(shù)，h為層高）表5-1D值計算樓層k根數(shù)底層邊柱1.080.510.882中柱2.420.661.1424.04一般層邊柱0.740.271.142中柱1.660.451.9026.085.2求反彎點高度比及內(nèi)力計算各柱反彎點高度比y按式確定，其中，底層不考慮y1修正值。表5-2每根梁、柱分配的剪力和高度比6層5層4層3層2層1層層間剪力（kN)4.849.6814.5219.3624.230.45左柱剪力（kN)0.911.822.723.634.546.64右柱剪力（kN)0.911.822.723.634.546.64中柱剪力（kN)1.513.034.546.057.568.59邊梁剪力（kN)3.933.933.943.933.954.15中梁剪力(kN)1.511.521.511.511.511.03左柱右柱中柱圖5-2柱編號簡圖柱彎矩計算梁剪力及柱軸力計算表5-3梁端彎矩，剪力和柱軸力梁端彎矩、剪力和柱軸力計算層次邊梁中梁柱軸力（kN）左柱中柱右柱62.291.518.00-0.482.262.263.00-1.510.481.03-0.4854.953.988.00-1.124.314.313.00-2.871.602.78-1.6048.306.578.00-1.867.117.113.00-4.743.465.66-3.46311.298.978.00-2.539.719.713.00-6.475.999.60-5.99214.0511.558.00-3.2012.5112.513.00-8.349.1914.74-9.19118.9815.168.00-4.2716.4216.423.00-10.9513.4621.42-13.46圖5-3風(fēng)荷載下的彎矩圖(kN.m)圖5-4風(fēng)荷載作用下的剪力圖（kN)圖5-5風(fēng)荷載作用下的軸力圖（kN)

6截面配筋設(shè)計混凝土強度等級選用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。縱向受力鋼筋選用HRB400（fy=f’y=360N/mm2），箍筋選用HRB300（fy=f’y=270N/mm2）。梁旳截面尺寸為250×600，保護(hù)層厚度取30mm,所以梁的有效高度為600-30=570mm。承載力調(diào)整系數(shù)γRE表6-1承載力調(diào)整系數(shù)γRE材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎0.85軸壓比小于0.15旳柱偏壓0.75軸壓比不小于0.15旳柱偏壓0.80抗震墻偏壓0.85各類構(gòu)件受剪，偏拉0.856.1正截面受彎承載力的計算通過內(nèi)力計算及組合，對于第一層梁跨間截面以及支座截面選一組最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計算，可以知道第一層的框架梁跨中彎矩最大，為209.3KN?m,a.T形梁翼緣計算寬度的確定：按計算的跨度l0考慮：按梁（縱肋）的凈距sn考慮:按翼緣高度hf'考慮:計算因為hf'h由上，應(yīng)按翼緣取值取bf混凝土等級不大于50時，其計算類型判定：α>M=故屬第一類T型截面。b.截面配筋計算：相對受壓區(qū)高度的計算：梁截面尺寸為250mm×600mm，跨中截面彎矩M=αξ=1-因為ξ≤ξb計算結(jié)果：其中，ξb為相對界限受壓區(qū)高度，混凝土C30，鋼筋HRB400，則查表可知ξA實配322(Asρρ滿足要求。As,min=滿足最小配筋率的要求。上部按構(gòu)造要求配筋。6.2框架柱截面設(shè)計材料信息：軸心抗壓強度設(shè)計值：軸心抗拉強度設(shè)計值：受拉縱筋種類：HRB400（fy受壓縱筋種類：HRB400（fy截面尺寸：b=450mm,h=450mm,a（1）軸壓比的驗算：底層柱：N軸壓比：μN=NfcAc柱截面尺寸復(fù)核：0剪力最大值在第2層邊柱柱頂，取h0=400-30=370mm,V因為λ=所以1γ現(xiàn)計算底層左B柱，其最不利組合如下：表6-2框架柱斜截面配筋表截面位置內(nèi)力種類Nmax和相應(yīng)的M，Nmin和相應(yīng)的M，|Mmax|和相應(yīng)的柱頂M-52.19-42.44-60.06N1527.761335.861367.32V211.4925.94柱底M50.0921.2250.09N1551.351369.411369.41V2.0011.4925.24A2Nmax第一組內(nèi)力組合：柱頂M=52.19柱底M=50.09KN?m,N=設(shè)計中梁柱為剛接框架結(jié)構(gòu)，則底層高度4.5m為計算長度。eq\o\ac(○,1)偏心矩增大系數(shù)η的確定Cm由規(guī)定可知，當(dāng)Cm<0.7時，當(dāng)0.7<Cm<1.0時，當(dāng)Cm>1.0時，所以，Cmξc=0.5ηnsM=Ceq\o\ac(○,2)軸向力到縱向鋼筋作用點的距離eeee=ηeeq\o\ac(○,3)混凝土壓區(qū)高度Xx=故屬于大偏心受壓。eq\o\ac(○,4)縱向鋼筋A(yù)實配220最小總配筋率ρminAb.Nmin第二組內(nèi)力組合：柱頂M=42.44柱底M=21.22KN?m,N=設(shè)計中梁柱為剛接框架結(jié)構(gòu)，則底層高度4.50m為計算長度。eq\o\ac(○,1)偏心矩增大系數(shù)η的確定Cm由規(guī)定可知，當(dāng)Cm<0.7時，當(dāng)0.7<Cm<1.0時，當(dāng)Cm>1.0時，所以，Cmξc=0.5ηnsM=Ceq\o\ac(○,2)軸向力到縱向鋼筋作用點的距離eee=ηeeq\o\ac(○,3)混凝土壓區(qū)高度Xx=故屬于大偏心受壓。eq\o\ac(○,4)縱向鋼筋A(yù)實配220最小總配筋率ρminAc.|M|max第三組內(nèi)力組合：柱頂M=60.06柱底M=40.75KN?m,