II濟(jì)南軌道交通8號線某站基坑開挖支護(hù)設(shè)計摘要：本文設(shè)計了濟(jì)南軌道交通8號線春博路站基坑開挖。在這個時代，交通出行是城市與城市之間的紐帶。城市軌道交通與公路交通不一樣。軌道交通有它自己固定的運行軌道和方式，能很大程度上減少了道路交通的擁堵性和復(fù)雜性。所以，軌道交通已經(jīng)成為人們?nèi)粘３鲂械倪x擇。不過大部分人選擇地鐵站，能承載的人數(shù)也應(yīng)該會大大增加，這也意味著車站基坑的面積和深度要更大，大而深的基坑趨勢也使得保障基坑的穩(wěn)定性和安全性更加重要?；又ёo(hù)體系是基坑開挖項目工程的重要組成部分。也是確保施工安全的工具之一。作為一種臨時加固方法，可以很大程度上保障工程的安全性和可行性。所以為了把基坑支護(hù)的風(fēng)險降到最低，對于建設(shè)項目，首先應(yīng)通過基坑支護(hù)的特點進(jìn)行方案設(shè)計。關(guān)鍵詞：支護(hù)設(shè)計；穩(wěn)定性計算；工況圖表目錄 -3-1緒論 -1-1.1畢業(yè)設(shè)計的目的和意義 -1-1.2基坑工程的發(fā)展歷程整理 -1-1.3畢業(yè)設(shè)計主要內(nèi)容及方法 -1-2工程概況 -1-2.1工程簡介 -1-2.2工程地質(zhì)與水文條件 -2-2.2.1工程地質(zhì)條件 -2-2.2.2水文地質(zhì)條件 -2-3確定設(shè)計的支護(hù)形式 -3-3.1常見的支護(hù)形式及其應(yīng)用范圍 -3-3.1.1排樁 -3-3.1.2深層攪拌水泥土圍護(hù)墻 -3-3.1.3SMW工法和SCPW工法 -3-3.1.4地下連續(xù)墻 -3-3.2考慮并確定支護(hù)方案 -4-4支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計 -4-4.1支護(hù)的方案 -4-4.1.1支護(hù)方案設(shè)計剖面圖 -4-4.1.2展示設(shè)計的參數(shù) -6-4.2支護(hù)計算部分——結(jié)果展示 -9-4.2.1確定計算方法 -9-4.2.2地下連續(xù)墻的數(shù)據(jù) -9-4.2.3工況土壓力計算展示 -10-4.3墻體選筋設(shè)計 -15-4.3.1支護(hù)構(gòu)件的選筋結(jié)果 -15-4.3.2墻體的選筋結(jié)果 -15-4.4基坑穩(wěn)定性驗算 -16-4.4.1概述 -16-4.4.2基坑抗傾覆穩(wěn)定性驗算過程 -16-4.4.3抗隆起穩(wěn)定性驗算過程 -20-4.4.4驗算基坑突涌穩(wěn)定性 -22-4.4.5驗算嵌固深度構(gòu)造 -22-4.4.6驗算基坑嵌固段的內(nèi)側(cè)土反力 -23-5基坑變形估算情況和構(gòu)件情況 -24-5.1簡介 -24-5.2工況一的基坑變形和構(gòu)建內(nèi)力情況，地下-6.500m處 -25-5.2.1工況一整體變形 -25-5.2.2工況一墻內(nèi)力 -26-5.2.3腰梁內(nèi)力——工況一 -27-5.2.4支撐梁內(nèi)力——工況一 -31-5.2.5柱內(nèi)力——工況一 -34-5.3工況二的基坑變形和構(gòu)建內(nèi)力情況，地下-12.500m處 -35-5.3.1工況二下的整體變形 -35-5.3.2墻內(nèi)力——工況二 -37-5.3.3工況二腰梁內(nèi)力 -38-5.3.4支撐梁內(nèi)力——工況二 -42-5.3.5柱內(nèi)力——工況二 -45-5.4工況三的基坑變形和構(gòu)建內(nèi)力情況，地下-17.000m處 -47-5.4.1整體變形——工況三 -47-5.4.2墻內(nèi)力——工況三 -48-5.4.3腰梁內(nèi)力——工況三 -50-5.4.4支撐梁內(nèi)力——工況三 -53-5.4.5柱內(nèi)力——工況三 -56-5.5基坑變形和構(gòu)建內(nèi)力情況——工況四，地下-20.800m處 -58-5.5.1整體變形——工況四 -58-5.5.2墻內(nèi)力——工況四 -59-5.5.3腰梁內(nèi)力——工況四 -61-5.5.4支撐梁內(nèi)力——工況四 -63-5.5.5柱內(nèi)力——工況四 -65-5.6歸并結(jié)構(gòu)各結(jié)構(gòu)的構(gòu)建和配筋結(jié)果 -66-5.6.1歸并墻配筋結(jié)果 -66-5.6.2梁歸并配筋結(jié)果 -67-5.6.3立柱歸并配筋結(jié)果 -77-6施工圖 -77-6.1平面布置圖 -77-6.2配筋截面示意圖 -78-6.3墻身施工設(shè)計圖及配筋圖 -79-7結(jié)論 -80-參考文獻(xiàn) -81-

緒論畢業(yè)設(shè)計的目的和意義畢業(yè)設(shè)計目的：畢業(yè)設(shè)計的目標(biāo)是通過獨立思考來設(shè)計基坑支護(hù)的方式，這樣就可以更好地理解基坑的專業(yè)知識。通過觀察濟(jì)南地鐵8號線春博路站地質(zhì)因素，并參考基坑工程中已經(jīng)出現(xiàn)的理論，嘗試確定一種支護(hù)方式與8號線春博路實際工程相類似。然后根據(jù)以前如鋼結(jié)構(gòu)等相關(guān)專業(yè)課程和基礎(chǔ)知識點及相關(guān)性的理解，利用相關(guān)基礎(chǔ)專業(yè)知識進(jìn)行學(xué)習(xí)。基坑設(shè)計支護(hù)土建工程設(shè)計預(yù)算方案主要進(jìn)行了基坑設(shè)計與支護(hù)施工工程成本的綜合計算，經(jīng)過必要的數(shù)據(jù)計算分析，完成基坑支護(hù)的設(shè)計?；庸こ痰陌l(fā)展歷程整理基坑基礎(chǔ)工程技術(shù)問題總體解決設(shè)計方案基坑是一種既古老又重要富有戰(zhàn)國時代象征性質(zhì)的新型巖土基礎(chǔ)工程技術(shù)問題。遠(yuǎn)古前的時候我國人們就已經(jīng)開始使用了這種放坡式基坑開挖及簡易使用木樁進(jìn)行支護(hù)的一種施工建設(shè)方式，隨著工業(yè)現(xiàn)代化和人類文明的不斷發(fā)展和科技進(jìn)步，人們因此頻繁地開始從事建筑土木工程這項重要的職業(yè)活動。相關(guān)的基坑工程相關(guān)的研究和理論都認(rèn)為是上世紀(jì)二十年代國外學(xué)者和工程師們先開始。與國外相比，中國深基坑工程的發(fā)展的歷史并不是很長。1990年后全國發(fā)展形式光明，國民的富裕了，物質(zhì)生產(chǎn)能力提高了，有很多的人向大城市涌進(jìn)，北上廣等主要城市為了滿足需要，增加了很多新建筑，接連出現(xiàn)了一大批要10m甚至更深的深基坑工程。畢業(yè)設(shè)計主要內(nèi)容及方法設(shè)計之初，對照和比較了設(shè)計目的地：春博路地鐵站，基坑施工支護(hù)的方法，首先選擇了設(shè)計要用到的軟件，使用理正深基坑7.0軟件來設(shè)計這次的基坑支護(hù)。因為地下連續(xù)墻有不錯的適用性質(zhì)，所以本次設(shè)計的基坑支護(hù)，選擇地下連續(xù)墻。規(guī)范采用了現(xiàn)行的國家規(guī)范《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》。工程概況工程簡介從我們的衛(wèi)星地圖中可以知道，春博路就坐落在濟(jì)南市天橋區(qū)，它是一個屬于濟(jì)南城市軌道交通8號線的地鐵站。擬開挖基坑的長度40米，寬度32米，擬開挖深度20.8米。工程地質(zhì)與水文條件工程地質(zhì)條件擬建場地地基土的組成自上而下為：人工填土；第四系上更新統(tǒng)風(fēng)積新黃土、殘積古土壤；上更新統(tǒng)及中更新統(tǒng)沖積粉質(zhì)粘土及砂類土等。各層土按層分如下：1-1雜填土Q4ml：該層頂面普遍分布10～30cm厚的混凝土或瀝青面層,土層深1.8m1-2素填土Q4ml：中等偏高壓縮性土，局部具高壓縮性，5m3-1新黃土Q3eol：中等壓縮性土，個別土樣具高壓縮性，6.5m3-2古土壤Q3el：液性指數(shù)平均值IL=0.43，中等壓縮性土，3.3m3-4粉質(zhì)粘土Q3al：液性指數(shù)平均值IL=0.33-0.51），中等壓縮性土，4.7m3-6粉細(xì)砂Q3al：標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗擊數(shù)平均值N＝36.5-61.0，濕度部分稍濕，部分飽和，8.1m3-7中砂Q3al：標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗擊數(shù)平均值N＝33.3-49.3）。濕度稍濕或飽和?；訑M開挖深度為20.8米，各土層參數(shù)具體如下：土體物理力學(xué)參數(shù)表圖層編號名稱厚度（m）重度（kg/m3）直剪（固結(jié)快剪）靜止側(cè)壓力系數(shù)Ka粘聚力Kpa內(nèi)摩擦角Φ（）Q4ml雜填土1.817.55100.7Q4ml素填土517.110120.6Q3eol新黃土6.516.436260.42Q3el古土壤3.318.73925.60.42Q3al粉質(zhì)粘土4.719.037260.4Q3al粉細(xì)砂8.119.339270.38水文地質(zhì)條件（1）地下水位：本次勘察期間測得地下水水位埋深為21.70～23.80m，地下水位高程為361.91～364.00m。自西向東地下水位逐漸抬升。水位年變化幅度為約1.50m。（2）地下水類型、賦存方式、補(bǔ)給及流向：擬建場地地下水主要為第四系孔隙潛水，本區(qū)潛水含水層底板約在58～68m。（3）地下水水質(zhì)特征及水、土腐蝕性：場區(qū)地下水對混凝土結(jié)構(gòu)無腐蝕性，對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。（4）車站抗浮、抗?jié)B設(shè)計水位：地鐵站抗浮、抗?jié)B設(shè)計水位高程分別為361.91～364.00m確定設(shè)計的支護(hù)形式常見的支護(hù)形式及其應(yīng)用范圍排樁排樁支護(hù)形式通常由支護(hù)樁、支撐及防滲帷幕等組成。排樁按照拉桿分類分別為懸臂式拉桿支護(hù)排樁結(jié)構(gòu)，錨拉混合式拉桿支護(hù)排樁結(jié)構(gòu)，內(nèi)支撐混合式排樁支護(hù)等等結(jié)構(gòu)。但是當(dāng)以上支護(hù)方法都不適合時，可以優(yōu)先考慮直接選擇雙排樁。該類型的樁可以緊密地平行排列【11】。深層攪拌水泥土圍護(hù)墻 深層攪拌水泥混凝土圍護(hù)墻主要是通過設(shè)置一臺攪拌器把混凝土和其他固化劑水泥進(jìn)行攪拌，形成一個連續(xù)的水泥混凝土圍墻。應(yīng)用范圍為：粉土、含水多的黏土、淤泥、砂土等。SMW工法和SCPW工法SMW工法被稱為新型水泥土攪拌樁圍護(hù)墻。這種工法主要是可以經(jīng)攪拌設(shè)備進(jìn)行土體切割，再將混合液攪拌后插入h型鋼，將其所承受的荷載和抗?jié)B阻擋水相互結(jié)合在一起，構(gòu)造一個擁有受力和抗?jié)B兩種作用的支撐性結(jié)構(gòu)圍護(hù)墻【14】。地下連續(xù)墻連續(xù)墻基本上是最常用的支撐類型。通過廣泛使用挖溝機(jī)作為在建筑斷面表面上施工的有效方法，并依靠泥漿作為土墻的保護(hù)層，將對土壤的破壞降低到最低限度。建造連續(xù)的鋼筋混凝土圍墻和圍墻，逐漸形成了集成的鋼筋符合要求的混凝土圍墻，成為基坑的防滲水和防滲漏能力，承重，保水等主要結(jié)構(gòu)及部分支撐結(jié)構(gòu)。適用條件：所要設(shè)計的深基坑開挖深超過10m的?？紤]并確定支護(hù)方案一般可考慮基坑的設(shè)計開挖深度、測得的地質(zhì)參數(shù)、周圍道路與建筑情況、氣候和施工器械、測得的水文參數(shù)、工程撥款情況等條件，理論上說支護(hù)類型可選用任何一種形式。由于這次基坑深度模擬要達(dá)到了20.8m的有效深度，采用兩種組合的支護(hù)形式加以設(shè)計，再這設(shè)計中加入連續(xù)墻與內(nèi)支撐合作的支護(hù)形式。支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計支護(hù)的方案支護(hù)方案設(shè)計剖面圖圖4.SEQ圖4.\*ARABIC120.8m地下連續(xù)墻模型設(shè)計圖展示設(shè)計的參數(shù)基礎(chǔ)的設(shè)計數(shù)據(jù)表4.1基礎(chǔ)設(shè)計數(shù)據(jù)規(guī)范與規(guī)程《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》JGJ120-2012內(nèi)力計算方法增量法續(xù)表4.1支護(hù)結(jié)構(gòu)安全等級一級支護(hù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.10基坑深度h(m)20.800嵌固深度(m)8墻頂標(biāo)高(m)0.000連續(xù)墻類型鋼筋混凝土墻├墻厚(m)1.2└混凝土強(qiáng)度等級C40有無冠梁有├冠梁寬度(m)1├冠梁高度(m)1└水平側(cè)向剛度(MN/m)2057.946防水帷幕無放坡級數(shù)0超載個數(shù)1支護(hù)結(jié)構(gòu)上的水平集中力0實際土體數(shù)據(jù)表4.2土體數(shù)據(jù)層號土類名稱層厚重度浮重度黏聚力內(nèi)摩擦角黏聚力內(nèi)摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)水下(kPa)水下(度)1雜填土2.2017.5×5.0012.00××2素填土3.0017.1×12.0012.00××3新黃土6.5016.4×36.0026.00××4古土壤3.3020.8.7×39.0025.60××5粘土4.7019.0×37.0026.00××6粉細(xì)砂8.1019.38.039.0027.0012.0012.007中砂100.0019.58.0××20.0017.00土層信息表4.3土體信息土層數(shù)7內(nèi)側(cè)降水最終深度(m)21內(nèi)側(cè)水位是否隨開挖過程變化否彈性計算方法按土層指定√內(nèi)力計算時坑外土壓力計算方法主動坑內(nèi)加固土是外側(cè)水位深度(m)5內(nèi)側(cè)水位距開挖面距離(m)×彈性法計算方法×人工加固土數(shù)據(jù)表4.4加固土數(shù)據(jù)土類名稱寬度層厚重度浮重度黏聚力內(nèi)摩擦角(m)(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)人工加固土10.04.00030.0008.00020.00030.000土類名稱黏聚力內(nèi)摩擦角計算方法m,C,K值水下(kPa)水下(度)人工加固土18.00018.000m法17.000超載荷載數(shù)據(jù)表4.5超載數(shù)據(jù)超載類型超載值作用深度作用寬度距坑邊距形式長度序號(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)110.000×××××土壓力模型及系數(shù)調(diào)整圖4.2土壓力模型表4.6土壓力系數(shù)調(diào)整土類名稱水土水壓力外側(cè)土壓力外側(cè)土壓力內(nèi)側(cè)土壓力內(nèi)側(cè)土壓力調(diào)整系數(shù)調(diào)整系數(shù)1調(diào)整系數(shù)2調(diào)整系數(shù)最大值(kPa)雜填土分算1.0001.0001.0001.00010000.000素填土1.0001.0001.0001.00010000.000新黃土1.0001.0001.0001.00010000.000古土壤1.0001.0001.0001.00010000.000粘土1.0001.0001.0001.00010000.000粉細(xì)砂1.0001.0001.0001.00010000.000中砂1.0001.0001.0001.00010000.000工況數(shù)據(jù)表4.7工況數(shù)據(jù)工況號工況類型深度(m)支錨道號1開挖6.000×2加撐×1.內(nèi)支撐3開挖11.5004加撐×2.內(nèi)支撐5開挖17.000×6加撐×3.內(nèi)支撐7開挖19.000×計算設(shè)計數(shù)據(jù)表4.8計算設(shè)計數(shù)據(jù)整體穩(wěn)定計算方法瑞典條分法穩(wěn)定計算采用應(yīng)力狀態(tài)有效應(yīng)力法穩(wěn)定計算是否考慮內(nèi)支撐×穩(wěn)定計算合算地層考慮孔隙水壓力×條分法中的土條寬度(m)1.20剛度折減系數(shù)K0.850考慮圓弧滑動模式的抗隆起穩(wěn)定×對支護(hù)底取矩傾覆穩(wěn)定√以最下道支錨為軸心的傾覆穩(wěn)定√支錨信息表4.9支錨信息支錨道號123支錨類型內(nèi)支撐內(nèi)支撐內(nèi)支撐水平間距(m)5.0005.0005.000豎向間距(m)5.5005.5005.500入射角(°)×××總長(m)×××錨固段長度(m)×××預(yù)加力(kN)80.00100.00120.00支錨剛度(MN/m)56.0056.0056.00錨固體直徑(mm)×××工況號2～4～6～錨固力調(diào)整系數(shù)×××材料抗力(kN)5000.005000.005000.00材料抗力調(diào)整系數(shù)1.001.001.00支護(hù)計算部分——結(jié)果展示確定計算方法使用理正程序進(jìn)行工程計算，其軟件程序中，有許多適用于多個內(nèi)部基臺（錨）和連續(xù)墻（樁）的理論計算方法。因此，采用地下連續(xù)墻和內(nèi)部支撐，計算結(jié)構(gòu)的內(nèi)部強(qiáng)度選取m法。地下連續(xù)墻的數(shù)據(jù)根據(jù)《深基坑工程設(shè)計施工手冊（第二版)》《深基坑工程設(shè)計理論與工程應(yīng)用》[16]《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》JGJ120-2012等相關(guān)書籍和規(guī)范，作為本次設(shè)計的設(shè)計規(guī)范。地下連續(xù)墻的厚度通常在600至1200mm之間取值，并且設(shè)計的連續(xù)墻的支撐墻厚度應(yīng)在600mm或800mm或1000mm或1200mm中選定。為了方便施工，因此地下連續(xù)墻的厚度選定為b=1200mm;冠梁厚度選定為1200mm，高度為1200mm;內(nèi)側(cè)和外側(cè)鋼筋的保護(hù)層厚度選擇100mm，主筋采用了HRB400，混凝土設(shè)計強(qiáng)度為C40，安全等級為一級，安全系數(shù)y0=1.1。表4.10春博路基坑墻體的配筋情況選筋類型級別鋼筋實配值實配[計算]面積(mm2/m)基坑內(nèi)側(cè)縱筋HRB400E25@1503272[2949]基坑外側(cè)縱筋HRB400E25@1503272[2949]水平筋HRB335D12@200565拉結(jié)筋HPB300d6@100283工況土壓力計算展示設(shè)計工況的位移、內(nèi)力圖圖4.SEQ圖4.\*ARABIC3（-6.500m）土壓力圖、位移圖、彎矩圖、剪力圖圖4.SEQ圖4.\*ARABIC4（-6.000m，加撐）土壓力圖、位移圖、彎矩圖、剪力圖圖4.SEQ圖4.\*ARABIC5（-12.500m）土壓力圖、位移圖、彎矩圖、剪力圖圖4.SEQ圖4.\*ARABIC6（-12.000m，加撐）土壓力圖、位移圖、彎矩圖、剪力圖圖4.SEQ圖4.\*ARABIC7（-18.500m）土壓力圖、位移圖、彎矩圖、剪力圖圖4.SEQ圖4.\*ARABIC8（-18.000m，加撐）土壓力圖、位移圖、彎矩圖、剪力圖圖4.SEQ圖4.\*ARABIC9（-18.000m，坑底）土壓力圖、位移圖、彎矩圖、剪力圖位移內(nèi)力包絡(luò)圖（以工況七為例）圖4.SEQ圖4.\*ARABIC10（-20.8000m，坑底）支反力包絡(luò)圖、位移圖、彎矩包絡(luò)圖、剪力包絡(luò)圖地表沉降圖展示圖4.SEQ圖4.\*ARABIC11地表沉降圖墻體選筋設(shè)計支護(hù)構(gòu)件的選筋結(jié)果鋼筋類型對應(yīng)關(guān)系：d-HPB300，D-HRB335，E-HRB400，F(xiàn)-RRB400，G-HRB500，Q-HRBF400，R-HRBF500墻體的選筋結(jié)果表4.SEQ表4.\*ARABIC11墻體選筋結(jié)果繪圖墻號基坑外側(cè)縱筋實配[計算]面積(mm2/m)基坑內(nèi)側(cè)縱筋實配[計算]面積(mm2/m)Q1E32@1001901[1763]E32@1008042[7523]繪圖墻號水平筋實配[計算]面積(mm2/m)拉接筋實配[計算]面積(mm2/m)Q1E22@2001901[1763]E22@2001901[1763]基坑穩(wěn)定性驗算概述挖基坑只是挖掘土壤以減輕土壤在基樁上的負(fù)荷的步驟。但是，由于原始土壤的結(jié)構(gòu)是一種自穩(wěn)定，掘土?xí)茐脑计胶猸h(huán)境，組織環(huán)境中的原始壓力場和變形場必不可少。改變程度可能相當(dāng)小或大，大的改變會導(dǎo)致基礎(chǔ)的不穩(wěn)定性[16]。實際上，根據(jù)以前的相關(guān)工程經(jīng)驗，在工程中通常會出現(xiàn)基坑穩(wěn)定性不足的情況，從而導(dǎo)致?lián)跬翂Φ牟环€(wěn)定性和導(dǎo)致基坑傾覆的支撐失效。一旦發(fā)生事故，只會帶來人手，物力和財力的消耗也會對人們的生命和財產(chǎn)安全產(chǎn)生負(fù)面影響。監(jiān)理單位還將停止該項目，施工團(tuán)隊還將面臨測試。因而在基坑設(shè)計支護(hù)的時候，參與設(shè)計的工作人員應(yīng)考慮變形程度和穩(wěn)定性，以確保每個指標(biāo)均符合規(guī)定，并使用各種理論方法來充分驗證基坑的穩(wěn)定性。必須在施工過程中擁有完整的監(jiān)控系統(tǒng)，以在挖基坑的同時最大程度地提高整個項目的穩(wěn)定性和整個項目的完整性，以確保安全的施工?；油挥糠€(wěn)定性、整體性穩(wěn)定性、嵌固內(nèi)側(cè)土反力、支護(hù)結(jié)構(gòu)的抗覆傾穩(wěn)定性、嵌固深度構(gòu)造以及抗隆起穩(wěn)定性等是基坑驗算的主要內(nèi)容。基坑抗傾覆穩(wěn)定性驗算過程對支護(hù)底部取矩的抗傾覆穩(wěn)定性驗算抗傾覆(對支護(hù)底取矩)穩(wěn)定性驗算: Mp——被動土壓力及支點力對樁底的抗傾覆彎矩,對于內(nèi)支撐支點力由內(nèi)支撐抗壓力 決定;對于錨桿或錨索，支點力為錨桿或錨索的錨固力和抗拉力的較小值。 Ma——主動土壓力對樁底的傾覆彎矩。工況1： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 內(nèi)支撐 0.000 2 內(nèi)支撐 0.000 3 內(nèi)支撐 0.000 抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù) KQ=9.728>1.30,滿足要求。工況2： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 內(nèi)支撐 1000.000 2 內(nèi)支撐 0.000 3 內(nèi)支撐 0.000 抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù) KQ=9.728>1.30,滿足要求。工況3： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 內(nèi)支撐 1000.000 2 內(nèi)支撐 0.000 3 內(nèi)支撐 0.000 抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù) KQ=4.676>1.30,滿足要求。工況4： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 內(nèi)支撐 1000.000 2 內(nèi)支撐 1000.000 3 內(nèi)支撐 0.000 抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù) KQ=4.676>1.30,滿足要求。工況5： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 內(nèi)支撐 1000.000 2 內(nèi)支撐 1000.000 3 內(nèi)支撐 0.000 抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù) KQ=1.904>1.30,滿足要求。工況6： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 內(nèi)支撐 1000.000 2 內(nèi)支撐 1000.000 3 內(nèi)支撐 1000.000 抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù) KQ=1.904>1.30,滿足要求。工況7： 序號 支錨類型 材料抗力(kN/m) 錨固力(kN/m) 1 內(nèi)支撐 1000.000 2 內(nèi)支撐 1000.000 3 內(nèi)支撐 1000.000 抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù) KQ=1.324>1.30,滿足要求。Ti——錨固力設(shè)計值（kN）。ZTi——支點至支護(hù)結(jié)構(gòu)底部或最下道支撐的豎向距離（m）。安全系數(shù)最小的工況號：工況7。 最小安全Ks=1.324>1.300,滿足規(guī)范抗傾覆要求。抗傾覆(踢腳破壞)穩(wěn)定性驗算:繞最下道支撐或錨拉點的抗傾覆穩(wěn)定性驗算,多支點參考《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011》附錄V單支點參考《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》JGJ120-20124.2.2節(jié) ∑MEp——被動區(qū)抗傾覆作用力矩總和(kN.m/m); ∑MEa——主動區(qū)傾覆作用力矩總和(kN.m/m); Kt——帶支撐樁、墻式支護(hù)抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，取Kt＞1.200。工況1：此工況不進(jìn)行抗傾覆穩(wěn)定性驗算!工況2： Kt=9.755>1.200,滿足要求。工況3： Kt=6.560>1.200,滿足要求。工況4： Kt=6.694>1.200,滿足要求。工況5： Kt=3.721>1.200,滿足要求。工況6： Kt=4.248>1.200,滿足要求。工況7： Kt=2.862>1.200,滿足要求。安全系數(shù)最小的工況號：工況7。 最小安全Kt=2.862>1.200,滿足規(guī)范抗傾覆要求。[嵌固段基坑內(nèi)側(cè)土反力驗算]工況1： Ps=1166.342＜Ep=10066.499，土反力滿足要求。工況2： Ps=1161.523＜Ep=10066.499，土反力滿足要求。工況3： Ps=953.453＜Ep=5970.813，土反力滿足要求。工況4： Ps=948.824＜Ep=5970.813，土反力滿足要求。工況5： Ps=888.000＜Ep=2778.664，土反力滿足要求。工況6： Ps=885.211＜Ep=2778.664，土反力滿足要求。工況7： Ps=816.321＜Ep=1621.840，土反力滿足要求。 式中： Ps為作用在擋土構(gòu)件嵌固段上的基坑內(nèi)側(cè)土反力合力（kN）； Ep為作用在擋土構(gòu)件嵌固段上的被動土壓力合力（kN）?？孤∑鸱€(wěn)定性驗算過程在我國目前對于抗隆起穩(wěn)定性的驗算，地基極限承載力模式和圓弧滑動模式是國內(nèi)已成型的有兩種理論方法【17】。圓弧滑動模式適用于基坑坑底為黏土等軟性土?xí)r要考慮設(shè)計，極限承載力模式適用于基坑坑底為砂土等硬度大的土層，本設(shè)計的坑底土層為砂土，在設(shè)計中不作考慮圓弧滑動模式。1)從支護(hù)底部開始，逐層驗算抗隆起穩(wěn)定性，結(jié)果如下： 支護(hù)底部，驗算抗隆起：Ks=(18.000×8.000×13.199+39.000×23.942)/(17.670×(20.800+8.000)+0.000)=5.570 Ks=5.570＞1.600，抗隆起穩(wěn)定性滿足。2)坑底抗隆起按以最下層支點為轉(zhuǎn)動軸心的圓弧條分法計算，結(jié)果如下： Ks=1.931＞1.900，坑底抗隆起穩(wěn)定性滿足。驗算基坑突涌穩(wěn)定性驗算基坑突涌穩(wěn)定性由公式：K=2.000*20.8000/30.000=1.200>Kh=1.10(4.11)故基坑底部土抗承壓水頭穩(wěn)定。式(4.11)中，D——承壓水含水層項面至坑底的土層厚度（m)γw——水的重度(kN/m3);hw——承壓水含水層頂面的壓力水頭高度(m)Kh——突涌穩(wěn)定安全系數(shù)，當(dāng)前取值1.10，規(guī)范要求不應(yīng)小于1.100K——突涌穩(wěn)定安全系數(shù)計算值。驗算嵌固深度構(gòu)造根據(jù)公式:嵌固構(gòu)造深度=嵌固構(gòu)造深度系數(shù)×基坑深度=0.200×20.800=3.600m嵌固深度采用值8.000m>4.16m,滿足構(gòu)造要求。驗算基坑嵌固段的內(nèi)側(cè)土反力各工況驗算情況如下：工況1：Ps=5673.355＜Ep=14114.533，土反力滿足要求。工況2：Ps=5673.355＜Ep=14114.533，土反力滿足要求。工況3：Ps=5064.048＜Ep=9483.498，土反力滿足要求。工況4：Ps=5064.048＜Ep=9483.498，土反力滿足要求。工況5：Ps=4644.001＜Ep=5687.305，土反力滿足要求。工況6：Ps=4644.001＜Ep=5687.305，土反力滿足要求。工況7：Ps=3992.918＜Ep=4195.099，土反力滿足要求。 式中：Ps為作用在擋土構(gòu)件嵌固段上的基坑內(nèi)側(cè)土反力合力（kN）； Ep為作用在擋土構(gòu)件嵌固段上的被動土壓力合力（kN）?；幼冃喂浪闱闆r和構(gòu)件情況簡介安全性和穩(wěn)定性在開挖基坑時應(yīng)確保，而且還應(yīng)有效控制襯底在坑坑周圍的移動，以保護(hù)環(huán)境。這次設(shè)計的環(huán)境相對復(fù)雜，側(cè)邊有主要的高速公路，附近不遠(yuǎn)有許多居民，人來人往，交通繁忙。下面是該設(shè)計的工作條件的模擬：在本章中的材料信息：墻構(gòu)件、梁構(gòu)件、柱構(gòu)件都是采用的是C40混凝土，墻構(gòu)件的墻厚以1.200m進(jìn)行設(shè)計計算；梁構(gòu)件彈性模量確定為25.00×102MPa，柱構(gòu)件的彈性模量確定為32.50×103MPa；梁構(gòu)件材料比重確定為24.000kN/m3；柱構(gòu)件材料比重確定為24.000kN/m3；梁構(gòu)件剪切模量確定為13.00×103，柱構(gòu)件的剪切模量確定為13.00×103；梁構(gòu)件、柱構(gòu)件泊松比確定為0.200進(jìn)行設(shè)計計算；在本章中的截面信息：腰梁構(gòu)件截面都是采用矩形截面確定為1200mm×1000mm，支撐梁構(gòu)件截面都是采用矩形截面確定為1200mm×1000mm，柱構(gòu)件截面都是采用矩形截面確定為800mm×800mm；腰梁構(gòu)件截面慣性矩確定為Iy=666.67×104cm4，支撐梁構(gòu)件截面慣性矩確定為Iy=256.00×104cm4，柱構(gòu)件截面慣性矩確定為Iy=341.33×104cm4；腰梁構(gòu)件截面慣性矩確定為Ix=426.67×104cm4，支撐梁構(gòu)件截面慣性矩確定為Ix=144.00×104cm4，柱構(gòu)件截面慣性矩確定為Ix=341.33×104cm4；腰梁構(gòu)件抗扭慣性矩確定為It=875.87×104cm4；支撐梁構(gòu)件抗扭慣性矩確定為It=312.00×104cm4，柱構(gòu)件抗扭慣性矩確定為It=576.85×104cm4。 工況一的基坑變形和構(gòu)建內(nèi)力情況，地下-6.500m處工況一整體變形圖5.SEQ表4.\*ARABIC1整體變形三維圖（工況一，開挖至-6.500m）工況一墻內(nèi)力圖5.2墻內(nèi)力圖（工況一，開挖至-6.500m）表5.SEQ表4.\*ARABIC1工況一下的墻構(gòu)件1-10內(nèi)力計算結(jié)果墻構(gòu)件名稱內(nèi)力結(jié)果(1)墻Q-1豎向彎矩：基坑側(cè)=442.48(kN-m)擋土側(cè)=-419.85(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=244.09(kN-m)擋土側(cè)=-434.39(kN-m)豎向剪力=156.04(kN)水平向剪力=-152.33(kN)(2)墻Q-2豎向彎矩：基坑側(cè)=442.48(kN-m)擋土側(cè)=-430.56(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=186.93(kN-m)擋土側(cè)=-435.71(kN-m)豎向剪力=152.94(kN)水平向剪力=-137.98(kN)(3)墻Q-3豎向彎矩：基坑側(cè)=442.44(kN-m)擋土側(cè)=-432.78(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=257.78(kN-m)擋土側(cè)=-435.71(kN-m)豎向剪力=126.65(kN)水平向剪力=120.24(kN)(4)墻Q-4豎向彎矩：基坑側(cè)=416.69(kN-m)擋土側(cè)=-375.49(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=257.78(kN-m)擋土側(cè)=-305.08(kN-m)豎向剪力=117.99(kN)水平向剪力=-175.57(kN)(5)墻Q-5豎向彎矩：基坑側(cè)=476.64(kN-m)擋土側(cè)=-315.95(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=258.28(kN-m)擋土側(cè)=-333.61(kN-m)豎向剪力=116.41(kN)水平向剪力=174.44(kN)(6)墻Q-6豎向彎矩：基坑側(cè)=528.62(kN-m)擋土側(cè)=-417.58(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=258.28(kN-m)擋土側(cè)=-274.11(kN-m)豎向剪力=129.13(kN)水平向剪力=-112.94(kN)(7)墻Q-7豎向彎矩：基坑側(cè)=528.63(kN-m)擋土側(cè)=-418.80(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=212.10(kN-m)擋土側(cè)=-276.53(kN-m)豎向剪力=129.13(kN)水平向剪力=-100.40(kN)(8)墻Q-8豎向彎矩：基坑側(cè)=528.63(kN-m)擋土側(cè)=-418.80(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=269.33(kN-m)擋土側(cè)=-276.53(kN-m)豎向剪力=129.13(kN)水平向剪力=86.24(kN)(9)墻Q-9豎向彎矩：基坑側(cè)=476.76(kN-m)擋土側(cè)=-330.20(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=269.33(kN-m)擋土側(cè)=-339.02(kN-m)豎向剪力=116.43(kN)水平向剪力=-196.25(kN)(10)墻Q-10豎向彎矩：基坑側(cè)=416.75(kN-m)擋土側(cè)=-361.45(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=244.09(kN-m)擋土側(cè)=-304.91(kN-m)豎向剪力=106.37(kN)水平向剪力=182.55(kN)(11)墻Q-11豎向彎矩：基坑側(cè)=108.39(kN-m)擋土側(cè)=-229.41(kN-m)水平彎矩：基坑側(cè)=42.99(kN-m)擋土側(cè)=-129.68(kN-m)豎向剪力=68.31(kN)水平剪力=-49.64(kN)(12)墻Q-12豎向彎矩：基坑側(cè)=107.32(kN-m)擋土側(cè)=-229.41(kN-m)水平彎矩：基坑側(cè)=34.48(kN-m)擋土側(cè)=-129.93(kN-m)豎向剪力=68.08(kN)水平剪力=-49.22(kN)(13)墻Q-13豎向彎矩：基坑側(cè)=108.39(kN-m)擋土側(cè)=-229.33(kN-m)水平彎矩：基坑側(cè)=46.42(kN-m)擋土側(cè)=-129.93(kN-m)豎向剪力=68.08(kN)水平剪力=44.92(kN)(14)墻Q-14豎向彎矩：基坑側(cè)=108.39(kN-m)擋土側(cè)=-188.99(kN-m)水平彎矩：基坑側(cè)=59.69(kN-m)擋土側(cè)=-95.70(kN-m)豎向剪力=68.07(kN)水平剪力=-55.70(kN)(15)墻Q-15豎向彎矩：基坑側(cè)=101.93(kN-m)擋土側(cè)=-116.80(kN-m)水平彎矩：基坑側(cè)=68.19(kN-m)擋土側(cè)=-100.17(kN-m)豎向剪力=57.51(kN)水平剪力=85.29(kN)(16)墻Q-16豎向彎矩：基坑側(cè)=102.45(kN-m)擋土側(cè)=-163.23(kN-m)水平彎矩：基坑側(cè)=51.74(kN-m)擋土側(cè)=-75.85(kN-m)豎向剪力=58.52(kN)水平剪力=-24.30(kN)(17)墻Q-17豎向彎矩：基坑側(cè)=102.47(kN-m)擋土側(cè)=-163.37(kN-m)水平彎矩：基坑側(cè)=35.14(kN-m)擋土側(cè)=-75.87(kN-m)豎向剪力=58.52(kN)水平剪力=28.35(kN)(18)墻Q-18豎向彎矩：基坑側(cè)=102.37(kN-m)擋土側(cè)=-163.37(kN-m)水平彎矩：基坑側(cè)=51.81(kN-m)擋土側(cè)=-75.87(kN-m)豎向剪力=58.49(kN)水平剪力=28.68(kN)(19)墻Q-19豎向彎矩：基坑側(cè)=102.37(kN-m)擋土側(cè)=-117.15(kN-m)水平彎矩：基坑側(cè)=62.42(kN-m)擋土側(cè)=-99.35(kN-m)豎向剪力=56.72(kN)水平剪力=-84.79(kN)(20)墻Q-20豎向彎矩：基坑側(cè)=108.39(kN-m)擋土側(cè)=-189.34(kN-m)水平彎矩：基坑側(cè)=63.25(kN-m)擋土側(cè)=-95.97(kN-m)豎向剪力=44.06(kN)水平剪力=77.21(kN) 圖5.SEQ圖5.\*ARABIC3墻構(gòu)件-1模型圖 圖5.SEQ圖5.\*ARABIC4墻構(gòu)件-8模型圖腰梁內(nèi)力——工況一圖5.SEQ圖5.\*ARABIC5腰梁內(nèi)力圖（工況一，開挖至-6.500m）工況一下的腰梁構(gòu)件-7、腰梁構(gòu)件-20：腰梁構(gòu)件-7：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC6腰梁構(gòu)件-3模型圖表5.2腰梁構(gòu)件-3的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值坑內(nèi)(mm)：0.710.870.71坑外(mm)：軸向(mm):0.010.010.01豎向(mm):0.02-0.00-0.02表5.3腰梁構(gòu)件-3的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：97.350.0098.62水平向彎矩(-)(kN-m)：0.00-27.940.00豎向彎矩(+)(kN-m)：3.470.003.54豎向彎矩(-)(kN-m)：0.00-1.640.00水平向剪力(kN)：-105.60-0.89112.41豎向剪力(kN)：1.317.71-1.06軸力(kN)：84.5476.8484.87扭矩(kN-m)：14.112.26-14.39腰梁構(gòu)件-20：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC7腰梁構(gòu)件-19模型圖表5.4腰梁構(gòu)件-19的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值坑內(nèi)(mm)：0.710.830.50坑外(mm)：軸向(mm):0.010.010.01豎向(mm):0.020.030.04表5.5腰梁構(gòu)件-19的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：100.550.0062.98水平向彎矩(-)(kN-m)：0.00-52.720.00豎向彎矩(+)(kN-m)：4.170.005.61豎向彎矩(-)(kN-m)：0.00-1.630.00水平向剪力(kN)：123.0430.26-74.71豎向剪力(kN)：-0.62-7.72-1.06軸力(kN)：82.1863.8256.66扭矩(kN-m)：-7.8212.9521.17支撐梁內(nèi)力——工況一圖5.SEQ圖5.\*ARABIC8工況一支撐梁內(nèi)力圖（開挖至-6.500m）工況一下的支撐梁構(gòu)件-32、支撐梁構(gòu)件-8支撐梁構(gòu)件-32：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC9支撐梁構(gòu)件-32模型圖表5.6支撐梁構(gòu)件-32的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值x(mm)：0.410.410.41y(mm)：0.10-0.00-0.10z(mm)：-0.25-0.30-0.25合成(mm)：0.490.510.490.51表5.7支撐梁構(gòu)件-9的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：0.920.920.93水平向彎矩(-)(kN-m)：0.000.000.00豎向彎矩(+)(kN-m)：0.0022.330.00豎向彎矩(-)(kN-m)：-56.320.00-56.30水平向剪力(kN)：0.000.000.00豎向剪力(kN)：49.160.02-49.15軸力(kN)：589.64589.64589.64扭矩(kN-m)：-0.01-0.01-0.01支撐梁構(gòu)件-8：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC10支撐梁構(gòu)件-8模型圖表5.8支撐梁構(gòu)件-8的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值x(mm)：0.130.140.14y(mm)：0.14-0.00-0.14z(mm)：-0.27-0.33-0.27合成(mm)：0.340.350.340.35表5.9支撐梁構(gòu)件-14的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：0.000.000.00水平向彎矩(-)(kN-m)：-1.00-0.94-0.88豎向彎矩(+)(kN-m)：0.0022.330.00豎向彎矩(-)(kN-m)：-56.300.00-56.32水平向剪力(kN)：0.020.020.02豎向剪力(kN)：49.15-0.02-49.16軸力(kN)：589.75589.75589.75扭矩(kN-m)：-0.01-0.01-0.01柱內(nèi)力——工況一圖5.SEQ圖5.\*ARABIC11柱內(nèi)力圖（工況一，開挖至-6.500m）工況一下的立柱構(gòu)件-4：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC12立柱構(gòu)件-7模型圖表5.10立柱構(gòu)件-7的位移結(jié)果信息上中下x(mm)：-0.08-0.06-0.00y(mm)：0.430.03-0.00z(mm)：-0.22-0.130.00合成(mm)：0.490.150.00表5.SEQ表5.\*ARABIC11立柱構(gòu)件-7的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）上中下截面x向彎矩(+)(kN-m)：4.560.610.00截面x向彎矩(-)(kN-m)：0.000.00-3.33截面y向彎矩(+)(kN-m)：0.000.002.00截面y向彎矩(-)(kN-m)：-15.75-6.880.00截面x向剪力(kN)：-0.53-0.53-0.53截面y向剪力(kN)：1.181.181.18軸力(kN)：172.27287.48402.66扭矩(kN-m)：0.080.080.08工況二的基坑變形和構(gòu)建內(nèi)力情況，地下-12.500m處工況二下的整體變形圖5.SEQ圖5.\*ARABIC13整體變形圖——工況二（開挖至-12.500m）墻內(nèi)力——工況二圖5.SEQ圖5.\*ARABIC14墻內(nèi)力圖——工況二（開挖至-12.500m）表5.12工況二下的墻構(gòu)件1-10內(nèi)力計算結(jié)果墻構(gòu)件名稱內(nèi)力結(jié)果(1)墻Q-1豎向彎矩：基坑側(cè)=1042.94(kN-m)擋土側(cè)=-1030.07(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=498.45(kN-m)擋土側(cè)=-631.05(kN-m)豎向剪力=217.81(kN)水平向剪力=-188.06(kN)(2)墻Q-2豎向彎矩：基坑側(cè)=1078.39(kN-m)擋土側(cè)=-1039.89(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=315.05(kN-m)擋土側(cè)=-633.73(kN-m)豎向剪力=217.81(kN)水平向剪力=198.42(kN)(3)墻Q-3豎向彎矩：基坑側(cè)=108.39(kN-m)擋土側(cè)=-229.33(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=46.42(kN-m)擋土側(cè)=-129.93(kN-m)豎向剪力=68.08(kN)水平向剪力=44.92(kN)(4)墻Q-4豎向彎矩：基坑側(cè)=789.93(kN-m)擋土側(cè)=-734.43(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=469.55(kN-m)擋土側(cè)=-861.87(kN-m)豎向剪力=203.08(kN)水平向剪力=-443.75(kN)(5)墻Q-5豎向彎矩：基坑側(cè)=815.32(kN-m)擋土側(cè)=-593.14(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=466.07(kN-m)擋土側(cè)=-912.62(kN-m)豎向剪力=196.64(kN)水平向剪力=465.60(kN)(6)墻Q-6豎向彎矩：基坑側(cè)=950.25(kN-m)擋土側(cè)=-930.42(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=492.38(kN-m)擋土側(cè)=-400.94(kN-m)豎向剪力=222.23(kN)水平向剪力=-143.17(kN)(7)墻Q-7豎向彎矩：基坑側(cè)=988.18(kN-m)擋土側(cè)=-967.17(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=390.42(kN-m)擋土側(cè)=-400.94(kN-m)豎向剪力=222.24(kN)水平向剪力=-154.79(kN)(8)墻Q-8豎向彎矩：基坑側(cè)=102.37(kN-m)擋土側(cè)=-163.37(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=51.81(kN-m)擋土側(cè)=-75.87(kN-m)豎向剪力=58.49(kN)水平向剪力=28.68(kN)(9)墻Q-9豎向彎矩：基坑側(cè)=815.37(kN-m)擋土側(cè)=-619.55(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=477.65(kN-m)擋土側(cè)=-924.55(kN-m)豎向剪力=196.61(kN)水平向剪力=-481.75(kN)(10)墻Q-10豎向彎矩：基坑側(cè)=779.15(kN-m)擋土側(cè)=-725.19(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=449.85(kN-m)擋土側(cè)=-859.02(kN-m)豎向剪力=117.91(kN)水平向剪力=397.18(kN)(11)墻Q-11豎向彎矩：基坑側(cè)=1605.76(kN-m)擋土側(cè)=-2574.51(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=888.93(kN-m)擋土側(cè)=-1477.79(kN-m)豎向剪力=356.70(kN)水平向剪力=-441.15(kN)(12)墻Q-12豎向彎矩：基坑側(cè)=1619.19(kN-m)擋土側(cè)=-2574.51(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=609.17(kN-m)擋土側(cè)=-1482.18(kN-m)豎向剪力=366.83(kN)水平向剪力=483.39(kN)(13)墻Q-13豎向彎矩：基坑側(cè)=1619.19(kN-m)擋土側(cè)=-2573.40(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=899.50(kN-m)擋土側(cè)=-1482.18(kN-m)豎向剪力=366.83(kN)水平向剪力=516.73(kN)(14)墻Q-14豎向彎矩：基坑側(cè)=1212.16(kN-m)擋土側(cè)=-1790.38(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=892.29(kN-m)擋土側(cè)=-1469.84(kN-m)豎向剪力=314.50(kN)水平向剪力=-679.46(kN)(15)墻Q-15豎向彎矩：基坑側(cè)=20.84.44(kN-m)擋土側(cè)=-246.56(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=131.95(kN-m)擋土側(cè)=-220.95(kN-m)豎向剪力=86.55(kN)水平向剪力=163.64(kN)(16)墻Q-16豎向彎矩：基坑側(cè)=1172.60(kN-m)擋土側(cè)=-1310.38(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=769.37(kN-m)擋土側(cè)=-1619.34(kN-m)豎向剪力=277.44(kN)水平向剪力=806.96(kN)(17)墻Q-17豎向彎矩：基坑側(cè)=1517.99(kN-m)擋土側(cè)=-2159.21(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=682.67(kN-m)擋土側(cè)=-1042.62(kN-m)豎向剪力=345.38(kN)水平向剪力=-422.23(kN)(18)墻Q-18豎向彎矩：基坑側(cè)=1511.22(kN-m)擋土側(cè)=-2154.02(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=811.92(kN-m)擋土側(cè)=-1036.84(kN-m)豎向剪力=345.38(kN)水平向剪力=438.63(kN)(19)墻Q-19豎向彎矩：基坑側(cè)=1172.41(kN-m)擋土側(cè)=-1319.60(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=787.77(kN-m)擋土側(cè)=-1558.71(kN-m)豎向剪力=305.50(kN)水平向剪力=-802.31(kN)(20)墻Q-20豎向彎矩：基坑側(cè)=1219.76(kN-m)擋土側(cè)=-1782.08(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=846.85(kN-m)擋土側(cè)=-1521.83(kN-m)豎向剪力=254.83(kN)水平向剪力=731.55(kN) 圖5.SEQ圖5.\*ARABIC15墻構(gòu)件8模型圖 圖5.SEQ圖5.\*ARABIC16墻構(gòu)件-4模型圖工況二腰梁內(nèi)力圖5.SEQ圖5.\*ARABIC17腰梁內(nèi)力圖——工況二（開挖至-12.500m）工況二下的腰梁構(gòu)件-29、腰梁構(gòu)件-30：腰梁構(gòu)件-29：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC20.8腰梁構(gòu)件-22模型圖表5.SEQ表5.\*ARABIC13腰梁構(gòu)件-22的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值坑內(nèi)(mm)：0.160.220.13坑外(mm)：軸向(mm):0.020.020.01豎向(mm):-0.02-0.04-0.04表5.SEQ表5.\*ARABIC14腰梁構(gòu)件-22的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：5.940.000.00水平向彎矩(-)(kN-m)：0.00-24.35-21.22豎向彎矩(+)(kN-m)：6.910.002.64豎向彎矩(-)(kN-m)：0.00-2.870.00水平向剪力(kN)：-3.64-27.85-36.80豎向剪力(kN)：-2.419.02-0.09軸力(kN)：102.5360.0320.19扭矩(kN-m)：26.48-15.87-48.45腰梁構(gòu)件-24：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC19腰梁構(gòu)件-24模型圖表5.SEQ表5.\*ARABIC15腰梁構(gòu)件-24的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值坑內(nèi)(mm)：0.13坑外(mm)：0.02-0.01軸向(mm):0.01-0.00-0.07豎向(mm):-0.04-0.04-0.02表5.SEQ表5.\*ARABIC16腰梁構(gòu)件-30的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：10.1326.840.00水平向彎矩(-)(kN-m)：0.000.00-41.94豎向彎矩(+)(kN-m)：4.650.000.00豎向彎矩(-)(kN-m)：0.00-4.97-17.72水平向剪力(kN)：-27.21-31.35-68.77豎向剪力(kN)：-0.48-8.25-24.07軸力(kN)：3.58-67.37-123.27扭矩(kN-m)：-1.60-27.13-14.64支撐梁內(nèi)力——工況二圖5.20支撐梁內(nèi)力圖——工況二（開挖至-12.500m）工況二下的支撐梁構(gòu)件-53、支撐梁構(gòu)件-76：支撐梁構(gòu)件-53：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC21支撐梁構(gòu)件-52模型圖表5.SEQ表5.\*ARABIC17支撐梁構(gòu)件-52的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值x(mm)：0.090.060.03y(mm)：0.090.100.11z(mm)：-0.26-0.42-0.26合成(mm)：0.290.430.290.44表5.18支撐梁構(gòu)件-52的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：4.780.800.00水平向彎矩(-)(kN-m)：0.000.00-3.19豎向彎矩(+)(kN-m)：0.0038.480.00豎向彎矩(-)(kN-m)：-109.490.00-59.31水平向剪力(kN)：-1.00-1.00-1.00豎向剪力(kN)：67.716.29-55.17軸力(kN)：148.54148.54148.54扭矩(kN-m)：2.152.152.15支撐梁構(gòu)件-76：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC22支撐梁構(gòu)件-66模型圖表5.SEQ表5.\*ARABIC19支撐梁構(gòu)件-66的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值x(mm)：0.03-0.00-0.04y(mm)：0.110.120.12z(mm)：-0.26-0.39-0.26合成(mm)：0.290.410.290.41表5.20支撐梁構(gòu)件-66的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：0.430.000.00水平向彎矩(-)(kN-m)：0.00-0.08-0.59豎向彎矩(+)(kN-m)：0.0034.960.00豎向彎矩(-)(kN-m)：-87.940.00-87.91水平向剪力(kN)：-0.13-0.13-0.13豎向剪力(kN)：61.440.02-61.44軸力(kN)：161.74161.74161.74扭矩(kN-m)：0.010.010.01柱內(nèi)力——工況二圖5.23柱內(nèi)力圖——工況二（開挖至-12.500m）工況二下的LZ-4立柱構(gòu)件計算：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC24立柱構(gòu)件LZ-4模型圖表5.21立柱構(gòu)件-4的位移結(jié)果信息上中下x(mm)：0.070.560.00y(mm)：0.040.620.00z(mm)：-0.34-0.230.00表5.SEQ表5.\*ARABIC22立柱構(gòu)件-4的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）上中下截面x向彎矩(+)(kN-m)：0.0034.730.00截面x向彎矩(-)(kN-m)：-53.240.00-47.11截面y向彎矩(+)(kN-m)：0.0039.890.00截面y向彎矩(-)(kN-m)：-68.480.00-53.79截面x向剪力(kN)：18.92-10.91-10.91截面y向剪力(kN)：23.81-12.49-12.49軸力(kN)：191.06528.83644.01扭矩(kN-m)：-0.450.450.45工況三的基坑變形和構(gòu)建內(nèi)力情況，地下-17.000m處整體變形——工況三圖5.SEQ圖5.\*ARABIC25整體變形圖——工況三（開挖至-18.500m）墻內(nèi)力——工況三圖5.SEQ圖5.\*ARABIC26工況三整墻內(nèi)力圖（開挖至-18.500m）表5.23工況三下的墻構(gòu)件1-10內(nèi)力計算結(jié)果墻構(gòu)件名稱內(nèi)力結(jié)果(1)墻Q-1豎向彎矩：基坑側(cè)=1605.76(kN-m)擋土側(cè)=-2574.51(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=888.93(kN-m)擋土側(cè)=-1477.79(kN-m)豎向剪力=356.70(kN)水平向剪力=-441.15(kN)(2)墻Q-2豎向彎矩：基坑側(cè)=1619.19(kN-m)擋土側(cè)=-2574.51(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=609.17(kN-m)擋土側(cè)=-1482.18(kN-m)豎向剪力=366.83(kN)水平向剪力=483.39(kN)(3)墻Q-3豎向彎矩：基坑側(cè)=1619.19(kN-m)擋土側(cè)=-2573.40(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=899.50(kN-m)擋土側(cè)=-1482.18(kN-m)豎向剪力=366.83(kN)水平向剪力=516.73(kN)(4)墻Q-4豎向彎矩：基坑側(cè)=1212.16(kN-m)擋土側(cè)=-1790.38(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=892.29(kN-m)擋土側(cè)=-1469.84(kN-m)豎向剪力=314.50(kN)水平向剪力=-679.46(kN)(5)墻Q-5豎向彎矩：基坑側(cè)=20.84.44(kN-m)擋土側(cè)=-246.56(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=131.95(kN-m)擋土側(cè)=-220.95(kN-m)豎向剪力=86.55(kN)水平向剪力=163.64(kN)(6)墻Q-6豎向彎矩：基坑側(cè)=1172.60(kN-m)擋土側(cè)=-1310.38(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=769.37(kN-m)擋土側(cè)=-1619.34(kN-m)豎向剪力=277.44(kN)水平向剪力=806.96(kN)(7)墻Q-7豎向彎矩：基坑側(cè)=1517.99(kN-m)擋土側(cè)=-2159.21(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=682.67(kN-m)擋土側(cè)=-1042.62(kN-m)豎向剪力=345.38(kN)水平向剪力=-422.23(kN)(8)墻Q-8豎向彎矩：基坑側(cè)=1511.22(kN-m)擋土側(cè)=-2154.02(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=811.92(kN-m)擋土側(cè)=-1036.84(kN-m)豎向剪力=345.38(kN)水平向剪力=438.63(kN)(9)墻Q-9豎向彎矩：基坑側(cè)=1172.41(kN-m)擋土側(cè)=-1319.60(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=787.77(kN-m)擋土側(cè)=-1558.71(kN-m)豎向剪力=305.50(kN)水平向剪力=-802.31(kN)(10)墻Q-10豎向彎矩：基坑側(cè)=1219.76(kN-m)擋土側(cè)=-1782.08(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=846.85(kN-m)擋土側(cè)=-1521.83(kN-m)豎向剪力=254.83(kN)水平向剪力=731.55(kN)(11)墻Q-11豎向彎矩：基坑側(cè)=442.48(kN-m)擋土側(cè)=-419.85(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=244.09(kN-m)擋土側(cè)=-434.39(kN-m)豎向剪力=156.04(kN)水平向剪力=-152.33(kN)(12)墻Q-12豎向彎矩：基坑側(cè)=442.48(kN-m)擋土側(cè)=-430.56(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=186.93(kN-m)擋土側(cè)=-435.71(kN-m)豎向剪力=152.94(kN)水平向剪力=-137.98(kN)(13)墻Q-13豎向彎矩：基坑側(cè)=442.44(kN-m)擋土側(cè)=-432.78(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=257.78(kN-m)擋土側(cè)=-435.71(kN-m)豎向剪力=126.65(kN)水平向剪力=120.24(kN)(14)墻Q-14豎向彎矩：基坑側(cè)=416.69(kN-m)擋土側(cè)=-375.49(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=257.78(kN-m)擋土側(cè)=-305.08(kN-m)豎向剪力=117.99(kN)水平向剪力=-175.57(kN)(15)墻Q-15豎向彎矩：基坑側(cè)=476.64(kN-m)擋土側(cè)=-315.95(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=258.28(kN-m)擋土側(cè)=-333.61(kN-m)豎向剪力=116.41(kN)水平向剪力=174.44(kN)(16)墻Q-16豎向彎矩：基坑側(cè)=528.62(kN-m)擋土側(cè)=-417.58(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=258.28(kN-m)擋土側(cè)=-274.11(kN-m)豎向剪力=129.13(kN)水平向剪力=-112.94(kN)(17)墻Q-17豎向彎矩：基坑側(cè)=528.63(kN-m)擋土側(cè)=-418.80(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=212.10(kN-m)擋土側(cè)=-276.53(kN-m)豎向剪力=129.13(kN)水平向剪力=-100.40(kN)(18)墻Q-18豎向彎矩：基坑側(cè)=528.63(kN-m)擋土側(cè)=-418.80(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=269.33(kN-m)擋土側(cè)=-276.53(kN-m)豎向剪力=129.13(kN)水平向剪力=86.24(kN)(19)墻Q-19豎向彎矩：基坑側(cè)=476.76(kN-m)擋土側(cè)=-330.20(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=269.33(kN-m)擋土側(cè)=-339.02(kN-m)豎向剪力=116.43(kN)水平向剪力=-196.25(kN)(20)墻Q-20豎向彎矩：基坑側(cè)=416.75(kN-m)擋土側(cè)=-361.45(kN-m)水平向彎矩：基坑側(cè)=244.09(kN-m)擋土側(cè)=-304.91(kN-m)豎向剪力=106.37(kN)水平向剪力=182.55(kN) 圖5.SEQ圖5.\*ARABIC27墻構(gòu)件-8模型圖 圖5.SEQ圖5.\*ARABIC28墻構(gòu)件-4模型圖腰梁內(nèi)力——工況三圖5.SEQ圖5.\*ARABIC29工況三腰梁內(nèi)力圖（開挖至-18.500m）工況三下的腰梁構(gòu)件-47、腰梁構(gòu)件L-44計算展示：腰梁構(gòu)件-47：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC30腰梁構(gòu)件-47模型圖表5.SEQ表5.\*ARABIC24腰梁構(gòu)件-47的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值坑內(nèi)(mm)：0.04坑外(mm)：0.02-0.03軸向(mm):0.03-0.01-0.07豎向(mm):-0.02-0.02-0.01表5.SEQ表5.\*ARABIC25腰梁構(gòu)件-47的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：0.0712.080.00水平向彎矩(-)(kN-m)：0.000.00-19.46豎向彎矩(+)(kN-m)：1.500.000.00豎向彎矩(-)(kN-m)：0.00-3.81-12.13水平向剪力(kN)：-12.27-17.28-35.41豎向剪力(kN)：2.57-8.31-19.10軸力(kN)：-9.91-41.51-70.56扭矩(kN-m)：2.32-15.04-8.27腰梁構(gòu)件YL-44：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC31腰梁構(gòu)件-44模型圖表5.SEQ表5.\*ARABIC26腰梁構(gòu)件-44的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值坑內(nèi)(mm)：0.010.010.07坑外(mm)：軸向(mm):-0.07-0.010.03豎向(mm):0.030.020.01表5.SEQ表5.\*ARABIC27腰梁構(gòu)件-44的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：0.0017.626.06水平向彎矩(-)(kN-m)：-18.770.000.00豎向彎矩(+)(kN-m)：0.000.000.42豎向彎矩(-)(kN-m)：-12.26-3.500.00水平向剪力(kN)：-33.81-15.29-15.60豎向剪力(kN)：-18.58-8.034.12軸力(kN)：-70.29-52.22-40.60扭矩(kN-m)：-7.86-15.05-1.57支撐梁內(nèi)力——工況三圖5.SEQ圖5.\*ARABIC32工況三支撐梁內(nèi)力圖（開挖至-18.500m）工況三下的支撐梁構(gòu)件-83、支撐梁構(gòu)件-95計算展示：支撐梁構(gòu)件-83：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC33支撐梁構(gòu)件-83模型圖表5.SEQ表5.\*ARABIC28支撐梁構(gòu)件-83的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值x(mm)：0.040.030.01y(mm)：0.030.00-0.03z(mm)：-0.29-0.49-0.30合成(mm)：0.300.490.300.49表5.SEQ表5.\*ARABIC29支撐梁構(gòu)件-94的內(nèi)力結(jié)果信息（軸壓為正）起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：0.000.384.77水平向彎矩(-)(kN-m)：-4.000.000.00豎向彎矩(+)(kN-m)：0.0043.540.00豎向彎矩(-)(kN-m)：-84.480.00-74.20水平向剪力(kN)：1.101.101.10豎向剪力(kN)：62.731.30-60.15軸力(kN)：73.8373.8373.83扭矩(kN-m)：0.070.070.07支撐梁構(gòu)件ZCL-95：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC34支撐梁構(gòu)件-95模型圖表5.30支撐梁構(gòu)件-95的位移結(jié)果信息起點中點終點最大值x(mm)：0.01-0.01-0.02y(mm)：-0.03-0.03-0.03z(mm)：-0.30-0.44-0.30合成(mm)：0.300.440.300.44表5.31支撐梁構(gòu)件-95的位移結(jié)果信息起點中點終點水平向彎矩(+)(kN-m)：0.060.000.00水平向彎矩(-)(kN-m)：0.00-0.08-0.22豎向彎矩(+)(kN-m)：0.003