火力發(fā)電職業(yè)技能培訓考核題庫及答案一、鍋爐運行與燃燒調(diào)整1.【單選】某660MW超臨界機組燃用收到基灰分Aar=28%、低位發(fā)熱量Qnet,ar=18350kJ/kg的煙煤，當爐膛出口氧量由3.0%降至2.2%時，下列對爐膛結(jié)渣傾向的判斷正確的是（）。A.結(jié)渣風險降低，因還原性氣氛減弱B.結(jié)渣風險升高，因灰熔點溫度在還原區(qū)下降C.結(jié)渣風險不變，因氧量變化范圍小D.結(jié)渣風險先升后降，因硫化物生成答案：B解析：氧量降低→爐內(nèi)出現(xiàn)局部還原性氣氛→灰中Fe2O3被還原成FeO→灰熔點溫度下降約80～120℃→結(jié)渣風險顯著升高。2.【單選】在四角切圓鍋爐進行燃燒器擺角調(diào)整試驗時，將最上層二次風噴口下擺10°，其直接作用是（）。A.提高主汽溫度B.降低再熱器減溫水量C.推遲著火點，降低NOxD.增強下爐膛吸熱，降低屏過壁溫答案：D解析：下擺后火炬中心下移，屏區(qū)輻射熱減少，壁溫下降；主汽溫因爐膛吸熱份額重新分配而略降，再熱減溫水量反而增加。3.【單選】按DL/T52032005《火力發(fā)電廠燃料管理導則》，入廠煤與入爐煤熱值差超過（）kJ/kg時應啟動異常追溯。A.630B.840C.1050D.1260答案：C解析：導則規(guī)定差值≥1050kJ/kg視為“顯著異?！?，需48h內(nèi)完成原因分析。4.【多選】下列哪些參數(shù)可直接用于一次風煤粉管道風速在線計算（）。A.磨煤機出口風溫B.一次風機電流C.文丘里管差壓D.煤粉管壁靜壓E.給煤機瞬時煤量答案：C、D、E解析：文丘里差壓→體積流量；靜壓→密度修正；給煤量→濃度→可算風速。風溫與風機電流為間接量。5.【判斷】對于中速磨直吹系統(tǒng)，當磨輥磨損量達到原始直徑的8%時，煤粉細度R90必然升高。（）答案：錯誤解析：磨輥磨損后碾磨力下降，但若同時提高液壓加載力或降低給煤量，R90可維持不變甚至降低。6.【填空】某鍋爐爐膛出口NOx濃度為420mg/m3（6%O2），按《火電廠大氣污染物排放標準》GB132232011，該濃度折標到標準氧量為________mg/m3。答案：350解析：C標=C測×(216)/(216)=420×15/15=420，但題干已注明6%O2，故無需折算，填原值420；若題干為實測5%O2，則折標=420×(216)/(215)=394mg/m3。本題陷阱在于“已注明6%O2”，故直接填420。7.【簡答】說明“風煤交叉限制”在直吹式中速磨控制中的實現(xiàn)原理。答案：控制系統(tǒng)先計算當前允許最大煤量Bmax=k×Qair/(1.2×Vcoal)，其中Qair為一次風量實測值，Vcoal為煤的當量風量系數(shù)；當運行人員設(shè)定煤量Bset>Bmax時，煤量指令被自動鉗位在Bmax，同時發(fā)出“風量不足”報警；只有當運行人員繼續(xù)增大一次風量后，Bmax才隨之提升，從而實現(xiàn)“先加風后加煤、先減煤后減風”的安全策略。8.【計算】某300MW機組鍋爐燃煤量125t/h，收到基硫分Sar=0.75%，鈣硫摩爾比1.8，計算爐內(nèi)干法脫硫需投運石灰石粉量（純度92%）。答案：硫釋放量=125000×0.0075=937.5kg/h需CaCO?量=937.5×100/32×1.8=5273kg/h考慮純度92%，實際投加量=5273/0.92=5732kg/h=5.73t/h解析：按化學計量100kgCaCO?脫除32kg硫，乘以摩爾比與純度反算。9.【案例】爐膛負壓瞬間由50Pa升至+180Pa，同時汽包水位先降后升，火焰監(jiān)視器發(fā)黑，給出最可能故障及處理要點。答案：故障：爐膛爆燃后瞬間滅火，屬“黑把”現(xiàn)象。處理：1.立即切斷燃料，停止給煤機與油槍；2.保持30%額定風量吹掃5min；3.查明滅火原因（如低負荷掉焦、煤質(zhì)突變、等離子點火器斷?。?；4.重新點火前完成O2>19%、可燃氣體<0.2%的吹掃；5.嚴禁“爆燃法”點火。10.【論述】結(jié)合同軸燃燒（OFA）與分級燃燒（LNB）技術(shù)，闡述在660MW煙煤鍋爐上實現(xiàn)NOx≤100mg/m3的技術(shù)路線，并給出關(guān)鍵運行邊界。答案：技術(shù)路線：1.采用垂直分級燃燒器，主燃區(qū)過量空氣系數(shù)0.85～0.90，延遲二次風混入，降低峰值溫度；2.在最上層設(shè)置OFA噴口，風量占總風25%，形成燃盡區(qū)；3.配合SNCR+SCR聯(lián)合脫硝，SNCR在850～950℃窗口噴入20%氨水，SCR層加裝備用層；4.采用動態(tài)氧量閉環(huán)，以省煤器出口NOx作為前饋，實時修正OFA風門；5.控制主汽溫偏差<15℃，避免為降溫而被迫抬高氧量。關(guān)鍵邊界：主汽溫不低于580℃，再熱器減溫水量<2%BMCR，飛灰含碳量<2.5%，CO濃度<50μL/L，爐膛出口煙溫偏差<80℃。二、汽輪機本體與熱力系統(tǒng)11.【單選】某660MW超超臨界機組高壓缸排汽壓力為6.8MPa、溫度360℃，若高壓缸效率降低2%，則熱耗率增加約（）kJ/kWh。A.28B.45C.62D.78答案：C解析：高壓缸效率每降1%，熱耗率約增31kJ/kWh，2%即62kJ/kWh。12.【單選】汽輪機冷態(tài)啟動時，高壓外缸上下缸溫差>50℃，應首先采?。ǎ?。A.提高主汽溫度B.降低升速率C.投入夾層加熱D.打開高壓缸疏水答案：C解析：夾層加熱可快速提升外缸下部溫度，減小上下缸溫差，防止缸體拱背。13.【多選】下列哪些閥門參與汽輪機OPC超速保護動作（）。A.高壓主汽門B.中壓主汽門C.高壓調(diào)節(jié)汽門D.中壓調(diào)節(jié)汽門E.再熱主汽門答案：C、D解析：OPC動作只關(guān)調(diào)節(jié)汽門，不關(guān)主汽門，避免機組全甩負荷。14.【填空】某機組采用順序閥控制，當負荷由600MW降至300MW時，若保持節(jié)流方式運行，則高壓缸效率將________（升高/降低）約________%。答案：降低，2.3解析：節(jié)流損失增大，焓降減小，效率下降約2%～2.5%。15.【計算】汽輪機排汽壓力由6.2kPa降至5.0kPa，凝汽器循環(huán)水量不變，求排汽焓降變化對機組功率的增益（機組背壓修正系數(shù)0.85%/kPa）。答案：ΔP=660×0.85%×(6.25.0)=6.73MW解析：背壓每降1kPa，功率增0.85%，1.2kPa對應6.73MW。16.【簡答】說明汽輪機脹差“負值”出現(xiàn)的工況及危害。答案：工況：極熱態(tài)啟動初期，主汽溫遠高于缸溫，轉(zhuǎn)子冷卻比汽缸快，或滑參數(shù)停機時降溫速度>降壓速度。危害：負脹差使軸向間隙消失，導致動靜摩擦，嚴重時葉片頂部與汽封片碰撞，造成斷葉片事故。17.【案例】運行中3軸承金屬溫度突然由85℃升至110℃，同時軸承回油溫度升高5℃，振動<20μm，給出診斷步驟。答案：1.確認表計無誤，切換備用測點；2.檢查潤滑油壓是否下降，主油泵電流、油箱油位；3.就地聽針檢查軸瓦異響；4.取油樣做鐵譜分析；5.若確認軸承損壞，立即減負荷至50%，降低潤滑油溫至40℃，申請停機處理；6.停機過程中嚴密監(jiān)視軸向位移及脹差。18.【論述】結(jié)合1000MW二次再熱機組，分析二次再熱對熱效率提升的定量貢獻及關(guān)鍵控制難點。答案：定量貢獻：二次再熱使平均吸熱溫度提高約18℃，理論循環(huán)效率提升1.6%，扣除管道壓降、散熱損失后凈收益1.1%，對應發(fā)電煤耗下降約7g/kWh?？刂齐y點：1.二次再熱汽溫高達620℃，需采用鎳基合金管道，造價高；2.兩級再熱器汽溫耦合，需動態(tài)解耦控制；3.低負荷時二次再熱汽溫易低于580℃，需設(shè)置煙氣再循環(huán)或省煤器旁路；4.汽輪機中壓缸與低壓缸分缸處軸向推力平衡復雜，需設(shè)置平衡活塞；5.給水系統(tǒng)采用雙列給水泵，單列運行時需防止再熱器超溫。三、電氣一次與二次系統(tǒng)19.【單選】某500kV線路采用3×LGJK630導線，額定電流3kA，當環(huán)境溫度由40℃升至50℃時，其載流量修正系數(shù)約為（）。A.0.91B.0.88C.0.85D.0.82答案：B解析：根據(jù)GB505452010，鋼芯鋁絞線溫度修正系數(shù)50℃對應0.88。20.【單選】發(fā)電機轉(zhuǎn)子兩點接地保護動作后，首先出口（）。A.全停B.解列滅磁C.程序跳閘D.信號答案：B解析：兩點接地造成轉(zhuǎn)子繞組短路，產(chǎn)生劇烈振動與燒損，應立即解列滅磁。21.【多選】下列屬于勵磁系統(tǒng)PSS功能考核的頻域指標（）。A.增益裕度>6dBB.相位裕度>30°C.阻尼比>0.05D.峰值<1.15E.頻寬>2Hz答案：A、B、D解析：PSS頻域考核增益裕度、相位裕度與峰值，阻尼比為時域指標。22.【填空】某220kV母差保護采用比率制動，其制動系數(shù)K=0.5，若區(qū)內(nèi)故障差流3A，制動電流4A，則保護________（動作/不動作）。答案：動作解析：動作量3A>0.5×4A=2A，滿足判據(jù)。23.【計算】某廠高廠變?nèi)萘?0MVA，短路阻抗Ud=10%，系統(tǒng)短路容量1000MVA，計算低壓側(cè)三相短路電流。答案：系統(tǒng)電抗Xs=100/1000=0.1pu變壓器電抗Xt=0.1pu總電抗X=0.2puIb=50/(√3×6.3)=4.58kAIk=Ib/X=4.58/0.2=22.9kA解析：取基準容量100MVA，統(tǒng)一折算后得22.9kA。24.【簡答】說明發(fā)電機定子接地保護3U0定值整定為8V的考慮因素。答案：1.躲過正常運行時最大不平衡電壓3V；2.考慮TV誤差及諧波影響，可靠系數(shù)1.5；3.經(jīng)實測機組并網(wǎng)后3U0基波最大5.2V，取8V可保證靈敏度>1.5；4.與主變低壓側(cè)接地電阻（一般200Ω）配合，確保95%定子繞組接地故障有靈敏度。25.【案例】運行中“主變差動保護動作”信號發(fā)出，檢查一次設(shè)備無異常，差動錄波顯示高壓側(cè)電流反向，低壓側(cè)正常，分析原因。答案：高壓側(cè)二次回路極性接反，導致區(qū)外故障時差流大于制動電流而誤動。處理：1.退出差動保護；2.校驗高壓側(cè)CT極性；3.確認極性正確后重新投入；4.做六角圖試驗驗證。26.【論述】結(jié)合新能源高占比背景，闡述火電機組參與一次調(diào)頻的“虛擬慣性”改造方案及控制策略。答案：改造方案：1.在DEH側(cè)增加頻率采樣模塊，精度0.01Hz；2.將調(diào)頻死區(qū)由±0.033Hz縮至±0.015Hz；3.采用“功率頻率”雙閉環(huán)，前饋通道引入頻率變化率df/dt，形成虛擬慣性Kvirtual=2H·Sn/fg，H取4s；4.設(shè)置煤量前饋，調(diào)頻指令優(yōu)先于AGC，延遲<1s；5.協(xié)調(diào)燃燒系統(tǒng)，保證調(diào)頻過程汽壓波動<0.3MPa?？刂撇呗裕侯l率跌落0.1Hz時，機組在3s內(nèi)增發(fā)3%Pn功率，持續(xù)15s后按一次調(diào)頻斜率逐步回穩(wěn)；頻率上升時反向動作。通過快速降磨煤機加載力、開啟高壓調(diào)節(jié)汽門過開10%實現(xiàn)。四、熱工自動化與智能化27.【單選】在DCS冗余控制器切換試驗中，要求主控故障后備用控制器接管時間<（）ms。A.50B.100C.200D.500答案：B解析：DL/T10832007規(guī)定切換時間<100ms，保證無擾。28.【單選】對于采用預測控制（MPC）的過熱汽溫系統(tǒng)，其預測時域一般取過程上升時間的（）倍。A.0.5B.1.0C.1.5D.2.0答案：C解析：預測時域≈1.5倍上升時間，可兼顧快速性與穩(wěn)定性。29.【多選】下列哪些信號必須采用硬接線直接接入ETS（）。A.軸向位移大B.真空低C.潤滑油壓低D.發(fā)電機差動保護動作E.DEH失電答案：A、B、C解析：ETS需三冗余硬接線，差動與DEH失電通過軟邏輯即可。30.【填空】某PID控制器參數(shù)Kp=1.2，Ki=0.08，Kd=0.5，采樣周期Ts=100ms，則微分項實際增量輸出限幅應設(shè)置為________%。答案：5解析：防止微分沖擊，一般限幅5%～10%。31.【計算】某汽包水位三沖量控制系統(tǒng)，給水流量變送器量程0～800t/h，汽包水位設(shè)定值0mm，當前水位80mm，給水流量580t/h，蒸汽流量600t/h，計算給水指令增量（比例帶δ=200%，積分時間Ti=60s，微分關(guān)閉）。答案：偏差e=80mm比例輸出P=80/200%=0.4流量偏差=600580=20t/h總輸出=0.4+20/800=0.375對應給水指令增量=0.375×800=300t/h（方向為減）解析：三沖量以水位偏差為主調(diào)，流量差為副調(diào)，計算后需限幅。32.【簡答】說明“SOE精度”與“DCS掃描周期”的關(guān)系。答案：SOE精度取決于DI模塊硬件時標，與掃描周期無關(guān)；但DCS邏輯處理周期決定SOE事件能否被及時響應，一般要求SOE分辨率≤1ms，而邏輯周期≤100ms。33.【案例】運行中“汽包水位高Ⅲ值”頻繁誤動，檢查水位變送器輸出正常，分析可能原因。答案：1.汽包壓力補償算法錯誤，導致飽和密度計算偏差；2.變送器取樣管單側(cè)堵塞，形成虛假水位；3.水位開關(guān)接點受潮，絕緣下降；4.就地平衡容器伴熱故障，出現(xiàn)冷凝液柱高度變化；5.DCS模擬量輸入卡件漂移。處理：1.校驗壓力補償公式；2.反吹取樣管；3.更換開關(guān)；4.修復伴熱；5.更換卡件并重新標定。34.【論述】結(jié)合數(shù)字孿生技術(shù)，構(gòu)建火電廠鍋爐燃燒數(shù)字孿生體的關(guān)鍵步驟與驗證指標。答案：關(guān)鍵步驟：1.建立CFD高保真模型，網(wǎng)格>500萬，邊界條件來自DCS實時數(shù)據(jù)；2.采用降階模型（ROM）將CFD映射為0.1s級計算速度；3.通過卡爾曼濾波實現(xiàn)數(shù)據(jù)同化，修正爐膛溫度場；4.與DCS雙向通信，實現(xiàn)閉環(huán)優(yōu)化；5.構(gòu)建VR可視化，支持運行員演練。驗證指標：1.爐膛出口煙溫預測誤差<3%；2.NOx預測誤差<5%；3.計算耗時<0.5s；4.孿生體指令下發(fā)后，實際系統(tǒng)調(diào)節(jié)時間<30s；5.一年內(nèi)累計節(jié)省標煤>5000t。五、環(huán)保與化學監(jiān)督35.【單選】按HJ752017，CEMS零點漂移>±2.5%F.S.時，應在（）h內(nèi)校準。A.6B.12C.24D.48答案：C解析：標準規(guī)定24h內(nèi)完成校準并記錄。36.【單選】凝結(jié)水精處理混床出水電導率突然由0.08μS/cm升至0.30μS/cm，最先采取的操作是（）。A.立即停機B.切換備用混床C.加大樹脂再生劑量D.關(guān)閉加氨泵答案：B解析：先切換備用床，保證水質(zhì)，再分析原因。37.【多選】下列屬于脫硫塔“液氣比”偏低的現(xiàn)象（）。A.出口SO2濃度升高B.漿液pH下降C.循環(huán)泵電流下降D.除霧器差壓升高E.石膏副產(chǎn)物含水率升高答案：A、C、E解析：液氣比低，吸收段噴淋密度不足，SO2脫除率下降，循環(huán)泵電流下降，石膏脫水差。38.【填空】某廠采用SNCR脫硝，氨逃逸控制目標為________mg/m3。答案：2.5解析：GB132232011特別排放限值氨逃逸<2.5mg/m3。39.【計算】某廠年耗煤量300萬噸，收到基汞含量0.15mg/kg，脫汞效率70%