2026年化工總控工考試題庫(kù)及答案1.（單選）在DCS操作站中，若某PID控制回路的PV值持續(xù)出現(xiàn)“BAD”質(zhì)量標(biāo)志，最優(yōu)先的排查步驟是A.檢查控制閥氣源壓力B.核對(duì)PID參數(shù)是否超界C.確認(rèn)現(xiàn)場(chǎng)變送器與安全柵的回路電流D.重啟操作站監(jiān)控軟件答案：C解析：PV質(zhì)量標(biāo)志“BAD”說(shuō)明信號(hào)在傳輸環(huán)節(jié)已失效，首要確認(rèn)4-20mA回路是否開(kāi)路、短路或安全柵熔斷，A、B、D均不能第一時(shí)間定位信號(hào)中斷點(diǎn)。2.（單選）某精餾塔進(jìn)料輕組分含量突然升高，塔頂壓力升高0.12MPa，塔釜液位下降，此時(shí)應(yīng)優(yōu)先調(diào)整A.塔頂冷卻器循環(huán)水閥B.再沸器蒸汽閥C.進(jìn)料預(yù)熱器旁路D.塔頂產(chǎn)品采出閥答案：B解析：輕組分增多使塔內(nèi)氣相負(fù)荷增大，塔壓升高，需快速降低再沸量以平衡氣相負(fù)荷；先調(diào)再沸器蒸汽閥可在30s內(nèi)見(jiàn)效，冷卻水閥響應(yīng)慢且易造成液泛。3.（單選）對(duì)于采用分程控制的反應(yīng)器溫度回路，當(dāng)輸出為65%時(shí)，冷水閥已全開(kāi)而熱水閥未全關(guān)，可能的原因是A.閥門定位器零點(diǎn)漂移B.分程點(diǎn)設(shè)置錯(cuò)誤C.熱水閥閥芯沖蝕D.冷水閥膜頭漏氣答案：B解析：分程點(diǎn)錯(cuò)置導(dǎo)致兩閥重疊區(qū)過(guò)大，輸出65%時(shí)已越過(guò)冷水閥全開(kāi)點(diǎn)卻未達(dá)熱水閥全關(guān)點(diǎn)，需重新設(shè)定分程區(qū)間，如0-50%冷水、50-100%熱水。4.（單選）某裝置使用CO?滅火系統(tǒng)，在30m3的電氣間內(nèi)設(shè)計(jì)濃度取34%，CO?鋼瓶充裝率0.6kg/L，需瓶數(shù)最接近A.4B.6C.8D.10答案：B解析：設(shè)計(jì)量=體積×濃度×1.2（泄漏補(bǔ)償）=30×0.34×1.2=12.24kg；單瓶有效量=0.6×40L=24kg；12.24/24≈0.51，向上取整1瓶，但規(guī)范要求不少于2主1備，故取6瓶（3主3備）滿足。5.（單選）關(guān)于HAZOP分析中的“引導(dǎo)詞+參數(shù)”組合，下列哪一條記錄屬于“液位+多”偏差A(yù).塔釜液位計(jì)指示偏高導(dǎo)致聯(lián)鎖誤動(dòng)作B.回流罐液位高造成塔頂產(chǎn)品帶液C.進(jìn)料罐液位高觸發(fā)高高聯(lián)鎖D.反應(yīng)器液位高引起攪拌電流過(guò)載答案：B解析：偏差“液位+多”指實(shí)際液位高于設(shè)計(jì)意圖，B選項(xiàng)直接描述回流罐液位高帶來(lái)的后果，其余為液位高引發(fā)的二次事件，非偏差本身。6.（單選）某離心泵在額定流量100m3/h時(shí)揚(yáng)程60m，現(xiàn)實(shí)際運(yùn)行流量120m3/h，揚(yáng)程降至48m，其軸功率變化趨勢(shì)為A.下降約5%B.基本不變C.上升約15%D.上升約30%答案：C解析：離心泵軸功率P∝Q×H/η，大流量區(qū)H下降但Q上升更快，且η略降，綜合計(jì)算P增加約15%。7.（單選）在SIS系統(tǒng)中，某電磁閥采用“勵(lì)磁停車”方式，當(dāng)回路電纜斷線時(shí)，閥位應(yīng)處于A.保持原位B.強(qiáng)制關(guān)閉C.強(qiáng)制打開(kāi)D.不確定答案：B解析：勵(lì)磁停車即得電關(guān)閥、失電開(kāi)閥，斷線=失電→閥開(kāi)；但工藝要求停車時(shí)閥關(guān)，故電磁閥需選“失電關(guān)”型，斷線則閥關(guān)，即強(qiáng)制關(guān)閉。8.（單選）某裝置采用AspenPlus進(jìn)行穩(wěn)態(tài)模擬，在RadFrac模塊中若將冷凝器類型從“全凝”改為“分凝”，塔頂產(chǎn)品流量將A.增加B.減少C.不變D.先增后減答案：A解析：分凝器有部分氣相產(chǎn)品，塔頂采出總量=液相+氣相，故總產(chǎn)品流量增加，液相流量減少。9.（單選）下列關(guān)于爆炸極限的說(shuō)法正確的是A.溫度升高，下限升高B.壓力升高，上限降低C.氮?dú)庀♂?，上下限區(qū)間變窄D.管徑增大，下限升高答案：C解析：惰性氣體稀釋縮小爆炸極限區(qū)間；溫度升高下限降低，壓力升高上限升高，管徑增大散熱慢下限降低。10.（單選）某反應(yīng)釜R-101采用串級(jí)控制，主回路為釜溫TIC-101，副回路為夾套水溫TIC-102，當(dāng)冷卻水閥突然卡死，最先報(bào)警的是A.TIC-101PV高B.TIC-102SP高C.TIC-102PV高D.TIC-101OP飽和答案：C解析：閥卡死→夾套水流量歸零→副環(huán)PV快速上升，副環(huán)響應(yīng)時(shí)間常數(shù)僅數(shù)秒，主環(huán)PV尚未明顯變化。11.（單選）某裝置使用差壓式流量計(jì)，原設(shè)計(jì)介質(zhì)密度ρ?=800kg/m3，實(shí)際運(yùn)行ρ=720kg/m3，若DCS未做密度補(bǔ)償，則顯示流量比真實(shí)流量A.高5.4%B.低5.4%C.高10%D.低10%答案：A解析：Q?∝√(ρ?/ρ)，顯示/真實(shí)=√(800/720)=1.054，即高5.4%。12.（單選）關(guān)于壓力容器定期檢驗(yàn)，下列說(shuō)法錯(cuò)誤的是A.首次全面檢驗(yàn)周期不得超過(guò)3年B.安全狀況等級(jí)3級(jí)，檢驗(yàn)周期最長(zhǎng)6年C.耐壓試驗(yàn)應(yīng)每?jī)纱稳鏅z驗(yàn)周期進(jìn)行一次D.氣壓試驗(yàn)需經(jīng)技術(shù)負(fù)責(zé)人批準(zhǔn)答案：B解析：安全狀況3級(jí)周期最長(zhǎng)3年，6年僅適用于1級(jí)。13.（單選）某裝置采用膜分離回收氫氣，滲透氣氫純度90%，尾氣氫純度30%，原料氣氫純度60%，則氫回收率最接近A.75%B.80%C.85%D.90%答案：B解析：設(shè)原料100kmol，氫60kmol；滲透氣量F，尾氣100-F；氫平衡0.9F+0.3(100-F)=60→F=50kmol；回收率=0.9×50/60=75%，但膜面積需優(yōu)化，工業(yè)實(shí)際取80%。14.（單選）某列管式換熱器，管程走冷卻水，殼程走熱油，若將冷卻水由四管程改為二管程，其他不變，則總傳熱系數(shù)KA.增加約15%B.減少約15%C.增加約40%D.減少約40%答案：A解析：管程減半→流速減半→Re下降→hi下降，但殼側(cè)仍湍流，綜合K下降約15%，但題目問(wèn)“改為二管程”即減少管程數(shù)，流速提高，hi增大，K增加約15%。15.（單選）某裝置使用紅外氣體分析儀監(jiān)測(cè)CO，量程0-1000ppm，現(xiàn)通入200ppm標(biāo)準(zhǔn)氣，儀表示值190ppm，其相對(duì)誤差為A.-5%B.-10%C.5%D.10%答案：A解析：相對(duì)誤差=(190-200)/200×100%=-5%。16.（單選）某反應(yīng)為一級(jí)不可逆，速率常數(shù)k=0.05min?1，若采用CSTR連續(xù)反應(yīng)器，要求轉(zhuǎn)化率90%，則空間時(shí)間τ為A.18minB.20minC.180minD.200min答案：C解析：CSTR一級(jí)反應(yīng)τ=(X/k)/(1-X)=0.9/(0.05×0.1)=180min。17.（單選）某裝置采用變頻調(diào)節(jié)離心泵，當(dāng)頻率由50Hz降至40Hz，泵效率ηA.基本不變B.下降約5%C.下降約15%D.下降約30%答案：B解析：離心泵在80%轉(zhuǎn)速下仍接近高效區(qū)，效率下降約5%。18.（單選）某儲(chǔ)罐呼吸閥設(shè)定壓力+1.8kPa，真空-0.3kPa，當(dāng)?shù)卮髿鈮?01.3kPa，罐內(nèi)最高操作溫度40℃，若采用氮封，氮?dú)庋a(bǔ)充閥的設(shè)定點(diǎn)應(yīng)取A.0.5kPaB.1.0kPaC.1.5kPaD.2.0kPa答案：B解析：補(bǔ)充閥需低于呼吸閥正壓并留0.5kPa裕量，取1.0kPa。19.（單選）某裝置使用渦街流量計(jì)測(cè)蒸汽，安裝時(shí)直管段前6D后3D，運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)示值波動(dòng)±8%，可能原因是A.蒸汽干度低于95%B.管道振動(dòng)頻率接近卡門渦街頻率C.下游閥門節(jié)流噪聲D.接地電阻大于10Ω答案：B解析：振動(dòng)頻率與渦街頻率耦合導(dǎo)致檢測(cè)元件誤判，屏蔽接地可降波動(dòng)至±1%。20.（單選）某裝置采用AspenDynamics進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬，在壓力驅(qū)動(dòng)模式下，若將塔頂冷凝器壓降從5kPa改為2kPa，則塔頂產(chǎn)品初餾點(diǎn)A.提前B.延后C.不變D.先延后提前答案：A解析：壓降減小→塔頂壓力升高→輕組分相對(duì)揮發(fā)度下降→初餾點(diǎn)提前。21.（多選）下列屬于SIL驗(yàn)證計(jì)算中需輸入的參數(shù)有A.設(shè)備失效率λB.共因失效βC.檢驗(yàn)周期TID.冗余配置MooN答案：ABCD解析：SIL驗(yàn)證需PFDavg=λ?×TI/2+β×λ?×TI等，全部需輸入。22.（多選）關(guān)于精餾塔水力學(xué)極限，下列說(shuō)法正確的是A.液泛氣速與板間距平方根成正比B.降液管液泛與液體表面張力成反比C.霧沫夾帶隨氣速三次方增長(zhǎng)D.漏液與閥孔動(dòng)能因子成正比答案：AC解析：液泛氣速∝(Δρ/ρ?)^0.5∝H?^0.5；霧沫夾帶∝u?3；B、D表述相反。23.（多選）某反應(yīng)釜使用插入式攪拌器，下列措施可提高傳熱系數(shù)K的有A.提高攪拌轉(zhuǎn)速B.減小槳葉直徑C.改用螺帶槳D.在夾套加擾流噴嘴答案：ACD解析：提高Re、增加軸向混合、破壞夾套邊界層均可提高K；減小槳徑降低Re。24.（多選）某裝置使用膜生物反應(yīng)器（MBR）處理廢水，發(fā)現(xiàn)跨膜壓差TMP快速升高，可能原因有A.污泥濃度過(guò)高B.曝氣強(qiáng)度不足C.鈣鎂離子結(jié)垢D.膜絲斷裂答案：ABC解析：膜絲斷裂導(dǎo)致通量升高TMP下降，其余均使TMP升高。25.（多選）下列關(guān)于爆炸抑制系統(tǒng)說(shuō)法正確的有A.探測(cè)器響應(yīng)時(shí)間≤1msB.抑制劑噴射時(shí)間≤100msC.常用抑制劑為NaHCO?D.適用于ST1級(jí)粉塵答案：ABCD解析：爆炸抑制需毫秒級(jí)響應(yīng)，NaHCO?為常用抑制劑，ST1級(jí)（K??≤100bar·m/s）適用。26.（判斷）在ISO45001體系中，“風(fēng)險(xiǎn)”與“危險(xiǎn)源”是同一概念。答案：錯(cuò)誤解析：危險(xiǎn)源是潛在來(lái)源，風(fēng)險(xiǎn)是危險(xiǎn)源引發(fā)傷害的概率與后果組合。27.（判斷）對(duì)于同一管道，當(dāng)雷諾數(shù)Re>10?時(shí)，摩擦系數(shù)λ僅與相對(duì)粗糙度有關(guān)。答案：正確解析：完全湍流區(qū)λ僅與ε/D相關(guān)。28.（判斷）在AspenPlus中，使用UNIFAC模型可預(yù)測(cè)離子液體體系的氣液平衡。答案：錯(cuò)誤解析：UNIFAC適用于非電解質(zhì)，離子液體需用eNRTL或Pitzer。29.（判斷）某裝置采用VOCs末端治理RTO，若廢氣中含硫，則切換閥應(yīng)選用304不銹鋼。答案：錯(cuò)誤解析：含硫高溫?zé)煔鈶?yīng)選316L或雙相鋼防高溫硫腐蝕。30.（判斷）根據(jù)GB50160，可燃液體罐組防火堤有效容積不應(yīng)小于最大儲(chǔ)罐容積的一半。答案：錯(cuò)誤解析：應(yīng)不小于最大罐容積。31.（填空）某反應(yīng)為二級(jí)不可逆，速率方程-r?=kc?2，k=0.1L/(mol·min)，若采用平推流反應(yīng)器，進(jìn)口c??=2mol/L，要求出口c?=0.2mol/L，則空間時(shí)間τ=______min。答案：45解析：τ=(1/k)(1/c?-1/c??)=(1/0.1)(1/0.2-1/2)=45min。32.（填空）某離心泵NPSH?=3.2m，吸入側(cè)儲(chǔ)罐液面高于泵中心4m，吸入管路損失1.1m，液體40℃飽和蒸汽壓7.38kPa，密度992kg/m3，則有效汽蝕余量NPSH?=______m。答案：2.5解析：NPSH?=Δz-h?-(p?/ρ?)=4-1.1-(7.38×1000)/(992×9.81)=2.5m。33.（填空）某裝置使用羅茨風(fēng)機(jī)，銘牌風(fēng)量600m3/h，入口溫度20℃，若實(shí)際入口溫度升至40℃，則質(zhì)量流量下降______%。答案：6.8解析：質(zhì)量流量∝1/T，(313-293)/313=6.8%。34.（填空）某換熱器用飽和蒸汽加熱油，蒸汽側(cè)傳熱系數(shù)8000W/(m2·K)，油側(cè)500W/(m2·K)，管壁熱阻忽略，則總傳熱系數(shù)K≈______W/(m2·K)。答案：476解析：1/K=1/8000+1/500→K=476。35.（填空）某裝置采用PID控制，若積分時(shí)間T?設(shè)置過(guò)短，則系統(tǒng)會(huì)出現(xiàn)______現(xiàn)象。答案：積分飽和或振蕩。36.（簡(jiǎn)答）簡(jiǎn)述在DCS中實(shí)現(xiàn)“分程+閥位限幅”的具體組態(tài)步驟。答案：1）在PID功能塊中設(shè)置SPLITRNGENABLE=YES，定義輸出0-50%對(duì)應(yīng)閥A、50-100%對(duì)應(yīng)閥B；2）在AO塊中分別設(shè)置閥A、B的閥位限幅，如閥A設(shè)置POSLIMITMAX=95%，閥B設(shè)置POSLIMITMIN=5%，防止閥芯卡死區(qū)；3）在PID塊設(shè)置OPHILIM=98%、OPLOLIM=2%，避免輸出進(jìn)入極限區(qū)；4）增加閥位反饋偏差報(bào)警，當(dāng)SP-PV>5%且OP飽和持續(xù)30s觸發(fā)“閥位異?！眻?bào)警；5）下裝后做階躍測(cè)試，確認(rèn)切換點(diǎn)無(wú)擾動(dòng)。37.（簡(jiǎn)答）說(shuō)明使用激光對(duì)中儀進(jìn)行泵-電機(jī)對(duì)中的關(guān)鍵操作要點(diǎn)。答案：1）清潔聯(lián)軸器表面，貼反射貼片；2）安裝激光發(fā)射器與接收器，確保兩激光束在任意轉(zhuǎn)角均打在靶心；3）記錄0°、90°、180°、270°四點(diǎn)數(shù)據(jù)，軟件計(jì)算垂直與水平偏差；4）調(diào)整電機(jī)支腿，先調(diào)垂直再調(diào)水平，每次調(diào)整量≤0.05mm；5）復(fù)測(cè)，確保平行偏差≤0.05mm、角度偏差≤0.02mm/100mm；6）鎖緊螺栓，按十字交叉順序扭矩30%、60%、100%分三次擰緊；7）熱態(tài)運(yùn)行2h后復(fù)測(cè)，變化≤0.03mm。38.（簡(jiǎn)答）列出GB30871規(guī)定的動(dòng)火作業(yè)六大禁令。答案：1）未辦理動(dòng)火證禁止動(dòng)火；2）未清洗置換合格禁止動(dòng)火；3）未清除周圍易燃物禁止動(dòng)火；4）未按時(shí)分析禁止動(dòng)火；5）未配備消防器材禁止動(dòng)火；6）無(wú)監(jiān)火人禁止動(dòng)火。39.（計(jì)算）某儲(chǔ)罐內(nèi)徑12m，儲(chǔ)存苯（ρ=880kg/m3），采用泡沫滅火系統(tǒng)，供給強(qiáng)度6L/(min·m2)，連續(xù)供給時(shí)間25min，則所需泡沫液量最少為_(kāi)_____L（按一次滅火計(jì)算）。答案：16965解析：面積=π×62=113.1m2；流量=6×113.1=678.6L/min；25min總量=678.6×25=16965L。40.（計(jì)算）某裝置排放廢氣2000m3/h，甲苯濃度2000mg/m3，采用活性炭吸附，動(dòng)態(tài)吸附量0.25g/g，活性炭堆積密度450kg/m3，吸附床層厚度0.6m，則一次吸附所需活性炭體積為_(kāi)_____m3（設(shè)穿透時(shí)間8h）。答案：0.284解析：甲苯量=2000×2000×8/10?=32kg；需炭量=32/0.25=128kg；體積=128/450=0.284m3。41.（案例分析）某化工廠氯乙烯精餾塔頂冷卻器循環(huán)水流量驟降，DCS顯示塔壓由0.45MPa升至0.62MPa，塔頂溫度由35℃升至48℃，回流罐液位上漲至80%（正常50%），分析原因并給出處理措施。答案：原因：循環(huán)水閥閥芯脫落或泵故障，冷卻量不足導(dǎo)致塔頂蒸汽不能全部冷凝，氣相積聚致壓力升高，未凝蒸汽進(jìn)入回流罐造成液位虛高（氣液混合）。處理：1）立即切換備用循環(huán)水泵，確認(rèn)閥門開(kāi)度與閥位反饋一致；2）若閥芯脫落，改走旁路并隔離檢修；3）降低再沸器蒸汽量30%，減少塔內(nèi)氣相負(fù)荷；4）開(kāi)啟塔頂不凝氣排放閥，排氮?dú)饨祲褐?.5MPa；5）若回流罐液位持續(xù)高，可臨時(shí)將部分冷凝液改去不合格罐，防止液泛；6）聯(lián)系儀表檢查冷卻水流量計(jì)是否堵塞，確保信號(hào)真實(shí)。42.（案例分析）某反應(yīng)釜溫度聯(lián)鎖設(shè)定180℃觸發(fā)冷卻水閥全開(kāi)，但歷史曲線顯示溫度在181℃持續(xù)3min未動(dòng)作，最終人工干預(yù)。事后檢查發(fā)現(xiàn)PLC輸入模塊通道燒毀，分析故障鏈并提出預(yù)防措施。答案：故障鏈：1）熱電阻信號(hào)線進(jìn)水，對(duì)地絕緣下降→模塊通道過(guò)流→燒毀→信號(hào)恒為32767（超量程）→PLC程序未對(duì)“超量程”做壞值切除→聯(lián)鎖邏輯認(rèn)為“溫度未達(dá)設(shè)定”→拒動(dòng)。預(yù)防措施：1）在PLC程序增加“PVBAD”切除聯(lián)鎖；2）熱電阻采用三線制冗余，雙模塊輸入，2oo2表決；3）每季度做通道短路、斷路測(cè)試；4）增設(shè)溫度開(kāi)關(guān)硬接線到SIS，作為后備。43.（設(shè)計(jì)）設(shè)計(jì)一套用于輸送含固量15%（質(zhì)量）石膏漿液的管道系統(tǒng)，流量80m3/h，管道水平長(zhǎng)度120m，垂直升高8m，彎頭6個(gè)90°，閥門3個(gè)閘閥，漿液密度1250kg/m3，運(yùn)動(dòng)粘度0.8mm2/s，顆粒d??=45μm，要求管內(nèi)流速1.8-2.2m/s，選取管徑并計(jì)算泵揚(yáng)程。答案：1）選管徑：Q=80/3600=0.0222m3/s；D=√(4Q/πu)，取u=2m/s→D=0.119m，選內(nèi)徑125mm（5″）鋼管，實(shí)際u=1.8m/s；2）比阻：采用Turian方法，漿液視為偽均相，λ=0.02，i=λ/D×u2/2g=0.02/0.125×1.82/19.62=0.0265m/m；3）沿程損失=120×0.0265=3.18m；4）局部損失：彎頭ξ=0.3×6=1.8，閘閥ξ=0.15×3=0.45，總ξ=2.25，h?=2.25×1.82/2g=0.37m；5）靜揚(yáng)程8m；6）總揚(yáng)程H=8+3.18+0.37=11.55m，取1.2裕量→14m；7）選耐磨