1、主要變化：,1. 補(bǔ)充了“有舒適度要求的樓蓋結(jié)構(gòu)，應(yīng)進(jìn)行豎向自振頻率驗(yàn)算”的內(nèi)容； 2.對(duì)裂縫控制等級(jí)為三級(jí)的鋼筋混凝土構(gòu)件，選荷載的準(zhǔn)永久組合進(jìn)行裂縫寬度和撓度驗(yàn)算；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件未變。 3.裂縫寬度計(jì)算公式進(jìn)行了調(diào)整；,7 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算,正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算,acr構(gòu)件受力特征系數(shù),cs最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離(mm)：當(dāng)cs65 時(shí)，取cs=65。,te按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率；對(duì)無粘結(jié)后張構(gòu)件，僅取縱向受拉鋼筋計(jì)算配筋率；在最大裂縫寬度計(jì)算中，當(dāng)te 0.01 時(shí)，取 te ； Ate有效受拉混凝土截面面積：對(duì)軸心受拉構(gòu)件，取構(gòu)件截面

2、面積；對(duì)受彎、偏心受壓和偏心受拉構(gòu)件，取Ate = 0.5bh + (b b)h ，此處， bf、hf 為受拉翼緣的寬度、高度。,deq 受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑（mm）；對(duì)無粘結(jié)后張構(gòu)件，僅為受 拉區(qū)縱向受拉鋼筋的等效直徑（mm）； di 受拉區(qū)第i 種縱向鋼筋的公稱直徑；對(duì)于有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線束的 直徑取為 ，其中 dp1為單根鋼絞線的公稱直徑，n1 為單束鋼絞線根數(shù)； ni 受拉區(qū)第i 種縱向鋼筋的根數(shù)；對(duì)于有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線，取為鋼 絞線束數(shù)。,正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算,短期裂縫寬度擴(kuò)大系數(shù)；,考慮荷載長期作用影響的擴(kuò)大系數(shù)；,考慮到鋼筋應(yīng)力計(jì)算對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件分別采用荷

3、載準(zhǔn)永久組合和標(biāo)準(zhǔn)組合，符號(hào)由02版的sk改為s,反映裂縫間混凝土伸長對(duì)裂縫寬度影響的系數(shù)；,根據(jù)近年來對(duì)配置400MPa、500MPa帶肋鋼筋的鋼筋混凝土、預(yù)應(yīng)力混凝土梁的裂縫寬度試驗(yàn)結(jié)果，試驗(yàn)平均裂縫寬度wm均小于原規(guī)范公式計(jì)算值。本次修訂，對(duì)受彎、偏壓構(gòu)件取c=0.77，其他與02規(guī)范相同， c=0.77。,對(duì)受彎、偏壓構(gòu)件,表7.1.2-1中的1.9,對(duì)軸心受拉構(gòu)件,配置表層鋼筋網(wǎng)片梁的計(jì)算： 對(duì)按本規(guī)范第9.2.15 條配置表層鋼筋網(wǎng)片的梁，按公式（7.1.2-1）計(jì)算的最大裂縫寬度可適當(dāng)折減，折減系數(shù)可取0.7；,7.1.3 條提出了正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算的基本假定 新增條款,本條提

4、出了正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)的平截面假定。在荷載準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合下，對(duì)允許出現(xiàn)裂縫的受彎構(gòu)件，其正截面混凝土壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力增量及鋼筋的拉應(yīng)力，可按大偏心受壓的鋼筋混凝土開裂換算截面計(jì)算。,1 截面應(yīng)變保持平面； 2 受壓區(qū)混凝土的法向應(yīng)力圖取為三角形； 3 不考慮受拉區(qū)混凝土的抗拉強(qiáng)度； 4 采用換算截面。,7.1.4在荷載準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合下，鋼筋混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的應(yīng)力或預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的等效應(yīng)力的計(jì)算方法 對(duì)應(yīng)02規(guī)范8.1.3,1 鋼筋混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的應(yīng)力,Nq、Mq 按荷載準(zhǔn)永久組合計(jì)算的軸向力值、彎矩值，對(duì)偏心受壓構(gòu)件不考慮二階效應(yīng)的影響；

5、,2 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的等效應(yīng)力,1無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的等效折減系數(shù)，取1為0.3；對(duì)灌漿后的后張預(yù)應(yīng)力筋1為1.0。,7.1.5抗裂驗(yàn)算時(shí)截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力計(jì)算 對(duì)應(yīng)02規(guī)范8.1.4，無變化,7.1.6預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)分別對(duì)截面上的混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算 對(duì)應(yīng)02規(guī)范8.1.5，無變化,從裂縫控制要求對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的斜截面混凝土主拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算是為了避免斜裂縫的出現(xiàn)，同時(shí)按裂縫等級(jí)不同予以區(qū)別對(duì)待；對(duì)混凝土主壓應(yīng)力的驗(yàn)算，是為了避免過大的壓應(yīng)力導(dǎo)致混凝土抗拉強(qiáng)度過大地降低和裂縫過早的出現(xiàn)。,7.2 受彎構(gòu)件撓度驗(yàn)算,7.2.1 最小剛度原則 在等截面

6、構(gòu)件中，可假定各同號(hào)彎矩區(qū)段內(nèi)的剛度相等，并取用該區(qū)段內(nèi)最 大彎矩處的剛度。當(dāng)計(jì)算跨度內(nèi)的支座截面剛度不大于跨中截面剛度的兩倍或不小于跨中截面剛度的二分之一時(shí)，該跨也可按等剛度構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，其構(gòu)件剛度可取跨中最大彎矩截面的剛度。,“最小剛度原則”就是在簡(jiǎn)支梁全跨長范圍內(nèi)，可都按彎矩最大處的截面彎曲剛度，亦即按最小的截面彎曲剛度，用材料力學(xué)中不考慮剪切變形影響的公式來計(jì)算撓度。,7.2.2受彎構(gòu)件考慮荷載長期作用影響的剛度B,剛度計(jì)算公式分兩種情況： 1 采用荷載標(biāo)準(zhǔn)組合 2 采用荷載準(zhǔn)永久組合,考慮荷載長期作用對(duì)撓度增大的影響系數(shù)。,鋼筋混凝土受彎構(gòu)件,截面剛度與曲率的理論關(guān)系為,7.2.3短

7、期剛度Bs,h=0.87,預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件,要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件,允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件,對(duì)預(yù)壓時(shí)預(yù)拉區(qū)出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，Bs應(yīng)降低10%。,7.2.5 考慮荷載長期作用對(duì)撓度增大的影響系數(shù) 條款內(nèi)容不變,7.2.4混凝土構(gòu)件的截面抵抗矩塑性影響系數(shù) 條款內(nèi)容不變,r和r分別為受拉及受壓鋼筋的配筋率。當(dāng)r=0時(shí)，q=2.0，當(dāng)r =r時(shí)，q=1.6。,對(duì)翼緣位于受拉區(qū)的倒T 形截面，應(yīng)增加20%,鋼筋混凝土受彎構(gòu)件,預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件q=2.0,7.2.6 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在使用階段的預(yù)加應(yīng)力反拱值,本條將原8.2.6中的注1改為正式條文；將注2作為正式條文放到7.2.7的第2項(xiàng)中。,考慮預(yù)壓應(yīng)力長期作用對(duì)反拱增大的影響系數(shù)仍保留原規(guī)范取為2的規(guī)定。,7.2.7 對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)采取措施控制反拱和撓度，此條為新加內(nèi)