1、. 目 錄一、工程概況2工程概述2二、編制依據2編制依據2三、卸料平臺的選型與安裝3（一）.卸料平臺的選型3（二）.JY-2散裝式卸料平臺的結構3（三）.JY-2散裝式卸料平臺的組裝3四、設計驗算7（一）.設計驗算公式7（二）.設計驗算書11（三）.對建筑物的作用力17五、卸料平臺的移位拆卸20六、 安全保證措施20 一、工程概況工程概述長信御景峰花園114棟工程位于佛山市南海區(qū)里水鎮(zhèn)鹽南公路沙涌段西側地段。工程基礎形式采用旋挖樁基礎，結構類型為框剪結構。地下為整體一層地下室，附樓層高4m/4.6m(塔樓內)；地上為1棟14棟28層住宅樓，其中9、10棟27層，首層塔樓層高為4.7m，標準層層

2、高為2.95m，建筑高度為84.35m，總建筑面積18.82萬,其中地下室面積為36653。混凝土分項工程是本工程非常重要的一個分項工程，是工程質量優(yōu)劣的一個重要環(huán)節(jié)，所以一定要嚴格按照國家質量標準、公司質量控制標準進行精心施工。我們的工程質量目標是確保本工程達到國家規(guī)范及地方現行規(guī)定要求，爭創(chuàng)“廣東省優(yōu)良樣板工程”。為確保工程順利施工，達到預期目標，特編制本方案。二、編制依據編制依據1. 依據 (JGJ80-91).2. 依據 (JGJ59-2011).3. 依據 (GB50010-2010).4. 依據 (GB50017-2003).5. 依據 (GB/T3811-2004).6. 依據

3、(JGJ130-2011).7. 依據 (JGJ145-2013).8. 依據 (JGJ33-2012).三、卸料平臺的選型與安裝（一）.卸料平臺的選型本工程采用保達建筑機械設備有限公司生產的JY-2散裝式建筑懸挑卸料平臺，鑒定證書號：粵建鑒字（2013）21號。JY-2散裝式建筑懸挑卸料平臺的特點：（1）、無需排柵讓位，排柵寬度在1-1.5米范圍內均能適用，且無需斜拉；（2）、無需預埋件，選定位置可直接安裝使用；（3）、能反復使用，長期效益明顯。（二）.JY-2散裝式卸料平臺的結構（三）.JY-2散裝式卸料平臺的組裝1、安裝人員的要求：a、參與安裝的人員必須進行專業(yè)培訓，熟悉本機主要性能、結

4、構，具備熟練的操作技能。b、安裝人員應具備必要的安全保護設備，如安全帽安全帶等。2、安裝準備a安裝之前首先應熟悉本機使用說明書中的有關內容，選擇適當的安裝位置，保證卸料平臺能最大限度地發(fā)揮其轉運能力，又能滿足現場施工要求。3、平地組合a. 將平臺架置于地面擱平。b.一邊的主梁，與前臺板合上用兩個M2070螺銓穿入中間孔中，套上螺母及彈簧墊圈。c. 合上另一后臺板，如b法操作。d. 合上另一邊的主梁再套上四個M2070螺栓、螺母和彈簧墊圈等。e.插上一遍的側護欄，用兩個M1080螺銓并擰緊螺母和彈簧墊圈。f插上另一邊側護欄，如d法操作。g合上前護欄，穿入四個M10120螺銓，擰緊螺母和彈簧墊圈，

5、并寧緊所有的螺栓螺母。4、起吊用四條鋼絲繩組成一體的索具，兩條長鋼絲繩在前，兩條短鋼絲繩在后，將馬蹄形扣環(huán)扣住平臺四個吊環(huán)孔，用塔吊起吊至所需樓層。5、安裝就位a. 尾端朝里，落在樓層地面b. 點動塔吊，使平臺車基本水平向內拉動平臺架，使橫支撐逐漸移向樓面外止口，直至靠緊為止，此時主梁懸挑室外長度為3500mmc裝上四支鋼支頂螺套管（含伸縮管）鎖緊M102016件（包括彈簧墊圈和平墊圈）d校正水平，裝上四支支撐聯接桿并扣上聯接橫桿，鎖緊碗扣，必要時可將尾端調整座進行水平調整。e旋動螺母，使四支撐桿完全受力。手把力為15KG，約能產生半噸左右的頂力，切勿敲擊。f放開塔吊在路軌架尾端部有拉爆螺孔板

6、，用沖擊鉆配作4- M14拉爆螺絲并擰緊螺母。 四、設計驗算（一）.設計驗算公式1. JY-2散裝式卸料平臺的主梁屬懸臂梁,上面所配裝的前、后臺板，護欄等部件， 均需測算其重量并找準重心后，分別以各部件的重心與主梁懸挑支點的實際距離，以及額定荷載值等，均以集中荷載的方法，按下式分別計算其對主梁的彎矩最大值： 靜荷載應乘以分項系數1.2計算； 動荷載應乘以分項系數1.4計算；2. JY-2卸料平臺的前后臺板的橫梁和橫梁聯管均屬簡架梁結構,將其額定荷載的重心設定在跨中,均以集中荷載的方法,按下式分別計算橫梁和橫梁聯管的彎矩最大值:3 根據GB50017-2003,梁的整體穩(wěn)定性條件為:凡滿足H/B

7、6,B/t95的箱形截面簡支梁可不計算整體穩(wěn)定性.(設計計算時 取1.)6. 材料 截靣扺抗矩的計算公式: 7. 中心壓桿穩(wěn)定性的計算公式: Q235 鋼的軸心受壓構件的穩(wěn)定系數 012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8

8、930.889400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.799700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.6980.6920.6860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6260

9、.6180.6110.6030.5951000.5880.5800.5730.5660.5580.5510.5440.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4890.4830.4760.4700.4640.4581200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.4060.4011300.3960.3910.3860.3810.3760.3710.3670.3620.3570.3531400.3490.3440.3400.3360.3320.3280.3240.3200.3160.3121500.3080.3050.3

10、010.2980.2940.2910.2870.2640.2810.277摘自JGJ130-2011表A.0.6 8.空心圓管回轉半徑的 計算公式: 式中i-空心圓管的回轉半徑 D-圓管外徑（mm） d-圓管內徑（mm）9. 鋼支頂螺旋付承載力的計算公式:式中N-螺旋付的軸向力設計值 （N）D2-螺旋付的中徑 （mm） n-螺旋付的旋合圈數 h-螺旋付的牙高（mm） F-螺紋齒面的許用接觸應力（取20N/mm2）1.10 焊接強度(角焊縫受剪切)的計算公式:式中N -焊縫的剪切應力設計值 a -角焊縫的計算厚度(mm) a=0.7h -焊縫的剪切應力許用值 (取118N/mm ) h-角焊縫的

11、焊坡高度(mm) L-焊縫長度(mm) 11. 拉爆螺栓受橫向剪切的計算公式: 式中N-橫向剪切應力設計值 A-螺栓的有效截面面積 (mm ) -材料的剪切應力許用值 (取118N/mm )12. 實心圓棒的截面扺抗矩(Cm ) Wx=0.0982D式中Wx-截面扺抗矩(Cm ) D -圓截面外徑 (mm)13. 主梁撓度的計算公式: 式中F-主梁承受集中荷載設計綜合值(N) (1.25額定荷載+部件自重) L-主梁長度(m),計算中釆用1X10 mmE-主梁材料的彈性模量(取2.15X105)(N/mm)I-主梁的慣性矩(mm ) F1容許撓度(mm) (取懸挑長度/350)（二）.設計驗算

12、書1.主梁受力設計計算: A 主梁受力情況: a)前護欄重73KgX1.2=87.6Kg b)側護欄重126KgX1.2=151.2Kg c) 前臺板重139KgX1.2=166.8Kg d) 后臺板重129Kg1.2=154.8 e)額定荷載800KgX1.4=1120Kg,考慮最極端情況裝載,物料重心離最前端500處即懸挑3500mm處,橫跨重心在臺面寬三分之一處.則實際荷載為1120KgX2/3=747Kg f) 單根主梁重偏載時的Mmax為 (a+b+c+d)/2+e =(3504000+4158000+5629500+3289500)/2+26145000=34435500N mmg

13、)另根主梁輕偏載時的Mmax為 (a+b+c+d)/2+e/2 =(3504000+4158000+5629500+3289500)/2+26145000/2=21363000N mmB 主梁截面扺抗矩(見圖3) C 重偏載主梁的強度計算: 2 臺板橫梁的受力設計計算: 臺板橫梁的材料為120X60X3扁管,總長2300mm,集中荷載1120Kg在跨中. A 臺板橫梁的截面抵抗矩: B 小車橫梁的彎矩最大值: C 臺板橫梁的強度計算: 3.橫梁聯管的受力設計計算: 橫梁聯管的材料為100X50X3扁管,總長1165mm，集中荷載1120Kg在跨中. A 橫梁聯管的截面抵抗矩: B 橫梁聯管的彎

14、矩最大值: C 橫梁聯管的強度計算: 4.護欄立管的受力設計計算: 護欄立管的材料為50X3方管, 懸挑長度1200mm, 集中荷載 100Kg在上端. A 護欄立管的截面抵抗矩: B 護欄立管的彎矩最大值: C 護欄立管的強度計算: 5.護欄上橫管的受力設計計算: 護欄上橫管的材料為50X3方管,總長2500mm,集中荷載100Kg在跨中. A 護欄上橫管的彎矩最大值: B 護欄上橫管的強度計算: 6. 焊接強度的計算:卸料平臺在承受動載荷1120Kg時,焊縫受剪切為橫梁聯管(100X50 扁管) 焊縫總長200mm,焊縫高為5mm,有效厚度為=5X0.7=3.5mm(式9-1)7. 拉爆螺

15、栓M14橫向剪切力的計算:6級大風時卸料平臺承受橫向風載約為150Kg,重物落地時,塔吊鋼絲繩與鉛垂線的夾角為10時,800KG重物形成的橫向力亦為150Kg.M14 拉爆螺栓的有效直徑取12.并按單支受力計算:8. 鋼支頂按離尾端1.06m處位置,離樓面外止口2440mm,并在重偏載的主梁上計算撐頂力:b)側護欄重126KgX1.2=151.2Kg c)前臺板重139KgX1.2=166.8Kg d)后臺板重129KgX1.2=154.8 e)額定荷載800KgX1.4= 1120Kg,在重偏載時(1120X2/3=747)的撐頂力:f) 重偏載梁的總撐頂力: F= F1+F2+F3+F4+

16、F5 F=718+852+1154+674+10715=14113N g) 輕偏載梁的撐頂力:14113-10715/2=8756N9. 鋼支頂調整螺旋付強度的計算:(使用長度應不大于200) 鋼支頂調整螺桿外徑應48,螺距5以上,螺母旋合不少于5圈,螺母厚度應30mm.單根鋼支頂的最大撐頂力為14113N10. 鋼支頂撐頂管強度的計算:長細比150為宜. 鋼支頂撐頂管為60X3焊管,迴轉半徑i=20.18,長細比150，撐頂管實際長度為:=2632mm,(適用于3.0m高度的樓層) 橫截面積A=537mm2穩(wěn)定系數查表3得0.308代入式中 11. 起吊耳環(huán)的強度驗算:四耳環(huán)起吊,現作為雙耳

17、環(huán)受力計算.A) 焊接強度的驗算:(雙面焊縫,高5mm)a) 總吊重1300Kg;b) 雙面焊縫,高5mm;B) 拉環(huán)剪切強度的驗算:12.主梁撓度的計算: A)額定荷載的重心設定在離建筑物樓面止口2750mm處. B)將各部承受集中荷載的重心均移至懸挑端4000處進行力學換算.額定荷載800Kg應乘以1.25進行計算: 合計: 10299N（三）.對建筑物的作用力1. B處重偏載主梁的撐頂力為14113N,大于A處,故A不作驗算; 2. B處輕偏載主梁的撐頂力為8756N,大于A處,故A不作驗算; 3 C處重偏載主梁壓點的最大承載力: a)前護欄一半重73KgX1.2/2=43.8Kg b)

18、側護欄一半重126KgX1.2/2=75.6Kg c)前臺板一半重139KgX1.2/2=83.4Kg d)后臺板一半重129KgX1.2/2=77.4Kg e)額定荷載重偏載力為747Kg (參閱2.9-e) f)單根主梁重264Kg合計:1291.2Kg=12912N 4. C處重偏載主梁壓點的最大受力: 14113N+12912N=27025N 5. C處輕偏載主梁壓點的最大受力： 12912N+8756N=21668N 選擇安裝位置時,須按混凝土結構梁的標號.配筋.截面尺寸及齡期等復合驗算后決定.如果混凝土結構梁強度偏弱,可釆用負一層設置輔助撐桿等加固措施.6. 混凝土樓板抗沖切承載力驗算:樓板厚100mm,頂板尺寸120X120GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定附注:輔助斜拉鋼絲繩的直徑應16mm.五、卸料平臺的移位拆卸1.每次移位都必須對卸料平臺進行全面檢查,焊縫處有無脫焊,緊固件是否松動等,如發(fā)現以上情況需秿焊或擰緊后方能再使用.2.將臺車推向室外盡頭,壓下推桿,止動銷自動鎖定.3.用四索扣具前長后短地用M16卸扣扣牢臺車的四個耳環(huán),用塔吊輕