1、第八章 粗紗工程Roving process 知識(shí)點(diǎn) 1、粗紗工序的目的與任務(wù)。 2、加捻的基本概念。重點(diǎn)掌握加捻的目的、實(shí)質(zhì)、捻回的度量以及捻回的獲得等。 3、捻度的分布及紗條結(jié)構(gòu)。 4、粗紗的加捻和卷繞張力影響。 5、掌握棉型粗紗機(jī)的工藝過(guò)程、組成、特點(diǎn)和工藝質(zhì)量控制。,第一節(jié)概述 一、粗紗工序的任務(wù) 由熟條紡成細(xì)紗需150400倍的牽伸。目前大部分細(xì)紗機(jī)還沒(méi)有這樣的牽伸能力，因此，有必要在并條與細(xì)紗之間設(shè)置粗紗工序。粗紗工序的任務(wù)如下： 牽伸drafting：512倍，使之適應(yīng)細(xì)機(jī)的牽伸能力。熟條經(jīng)過(guò)牽伸能進(jìn)一步提高纖維的分離度與伸直度。 加捻twisting：將牽伸后的須條加上適當(dāng)?shù)哪?/p>

2、度，使其具有一定的強(qiáng)力，從而能承受加工過(guò)程中的張力，防止意外牽伸。 卷繞成形winding and shaping：將粗紗卷繞在筒管上，制成一定的卷裝，便于貯運(yùn)并適應(yīng)在細(xì)紗機(jī)上的退繞與喂入。,二、粗紗機(jī)的工藝過(guò)程（見(jiàn)動(dòng)畫7-1） 粗紗機(jī)的機(jī)構(gòu)可分為喂入、牽伸、加捻和卷繞四個(gè)部分。 熟條2從條筒1中引出由導(dǎo)條輥3和喇叭口積極輸送進(jìn)入牽伸裝置4 牽伸后的須條由前羅拉輸出經(jīng)錠翼5加捻成粗紗粗紗穿過(guò)錠翼的頂孔、側(cè)孔，進(jìn)入錠翼的導(dǎo)紗臂，然后從導(dǎo)紗臂下端引出，在壓掌曲臂上繞幾圈 引向壓掌葉繞到筒管6上。 錠翼隨錠桿8一起回轉(zhuǎn)，錠冀每轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)給紗條上加上一個(gè)捻回；筒管一方面隨錠翼回轉(zhuǎn)，另一方面又隨下龍筋10做

3、升降運(yùn)動(dòng)，由于錠翼與筒管回轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)速差，使粗紗徑向卷繞在筒管上。升降龍筋帶著筒管做上下運(yùn)動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)了粗紗在筒管上的軸向卷繞。控制龍筋的升降動(dòng)程逐層縮短，便可制成兩端為截頭圓錐形、中間為圓柱體的粗紗卷裝外形。,第二節(jié) 加捻的基本原理 一、加捻的基本概念 （一）加捻的目的 加捻的對(duì)象：牽伸后松散的纖維須條或纖維集合體以及單紗、單絲的集合體。 加捻的目的：將上述對(duì)象的總體或局部加以適量的捻度使之成紗； 或把紗、絲捻合成股線、纜線。 加捻后纖維、單紗、單絲在紗或線中獲得一定的結(jié)構(gòu)形態(tài)，使制品具有一定的物理機(jī)構(gòu)性質(zhì)和外觀結(jié)構(gòu)。另外，在須條加工過(guò)程中，利用假捻可幫助工藝過(guò)程的進(jìn)行。,（二）加捻的實(shí)質(zhì) 1、

4、傳統(tǒng)的加捻定義 將紗條一端握持，使另一端繞自身軸線回轉(zhuǎn)，則回轉(zhuǎn)一周，紗條上便得到一個(gè)捻回。捻回的獲得是因紗條各截面產(chǎn)生角位移。 2、廣義的加捻定義 凡是在紡紗過(guò)程中，紗條（須條、紗線、絲）繞其軸線加以扭動(dòng)、搓動(dòng)、纏繞、交絡(luò)等都稱為加捻。,3、真捻成紗的實(shí)質(zhì) 因加捻后，纖維對(duì)紗條存在包圍角，纖維對(duì)紗條便有向心壓力，且包圍角越大，向心壓力越大。由于向心壓力的存在，使外層纖維向內(nèi)層擠壓，增加了紗條的緊密度和纖維間的摩擦力，從而改變了紗條的結(jié)構(gòu)形態(tài)并使之具有一定的物理機(jī)械性質(zhì)。 向心壓力反映了加捻程度大小，包圍角大，加捻程度大。但在實(shí)際中，一般不用包圍角而用捻回角反映加捻程度。,取紗條表面一小段纖維l

5、進(jìn)行分析。纖維兩端張力t的合力q形成向心壓力，使外層纖維向內(nèi)層擠壓，縮小了紗條的直徑，增加了紗條緊密度和纖維間的摩擦力，從而增強(qiáng)了紗條的強(qiáng)力。如不考慮螺旋線曲率半徑對(duì)向心壓力q的影響，加捻時(shí)纖維所受的張力越大，向心壓力越大。纖維所受張力的大小，與捻回角的大小有關(guān)。,纖維表面的向心壓力,加捻力矩施加于紗條表面的力F可分解為互相垂直的兩個(gè)分力t與R，t為沿著纖維軸線的張力，R為垂直于纖維軸線的張力，使纖維傾斜的力，則tFsin。可見(jiàn)：在一定的加捻力矩下，捻回角越大，纖維所受的張力越大，產(chǎn)生的向心壓力也越大，紡出紗條的結(jié)構(gòu)越緊密。因此，捻回角的大小，反映了紗條的加捻程度。,（三）捻回的度量 雖然捻回

6、角能直接反映紗線的加捻程度，但實(shí)際中，卻用操作性更強(qiáng)的捻度、捻系數(shù)和捻幅這三個(gè)指標(biāo)來(lái)衡量紗線的加捻程度。 1、捻度 捻度概念 紗條單位長(zhǎng)度上的捻回?cái)?shù)。 計(jì)算捻度與實(shí)測(cè)捻度 計(jì)算捻度錠子轉(zhuǎn)速/前羅拉表面速度VF 實(shí)測(cè)捻度 由捻度儀測(cè)出。 捻度不勻率反映兩者的差異。 捻度與產(chǎn)量關(guān)系當(dāng)錠冀速度一定時(shí)，捻度大，則產(chǎn)量低。 捻度可用來(lái)衡量相同特?cái)?shù)紗線的加捻程度，但不能直接用來(lái)衡量不同特?cái)?shù)紗線的加捻程度。,(四)捻系數(shù) 捻回角在運(yùn)算上很不方便，為此引進(jìn)與捻回角具有同等物理意義的捻系數(shù)這個(gè)參數(shù)來(lái)表示加捻程度。 把一個(gè)捻回的紗條圓柱體展開(kāi)并經(jīng)分析計(jì)算知： 捻系數(shù)只隨tan的增減而增減。因此，捻系數(shù)與捻回角具有

7、同等的意義，而且運(yùn)算簡(jiǎn)便，線密度也較容易測(cè)量。 不同線密度紗線的捻度可以用下式計(jì)算出來(lái)。 式中：Tt紗條線密度（tex）,3、捻幅 定義：?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的紗線加捻時(shí)，截面上任意一點(diǎn)在該截面上相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)的弧長(zhǎng)，稱為捻幅。 P0= 因捻回角可以表示加捻程度，故捻幅P0同樣可以表示加捻程度。 紗線截面內(nèi)任意一點(diǎn)的捻幅與該點(diǎn)距紗條中心的距離成比。 捻幅的物理意義可理解為纖維與軸線的傾斜程度，表示纖維變形和應(yīng)力的大小。因此捻幅的大小表示紗線截面內(nèi)捻度與應(yīng)力的分布狀態(tài)。,4、捻度矢量 捻度是一個(gè)矢量，既有大小又有方向。大小由單位長(zhǎng)度上的捻回?cái)?shù)來(lái)表示，方向則由回轉(zhuǎn)角位移的方向（螺旋線的方向）來(lái)決定。紗條回轉(zhuǎn)方向分為

8、順時(shí)針或逆時(shí)針，而生產(chǎn)上常用螺旋線傾斜的方向來(lái)確定紗條捻向。 捻向的Z捻（正手捻）；S捻（反手捻）。,二、捻度的獲得 （一）真捻的獲得 1、獲得方法 一般有以下三種情況。 （1）間隙式的真捻成紗方法 特點(diǎn)：加捻時(shí)不卷繞，卷繞時(shí)不加捻。 手搖紡紗、走錠紡紗mule spinning。 T=nt/L L喂入點(diǎn)至加捻點(diǎn)間的距離； t加捻時(shí)間。,（2）連續(xù)式非自由端真捻成紗方法 特點(diǎn) 加捻和卷繞同時(shí)進(jìn)行，能進(jìn)行連續(xù)紡紗，生產(chǎn)率高。 加捻點(diǎn)B與卷繞點(diǎn)C在同一平面內(nèi)同向但不同速回轉(zhuǎn)，其間的轉(zhuǎn)速差只起卷繞作用。 BC段紗條只繞AC公轉(zhuǎn)，不繞自身軸線自轉(zhuǎn)，沒(méi)有獲得捻回。 應(yīng)用：翼錠紡紗、環(huán)錠紡紗（見(jiàn)動(dòng)畫7-2

9、）。,（3）連續(xù)式的自由端真捻成紗方法 特點(diǎn) 喂入點(diǎn)A與加捻點(diǎn)B間的須條是斷裂的，B端一側(cè)的紗尾呈自由狀態(tài)。當(dāng)加捻點(diǎn)回轉(zhuǎn)時(shí)，呈自由狀的須條也隨之回轉(zhuǎn)，沒(méi)有加上捻回，只有加捻點(diǎn)B至卷繞點(diǎn)C之間的紗條產(chǎn)生了捻回。 卷繞時(shí)也不需停止加捻，只要不斷喂入呈自由狀態(tài)的須條或纖維流，就能連續(xù)紡紗，生產(chǎn)率高。 應(yīng)用：轉(zhuǎn)杯紡、無(wú)芯摩擦紡、靜電紡紗、渦流紡紗等。,2、真捻的形成過(guò)程 在穩(wěn)定狀態(tài)下，喂入點(diǎn)A至加捻點(diǎn)B間紗條（即AB段）上單位時(shí)間加上的捻回?cái)?shù)應(yīng)該等于輸出的捻回?cái)?shù)。即： nt=vtT T=n/v 在穩(wěn)定狀態(tài)下獲得的紗條最終捻度，與加捻時(shí)間和加捻區(qū)的長(zhǎng)度無(wú)關(guān)，僅與加捻器的轉(zhuǎn)速和紗條輸出線速度有關(guān)。,（二）

10、假捻的獲得 1、靜態(tài)假捻過(guò)程（見(jiàn)動(dòng)畫7-3） 須條無(wú)軸向運(yùn)動(dòng)且兩端握持，中間加捻，則在B的兩側(cè)產(chǎn)生大小相等、方向相反的扭矩M1和M2，B的兩側(cè)獲得數(shù)量相等、捻向相反的捻回。一旦外力除去，在一定的張力下，兩側(cè)的捻回便相互抵消，暫時(shí)存在于假捻器兩側(cè)的反向捻回，稱為假捻。,2、紗條沿軸向運(yùn)動(dòng)時(shí)的假捻過(guò)程 如圖9-15（甲）所示，AC為加捻區(qū)，加捻區(qū)內(nèi)有一個(gè)假捻器B。,（1）甲圖分析（加捻區(qū)內(nèi)有兩個(gè)假捻器） AB段：據(jù)穩(wěn)定捻度定理，單位時(shí)間t內(nèi)由B加的捻回為nt，同一時(shí)間內(nèi)自AB帶出的捻回為T1vt，則： T1=n/v BC段：?jiǎn)挝粫r(shí)間t內(nèi)由B加的捻回為nt ，同一時(shí)間內(nèi)由AB帶入BC段的捻回為T1v

11、，自BC段帶出的捻回為T2vt，則：T2=0 （2）乙圖分析（加捻區(qū)內(nèi)有兩個(gè)假捻器） 據(jù)穩(wěn)定捻度定理，同理可算出各段的捻度。 AB段捻度T1=n/v BC段捻度T2=n1/v CD段捻度T3=0,結(jié)論： 在穩(wěn)定狀態(tài)下，不管中間假捻器有多少個(gè)，均僅起到假捻作用。 各段捻度僅與輸出側(cè)的假捻器的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向有關(guān)，與輸入側(cè)的假捻器的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向無(wú)關(guān)。 輸出端沒(méi)有捻度。,三、捻度分布與紗條結(jié)構(gòu) （一）捻度分布 對(duì)于粗細(xì)不均勻的紗條，因紗條各處的抗扭力矩不同，在一定的加捻扭轉(zhuǎn)力矩作用下，各紗條截面上獲得的捻回是不同的（捻度與紗條直徑的四次方呈反比； 與紗條特?cái)?shù)的平方呈反比）。紗條截面粗的地方捻度少，截面細(xì)的地

12、方捻度多。加捻后，在某一平衡狀態(tài)下紗條上有一個(gè)捻度分布狀態(tài)。 當(dāng)紗所受外力發(fā)生變化，如張力和截面粗細(xì)改變時(shí)，各截面在外力作用下就產(chǎn)生新的扭轉(zhuǎn)力矩和變形，使應(yīng)力發(fā)生變化而產(chǎn)生各截面上扭轉(zhuǎn)力矩的產(chǎn)平衡，捻回重新發(fā)生轉(zhuǎn)移自行調(diào)整，達(dá)到新的平衡，獲得新的捻度分布，這種現(xiàn)象稱為捻度重分布。,（二）捻回傳遞 定義：捻回從加捻點(diǎn)沿軸向向握持點(diǎn)傳遞的現(xiàn)象稱。傳遞過(guò)程中有速度傳遞和數(shù)量傳遞。 因紗條是非完全彈性體，因此傳遞過(guò)程中有捻回?fù)p失，傳遞也需要一定的時(shí)間。 影響捻回傳遞的因素 紗條的扭轉(zhuǎn)剛度、紗條的長(zhǎng)度、紗條上的捻回?cái)?shù)、紗條張力、傳遞過(guò)程受摩擦阻力。,(三)捻陷 加捻過(guò)程中，當(dāng)紗條自握持點(diǎn)A向加捻點(diǎn)運(yùn)動(dòng)時(shí)

13、，由于加捻區(qū)中摩擦件C對(duì)紗條有摩擦阻力，在一定程度上阻止了捻回自加捻點(diǎn)B向握持點(diǎn)A的正常傳遞，結(jié)果使AC段紗條的捻度比正常捻度減少了，但對(duì)最終輸出紗條上的捻度無(wú)影響，這種現(xiàn)象稱。B為捻陷點(diǎn)。 捻陷程度越大，阻止捻回的傳遞越嚴(yán)重；捻回傳遞效率越大，對(duì)捻回的傳遞越有利。 捻陷使紡紗段的強(qiáng)力降低，在張力作用下易產(chǎn)生意外伸長(zhǎng)，所以需采用假捻來(lái)增加紡紗段的強(qiáng)力，減小意外伸長(zhǎng)。 錠翼頂孔B點(diǎn)既是假捻點(diǎn)（周向摩擦使紗條繞自身軸線滾動(dòng)），又是捻陷點(diǎn)（頂孔對(duì)紗條的軸向摩擦阻止捻加的正常傳遞）。,（四）阻捻 在加捻區(qū)AB中間有摩擦件C，但紗條的運(yùn)動(dòng)方向是從加捻點(diǎn)B向握持點(diǎn)A運(yùn)動(dòng)，C件的摩擦阻力阻止捻回T2完全傳至

14、AC段，結(jié)果BC段紗條有增捻作用，但對(duì)最終輸出紗條的捻度無(wú)影響，這種現(xiàn)象稱為阻捻。阻捻系數(shù)小于。 阻捻與捻陷的區(qū)別是在紗條運(yùn)動(dòng)過(guò)程中，捻度傳遞方向和摩擦阻力作用的不同所致，但對(duì)最終輸出紗條的捻度都無(wú)影響。 粗紗機(jī)上錠翼側(cè)孔、管紗卷繞點(diǎn) 均為阻捻點(diǎn)。,（五）紗條結(jié)構(gòu) 由于加捻前纖維喂入方式不同，如呈圓柱狀、扁平狀、一邊加捻一邊添加纖維等，再加上對(duì)須條加捻的方法不同，均會(huì)使加捻后的成紗結(jié)構(gòu)產(chǎn)生很大的差別。 傳統(tǒng)紡紗上的加捻有 實(shí)捻：加捻須條基本上呈圓柱體，如長(zhǎng)絲、單紗在紗條中呈圓柱螺旋線狀態(tài)（如股線）。 卷捻：加捻須條呈扁平狀。加捻時(shí)，鉗口外的須條圍繞軸線回轉(zhuǎn)，須條寬度逐漸收縮，兩側(cè)逐漸折疊而卷入

15、紗條中心，形成加捻區(qū)（三角形）。,新型紡紗加捻有 層捻：纖維一邊凝聚一邊加捻，凝聚一層加捻一層，先凝聚的多加捻，后凝聚的少加捻，形成分層狀態(tài)（如轉(zhuǎn)杯紡和摩擦紡紗）。 纏捻：部分纖維繞紗體主體包纏（如噴氣紡紗） 搓捻：紗條作圓周搓動(dòng)（如自捻紡紗）。 另外，還有長(zhǎng)絲的假捻變形、空氣交纏及網(wǎng)絡(luò)等。,四、粗紗中的加捻 （一）加捻的目的 使粗紗強(qiáng)力增加，減少卷繞和退繞過(guò)程中的意外伸長(zhǎng)或斷頭。 加捻粗紗繞成的管紗，層次清晰，不互相粘連，搬運(yùn)和儲(chǔ)存也不易損壞。 適量的粗紗捻度，有利于細(xì)紗機(jī)牽伸過(guò)程中纖維運(yùn)動(dòng)的控制，對(duì)改善成紗質(zhì)量有利。,（二）加捻機(jī)構(gòu)的組成及加捻過(guò)程 （1）組成：粗紗機(jī)的加捻機(jī)構(gòu)主要由錠子、

16、錠翼、假捻器等。 （2）粗紗的加捻過(guò)程 錠翼轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)，側(cè)孔至前鉗口即紡紗段的紗條獲得一個(gè)捻回，側(cè)孔以下的紗條只繞錠子中心線公轉(zhuǎn)（無(wú)自轉(zhuǎn)）沒(méi)加捻。,第三節(jié) 粗紗機(jī)的卷繞 粗紗的卷裝形式 中間呈圓柱體，兩端呈截頭圓錐體。 粗紗的卷繞首先是沿著筒管軸向逐圈卷繞在筒管上，第一層繞完后，改變軸向卷繞的方向，卷繞第二層，依次逐層卷繞，直到滿紗，這樣逐圈逐層卷繞便于在細(xì)紗機(jī)上退繞。卷繞過(guò)程中，粗紗沿著筒管軸向的卷繞高度逐層縮短，使兩端繞成截頭圓錐的形狀，以免兩端脫圈、冒紗，難于退繞而成為壞紗。,粗紗管紗形狀,一、實(shí)現(xiàn)粗紗卷繞的條件及其卷繞方程 （一）管紗的卷繞速度與卷繞直徑成反比,由上式可見(jiàn)：在一落紗時(shí)間內(nèi)，

17、VF是一常量，但和管紗的卷繞直徑逐層增大，因此管紗卷繞轉(zhuǎn)速，在同一層內(nèi)相同，而隨著卷繞直徑的增大應(yīng)逐層減慢。,（二）筒管與錠翼有相對(duì)運(yùn)動(dòng) 筒管和錠翼必須有相對(duì)轉(zhuǎn)速，才能實(shí)現(xiàn)徑向上逐層緊密卷繞。 管導(dǎo)：筒管回轉(zhuǎn)速度大于錠冀回轉(zhuǎn)速度。 翼導(dǎo)：錠翼回轉(zhuǎn)速度大于筒管回轉(zhuǎn)速度。 管導(dǎo)與冀導(dǎo)時(shí)的壓掌導(dǎo)紗方向、筒管繞紗方向各不相同，如右圖所示。,冀導(dǎo)特點(diǎn) 由于加捻過(guò)程中錠翼轉(zhuǎn)速恒定不變，筒管轉(zhuǎn)速隨著卷繞直徑的增加而增大，致使管紗回轉(zhuǎn)不穩(wěn)定，動(dòng)力消耗不平衡。 斷頭后，管紗上的紗頭在回轉(zhuǎn)氣流作用下退繞飄頭，易影響鄰紗。 冀導(dǎo)還會(huì)因傳動(dòng)慣性而使開(kāi)車啟動(dòng)時(shí)張力增加而導(dǎo)致斷頭。 故在棉紡粗紗機(jī)上，都采用管導(dǎo)式卷繞。

18、管導(dǎo)中筒管的速度組成 分恒速和變速兩部分。 筒管的恒速與錠速相等。 筒管的變速為卷繞速度，與管紗的卷繞直徑成反比。,（三）管紗的升降速度與管紗的卷繞直徑成反比 粗紗逐圈軸向排列是由升降龍筋帶動(dòng)筒管做升降運(yùn)動(dòng)而實(shí)現(xiàn)的。每繞一圈粗紗，升降龍筋需移動(dòng)一個(gè)圈距。升降龍筋的升降速度為： 如果粗紗線密度不變，軸向卷繞圈距是個(gè)常量。顯而易見(jiàn)，在一落紗時(shí)間內(nèi)，升降龍筋升降速度隨卷繞直徑的逐層增大而逐層減?。辉谕患唽觾?nèi)，龍筋的升降速度不變。實(shí)踐表明，龍筋升降一單程所需時(shí)間，隨卷繞直徑的逐層增加而增加。,升降龍筋升降速度與粗紗卷繞直徑的關(guān)系,（四）升降龍筋的升降動(dòng)程逐層縮短 升降龍筋的升降動(dòng)程需要逐層縮短，以使

19、管紗各卷繞層高度逐層縮短，這樣方可繞成兩端呈截頭圓錐體的形狀。,二、粗紗機(jī)的卷繞機(jī)構(gòu) 粗紗的卷繞方程是通過(guò)粗紗機(jī)上的變速機(jī)構(gòu)、成形機(jī)構(gòu)及輔助機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)的。過(guò)去粗紗機(jī)的卷繞傳動(dòng)系統(tǒng)由機(jī)械式變速裝置、差動(dòng)裝置、升降裝置、擺動(dòng)裝置及成形裝置等組成，各機(jī)構(gòu)間的內(nèi)在聯(lián)系如下圖（1）所示，其代表機(jī)型有A456型、FA40l型、FA423型等。,（1）：傳統(tǒng)粗紗機(jī)卷繞部分傳動(dòng)簡(jiǎn)圖,1、傳統(tǒng)粗紗機(jī)變速機(jī)構(gòu)采用一對(duì)鐵炮來(lái)變速。其作用是傳動(dòng)和控制筒管卷繞和龍筋的升降速度，使其運(yùn)動(dòng)速度都隨卷繞直徑的增加而逐層遞減。 主動(dòng)鐵炮（上鐵炮）由主軸傳動(dòng)，速度恒定，它通過(guò)皮帶傳動(dòng)被動(dòng)鐵炮，移動(dòng)鐵炮皮帶的位置，則被動(dòng)鐵炮變速。

20、當(dāng)空管卷繞時(shí)，鐵炮皮帶處于起始位置，即主動(dòng)鐵炮的大端傳動(dòng)被動(dòng)鐵炮的小端，被動(dòng)鐵炮轉(zhuǎn)速最大。 每繞一層粗紗后，成形裝置控制鐵炮皮帶移動(dòng)一小段距離，主動(dòng)鐵炮直徑減小，被動(dòng)鐵炮直徑增大，轉(zhuǎn)速減慢。利用皮帶隨粗紗卷繞直徑的逐層移動(dòng)，使被動(dòng)鐵炮轉(zhuǎn)速逐層減慢，以滿足工藝的要求。,鐵炮無(wú)級(jí)變速裝置示意圖,2 、差動(dòng)裝置 作用：將主軸傳來(lái)的恒速和變速裝置傳來(lái)的變速合成后，通過(guò)擺動(dòng)裝置傳向筒管，完成粗紗機(jī)的正常卷繞并簡(jiǎn)化機(jī)構(gòu)。 差動(dòng)裝置位于主軸上，為一周轉(zhuǎn)輪系，包括首輪、末輪、轉(zhuǎn)臂三個(gè)部分。根據(jù)轉(zhuǎn)臂傳動(dòng)的方式不同，可分主軸傳動(dòng)轉(zhuǎn)臂和鐵炮傳動(dòng)轉(zhuǎn)臂兩種。 其作用是一樣的，即由主軸和變速裝置傳來(lái)的速度，經(jīng)差動(dòng)裝置合成

21、后傳向筒管，變速裝置只負(fù)擔(dān)其中一小部分的轉(zhuǎn)速，而絕大部分的速度是由主軸來(lái)承擔(dān)的。 工藝上要求差動(dòng)裝置不一致系數(shù)（筒管的恒速與錠速之差對(duì)錠速比值的百分率）為0。,3 、擺動(dòng)裝置 位置 傳統(tǒng)粗紗機(jī)：差動(dòng)裝置輸出合成速度齒輪和筒管軸端齒輪之間；新型粗紗機(jī)：卷繞變速傳動(dòng)齒輪與筒管軸端齒輪之間。 作用 傳統(tǒng)粗紗機(jī)：將差動(dòng)裝置輸出的合成速度傳遞給筒管；新型粗紗機(jī)：將變頻器輸出的變速傳至筒管。 機(jī)構(gòu)名稱由來(lái)：筒管既要做回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，又要隨升降龍筋上下移動(dòng)，因而這套傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的輸出端也必須隨升降龍筋的升降而擺動(dòng)，故稱為擺動(dòng)裝置。 國(guó)內(nèi)外粗紗機(jī)多采用萬(wàn)向聯(lián)軸節(jié)花鍵軸相結(jié)合式的擺動(dòng)裝置，如下圖所示。,3 、擺動(dòng)裝置 位

22、置 傳統(tǒng)粗紗機(jī)：差動(dòng)裝置輸出合成速度齒輪和筒管軸端齒輪之間；新型粗紗機(jī)：卷繞變速傳動(dòng)齒輪與筒管軸端齒輪之間。 作用 傳統(tǒng)粗紗機(jī)：將差動(dòng)裝置輸出的合成速度傳遞給筒管；新型粗紗機(jī)：將變頻器輸出的變速傳至筒管。 機(jī)構(gòu)名稱由來(lái)：筒管既要做回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，又要隨升降龍筋上下移動(dòng)，因而這套傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的輸出端也必須隨升降龍筋的升降而擺動(dòng)，故稱為擺動(dòng)裝置。 國(guó)內(nèi)外粗紗機(jī)多采用萬(wàn)向聯(lián)軸節(jié)花鍵軸相結(jié)合式的擺動(dòng)裝置，如下圖所示。,4 、升降裝置 由龍筋、升降軸、換向齒輪、平衡重錘等組成。其作用是將變速裝置的輸出傳動(dòng)轉(zhuǎn)換為龍筋和筒管的升降移動(dòng)。因筒管的升降速度隨粗紗卷繞直徑的增大而減慢，因此龍筋的升降速度與卷繞直徑成反比。此

23、外，為了逐層卷繞粗紗，每繞完一層后，升降龍筋需換向一次，因此在升降傳動(dòng)系統(tǒng)中還設(shè)有換向機(jī)構(gòu)。國(guó)內(nèi)粗紗機(jī)主要采用鏈條動(dòng)滑輪式升降機(jī)構(gòu)。,5、成形機(jī)構(gòu)作用 成形機(jī)構(gòu)為一機(jī)電式或機(jī)械式自動(dòng)控制機(jī)構(gòu)。為了滿足成形的要求，每當(dāng)粗紗卷繞至筒管兩端時(shí)，成形機(jī)構(gòu)應(yīng)迅速而準(zhǔn)確地同時(shí)完成以下三項(xiàng)動(dòng)作： 使鐵炮皮帶向上鐵炮小頭移動(dòng)一小段距離，以降低筒管的卷繞速度和龍筋的升降速度，即實(shí)現(xiàn)“變速”。 移動(dòng)換向機(jī)構(gòu)的撥叉，切換錐齒輪的嚙合傳動(dòng)，以改變龍筋升降運(yùn)動(dòng)的方向，即實(shí)現(xiàn)“換向”。 縮短龍筋升降動(dòng)程截頭為圓錐形的卷裝。,三、粗紗的張力 （一）粗紗張力的形成與分布 粗紗在卷繞過(guò)程中，粗紗須條的張緊程度稱。適當(dāng)?shù)拇旨啅埩?/p>

24、可使粗紗成形良好。 1、粗紗張力形成的來(lái)源 筒管的卷繞速度通常略大于前羅拉的輸出速度。 粗紗在卷繞過(guò)程中，需克服錠翼頂端、空心臂及壓掌等處對(duì)其運(yùn)動(dòng)的摩擦阻力。,2 、粗紗張力的分布 紡紗張力Ta：前鉗口錠翼頂孔段紗條的張力。 空心臂段紗條張力Tb 卷繞段紗條張力Tc Tc Tb Ta,（二）粗紗張力的影響 大小及其波動(dòng)對(duì)粗紗乃至細(xì)紗的條干均勻度、重量不勻和斷頭率有很大的影響。 粗紗張力過(guò)大，易產(chǎn)生意外牽伸而惡化條干，甚至斷頭。 粗紗張力過(guò)小，粗紗在筒管上卷繞松散，成形不好，使搬運(yùn)、儲(chǔ)存和退繞困難。 紡紗段張力過(guò)小時(shí)，易引起粗紗飄頭，甚至斷頭。 小紗、中紗、大紗間；不同粗紗機(jī)臺(tái)間；同一機(jī)臺(tái)前、后

25、排間；同一排中不同錠間的粗紗張力要盡可能均勻一致。否則，斷頭率上升，粗紗不勻率增大，從而直接影響細(xì)紗的重量不勻率和重量偏差。,（三）粗紗張力的度量 粗紗張力一般用粗紗的伸長(zhǎng)率來(lái)間接表示。當(dāng)粗紗捻度一定時(shí)，粗紗張力大，粗紗的伸長(zhǎng)率就大。 粗紗伸長(zhǎng)率是以同一時(shí)間內(nèi)，筒管上卷繞的實(shí)測(cè)長(zhǎng)度與前羅拉輸出的計(jì)算長(zhǎng)度之差對(duì)前羅拉輸出的計(jì)算長(zhǎng)度之比，用百分率來(lái)表示。 粗紗伸長(zhǎng)率一般要求在1%2.5%范圍內(nèi)。前后排間、大小紗間的伸長(zhǎng)率差異要不大于1.5%。超過(guò)范圍時(shí)，應(yīng)予以調(diào)整。,（四）粗紗張力的調(diào)整 調(diào)節(jié)粗紗在運(yùn)動(dòng)中的摩擦力：調(diào)節(jié)粗紗在錠翼頂端和壓掌上的包圍弧，可以調(diào)節(jié)紡紗張力和卷繞張力的比例。如車間相對(duì)濕度

26、較大時(shí)，機(jī)件對(duì)粗紗的摩擦力將會(huì)變化，致使Tc增大，伸長(zhǎng)率增大?？墒瑰V翼頂端的粗紗繞1/4轉(zhuǎn)，并可適當(dāng)減少壓掌繞扣數(shù)，使張力Tc減小。 調(diào)節(jié)粗紗的卷繞速度：通過(guò)升降速度、卷繞速度（空筒管直徑）、錐輪皮帶起始位置和每次皮帶移動(dòng)距離等的調(diào)整。 起始卷繞張力調(diào)整 單電機(jī)傳統(tǒng)粗紗機(jī)：錐輪皮帶的位置決定起始卷繞張力大小。當(dāng)皮帶由上錐輪大端向小端移動(dòng)時(shí)，卷繞速度降低，起始張力小，反之則增大。 多電機(jī)傳動(dòng)（電腦）粗紗機(jī)為將觸摸屏上顯示的虛擬筒管直徑減小，則卷繞速度提高，起始卷繞張力增大，反之則減小。,卷繞直徑由小到大，卷繞張力由大到小 這樣才符合卷繞成形工藝要求，不易發(fā)生冒紗（否則卷繞大紗時(shí)會(huì)則內(nèi)層粗紗擠出）

27、。 在粗紗軸向卷繞密度方面，傳統(tǒng)粗紗機(jī)調(diào)整升降變換齒輪，以紡第一層紗時(shí)隱約見(jiàn)到筒管底色為宜，過(guò)大過(guò)小都會(huì)影響正常的卷繞成形工藝，發(fā)生冒紗故障，造成后道工序退繞困難；電腦粗紗機(jī)上，粗紗軸向卷繞密度在觸摸屏上直接顯示“圈數(shù)/10cm” ，比較直觀。 在粗紗徑向卷繞密度方面，傳統(tǒng)粗紗機(jī)成形棘輪齒數(shù)決定一落紗過(guò)程中每繞一層皮帶移動(dòng)距離，使卷繞速度逐層降低；在新型粗紗機(jī)設(shè)有張力微調(diào)補(bǔ)償裝置，每繞一層紗，在確定的錐輪皮帶移距上增加一個(gè)正的或負(fù)的附加移距，以使卷繞張力更加符合卷繞成形的要求；在電腦粗紗機(jī)調(diào)整卷繞張力，一般可改變虛擬的粗紗徑向平均厚度，其值大，則紡紗張力遞減幅度增大，即大小紗張力的差異增加。,

28、調(diào)節(jié)粗紗捻度：粗紗張力偏小需適當(dāng)調(diào)大時(shí)，可適當(dāng)增加粗紗捻度。因捻度大，粗紗強(qiáng)力高，可承受較大的粗紗張力。但粗紗捻度不能太大，否則會(huì)影響細(xì)紗的牽伸。 使前排粗紗獲得更大的假捻效應(yīng)，來(lái)減小前后排粗紗張力的差異：前排粗紗紡紗段長(zhǎng)度長(zhǎng)、紗條抖動(dòng)較大、導(dǎo)紗角較小、錠翼頂孔的捻陷現(xiàn)象較大，使前排粗紗伸長(zhǎng)率較大且不勻，這時(shí)可通過(guò)使前排粗紗獲得更大的假捻效應(yīng)（錠翼頂端刻槽或加假捻器等）來(lái)改善之。,四、無(wú)錐輪粗紗機(jī) 由于計(jì)算機(jī)技術(shù)、變頻調(diào)速技術(shù)及傳感技術(shù)等在粗紗機(jī)上的應(yīng)用，現(xiàn)代粗紗機(jī)取消了傳統(tǒng)粗紗機(jī)中的錐輪變速機(jī)構(gòu)、成形機(jī)構(gòu)、差動(dòng)機(jī)構(gòu)、換向機(jī)構(gòu)、擺動(dòng)機(jī)構(gòu)和張力微調(diào)機(jī)構(gòu)，大大簡(jiǎn)化了機(jī)構(gòu)和傳動(dòng)系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)了多電機(jī)變頻

29、調(diào)速傳動(dòng)。 在主傳動(dòng)系統(tǒng)中，有的用三臺(tái)電動(dòng)機(jī)分別傳動(dòng)錠翼和羅拉、筒管、龍筋這三大獨(dú)立運(yùn)動(dòng)部分；也有的用四臺(tái)電動(dòng)機(jī)分別傳動(dòng)錠翼、羅拉、筒管、龍筋，只保留了牽伸變換齒輪。由工業(yè)計(jì)算機(jī)通過(guò)數(shù)學(xué)模型控制變頻電動(dòng)機(jī)，實(shí)現(xiàn)粗紗機(jī)同步卷繞成型的要求，不僅減少了變換齒輪，還可通過(guò)CCD張力傳感器保證紡紗過(guò)程中的張力穩(wěn)定，較精確地控制粗紗的伸長(zhǎng)，改善粗紗質(zhì)量。,（一）無(wú)錐輪粗紗機(jī)的傳動(dòng)控制 四個(gè)變頻電動(dòng)機(jī)分別控制錠翼轉(zhuǎn)速、羅拉速度、龍筋升降速度和筒管速度。 （二）無(wú)錐輪粗紗機(jī)的傳動(dòng)數(shù)學(xué)模型 1、粗紗的卷繞方程 筒管轉(zhuǎn)速方程、龍筋升降速度方程前已介紹。 2、一落紗中粗紗筒管卷繞直徑的變化規(guī)律 粗紗始紡厚度主要與粗

30、紗的定量有關(guān)，可從公式計(jì)算。,（三）無(wú)錐輪粗紗機(jī)的張力控制 用3個(gè)CCD張力傳感器對(duì)前羅拉輸出的紗條進(jìn)行檢測(cè)。CCD光電全景攝像系統(tǒng)作為張力的自動(dòng)控制，它在粗紗通道側(cè)面方向判別粗紗條通過(guò)時(shí)的位置線，通過(guò)紗條實(shí)際位置與基準(zhǔn)位置的變化來(lái)反映粗紗張力的大小。,第四節(jié) 棉型粗紗 一、棉型粗紗機(jī)的組成 1、喂入機(jī)構(gòu) 高架式 。便入工人機(jī)后操作。 2、牽伸機(jī)構(gòu) 雙膠圈牽伸形式。牽伸裝置主要由羅拉、膠圈、膠輥、膠圈銷、集合器、加壓裝置、清潔裝置及膠圈控制元件（上下膠圈或上下膠圈架、膠圈張力裝置及隔距塊）等組成。,膠圈牽伸,膠圈牽伸包括單膠圈牽伸與雙膠圈牽伸兩種，現(xiàn)在多采用雙膠圈牽伸。一般粗紗機(jī)、細(xì)紗機(jī)采用雙

31、膠圈、擺動(dòng)彈簧銷、搖架加壓的大牽伸裝置，如圖7-40所示，其中，1為后羅拉，2為膠圈，3為前羅拉。,雙膠圈牽伸裝置是采用雙膠圈來(lái)控制浮游纖維運(yùn)動(dòng)的，上、下膠圈工作面對(duì)紗條的直接接觸，會(huì)產(chǎn)生一定的附加摩擦力界，其控制面大，摩擦力界較為均勻，如圖7-41所示。這種摩擦力界分布有利于阻止纖維提早變速，使纖維變速點(diǎn)分布向前鉗口集中，從而可以提高產(chǎn)品質(zhì)量。,雙膠圈牽伸摩擦力界滿足纖維變速點(diǎn)分布向前鉗口集中，又對(duì)時(shí)間波動(dòng)性小的要求。摩擦力界的合理布置關(guān)鍵在于浮游區(qū)長(zhǎng)度、膠圈中部和膠圈鉗口的壓力大小及其穩(wěn)定狀況，既要加強(qiáng)控制力又要穩(wěn)定控制力。,雙膠圈牽伸的相關(guān)因素： 1浮游區(qū)長(zhǎng)度 浮游區(qū)長(zhǎng)度定義：膠圈鉗口至

32、前羅拉鉗口間的距離。 縮短浮游區(qū)長(zhǎng)度的意義 減少浮游區(qū)中未被控制的短纖維數(shù)量，同時(shí)，須條在浮游區(qū)中變得扁薄，纖維數(shù)量少而擴(kuò)散。 膠圈鉗口摩擦力界相應(yīng)向前方伸展，使纖維在膠圈部分的摩擦力界長(zhǎng)度增加，因而加強(qiáng)了浮游區(qū)內(nèi)纖維與纖維之間的接觸，使控制力與引導(dǎo)力穩(wěn)定，必然會(huì)使?fàn)可靺^(qū)內(nèi)纖維變速點(diǎn)分布向前鉗口靠近并集中，有利于纖維變速的穩(wěn)定。 但縮小浮游區(qū)長(zhǎng)度后，牽伸力相應(yīng)增大，因此必須加大前鉗口的壓力，以解決握持力不足的矛盾。,2膠圈中部摩擦力界 雙膠圈牽伸具有較強(qiáng)的中部摩擦力界分布，但上、下膠圈在運(yùn)行過(guò)程中受到膠圈銷摩擦阻力的作用，其工作邊呈松弛狀態(tài)，在運(yùn)行中易出現(xiàn)中凹現(xiàn)象，造成中部摩擦力界減弱和不穩(wěn)定

33、。 解決膠圈工作段松弛而引起的中凹的措施 改進(jìn)銷子的形式。如可采用上銷下壓式或下銷上托式兩種。 上銷下壓或下銷上托的程度和部位 銷子下壓或上托點(diǎn)一般靠近膠圈工作段長(zhǎng)度的正中部位，這個(gè)部位至前羅拉鉗口的距離也接近于纖維品質(zhì)長(zhǎng)度，這樣當(dāng)該部位快速纖維向前抽引時(shí)，使膠圈中部松散的須條得到一些外加壓力，而加強(qiáng)了膠圈的控制作用。 銷子上托或下壓的程度，一般應(yīng)使其形成的摩擦力界強(qiáng)度低于膠圈鉗口，同時(shí)，要求下壓或上托點(diǎn)至膠圈鉗口間形成一段比較緩和的曲線通道。,3膠圈鉗口摩擦力界強(qiáng)度對(duì)纖維運(yùn)動(dòng)的影響 膠圈鉗口是由一對(duì)膠圈和上、下銷子組合而成，分固定銷和彈簧銷兩種。 上、下固定銷組成的鉗口稱為固定鉗口。 上銷為

34、彈簧銷的則稱為彈性鉗口。 固定鉗口上、下銷子間的最小距離，稱為鉗口隔距或銷子開(kāi)口。由于銷子開(kāi)口大于上、下膠圈的厚度之和，且膠圈具有一定的彈性，使鉗口的膠圈不緊貼于銷子。當(dāng)通過(guò)的紗條比較粗或膠圈比較厚時(shí)，鉗口處的上、下膠圈被壓縮變形；當(dāng)通過(guò)紗條比較細(xì)或膠圈比較薄時(shí)，膠圈的彈性仍使紗條受到一定壓力。因此，膠圈鉗口對(duì)紗條的摩擦力界布置是由膠圈彈性壓力來(lái)實(shí)現(xiàn)的，摩擦力界強(qiáng)度決定于膠圈彈性及膠圈銷子開(kāi)口的大小。,膠圈鉗口摩擦力界強(qiáng)度要求 鉗口處必須對(duì)須條具有一定的壓力且波動(dòng)小。既要能有效地控制浮游纖維，又要使前纖維能順利通過(guò)。該處摩擦力界的強(qiáng)度及其穩(wěn)定性影響牽伸區(qū)內(nèi)纖維變速點(diǎn)分布和變速穩(wěn)定性，原因是膠圈

35、鉗口離前羅拉鉗口近，是快、慢速纖維發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)最激烈的區(qū)域。 銷子開(kāi)口過(guò)大，鉗口部分壓力過(guò)小，會(huì)使膠圈鉗口摩擦力界強(qiáng)度減弱，則鉗口處紗條內(nèi)纖維間聯(lián)系力小，若喂入紗條的緊密度有差異以及結(jié)構(gòu)不勻都會(huì)使控制力或引導(dǎo)力發(fā)生較大波動(dòng)，導(dǎo)致纖維變速的不穩(wěn)定。 銷子開(kāi)口過(guò)小，鉗口的膠圈彈性差，膠圈厚薄不勻，則當(dāng)粗細(xì)不勻的須條通過(guò)膠圈鉗口時(shí)，會(huì)引起鉗口壓力和牽伸力的激烈波動(dòng)，影響纖維穩(wěn)定變速，造成細(xì)紗條干差。有時(shí)由于膠圈在鉗口處遇到過(guò)大阻力而回轉(zhuǎn)不靈，會(huì)出現(xiàn)打頓現(xiàn)象，造成竹節(jié)紗或出現(xiàn)“硬頭”。 紡不同線密度的紗時(shí)，銷子鉗口應(yīng)有所不同。,彈性鉗口及其特點(diǎn) 組成：彈性鉗口是由彈簧擺動(dòng)上銷和固定曲面下銷及一對(duì)長(zhǎng)、短

36、膠圈組合而成。 彈性鉗口的特點(diǎn)： 對(duì)于固定鉗口而言，當(dāng)膠圈的厚薄不勻及上、下膠圈的彈性和抗彎剛度差異較大時(shí)，容易使鉗口壓力波動(dòng)劇增。 而彈性鉗口，在彈簧作用下，上銷能在一定范圍內(nèi)上下擺動(dòng)，從而使鉗口壓力波動(dòng)減小。如某種原因使鉗口壓力劇增，這時(shí)由于上銷的上擺，使須條上的壓力增加不像固定銷那么大；如鉗口壓力劇減時(shí)，由于上銷的下擺，須條上的壓力也不像固定銷降低得那樣多，從而使擺動(dòng)上銷具有對(duì)鉗口壓力起彈性的自調(diào)作用。在實(shí)際生產(chǎn)中主要掌握的是彈簧起始?jí)毫豌Q口原始隔距。,4四羅拉雙短膠圈牽伸裝置 （D型牽伸） 在三羅拉雙短膠圈牽伸形式的基礎(chǔ)上，在前方加上了一對(duì)集束羅拉，與前羅拉一起構(gòu)成了一個(gè)整理區(qū)，將主

37、牽伸區(qū)的集合器移至整理區(qū)，使?fàn)可炫c集束分開(kāi)，實(shí)行牽伸區(qū)不集束，集束區(qū)不牽伸。由于集合器前置，縮小了浮游區(qū)長(zhǎng)度，為提高粗紗條干質(zhì)量創(chuàng)造了條件。 因大多數(shù)化纖牽伸輸出后就發(fā)生急性回縮。若采用四羅拉雙短膠圈牽伸，在經(jīng)主牽伸區(qū)輸出后，纖維仍受一定張力，能防止和減少纖維回縮現(xiàn)象，有利于纖維伸直度保持穩(wěn)定。所以在紡制重定量、小捻度以及纖維較長(zhǎng)且蓬松的化學(xué)纖維或需較高牽伸倍數(shù)時(shí)，D型牽伸較三羅拉雙短膠圈牽伸好。尤其是在梅雨季節(jié)，采用D型牽伸，生產(chǎn)穩(wěn)定、粗紗光潔度好、毛羽少。 當(dāng)粗紗定量較輕、牽伸不大時(shí)，三羅拉雙短膠圈牽伸一般已能滿足要求。,5.依納V型牽伸 將后羅拉中心抬高到前牽伸區(qū)平面，后膠輥后傾，使其中

38、心和后羅拉中心連線和羅拉傾斜面呈25角。喂入須條從后羅拉鉗口起有一段包圍弧，使后區(qū)羅拉握持距增加，非控制區(qū)長(zhǎng)度縮短，使須條緊貼在羅拉表面，形成從后羅拉鉗口向前逐漸減弱的附加摩擦力界，從而使?fàn)可旒啑l不僅不擴(kuò)散，反而向中羅拉鉗口處逐漸收縮，形成狹長(zhǎng)的V字形。使須條結(jié)構(gòu)緊密，伸直均勻地喂入前區(qū)，可充分發(fā)揮前區(qū)的牽伸能力。 V型牽伸在較小的羅拉中心距條件下具有較大鉗口握持距和較短浮游區(qū)長(zhǎng)度，以提高后區(qū)牽伸倍數(shù)來(lái)增加總牽伸。 V型牽伸后區(qū)牽伸倍數(shù)一般為1.32.0倍，但選用在1.5倍左右對(duì)成紗條干有利。,3、加捻機(jī)構(gòu) 主要由錠子、錠翼、假捻器等組成。錠翼轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)給粗紗加一個(gè)捻回。 4、卷繞機(jī)構(gòu)：前面已述。

39、 二、主要工藝參數(shù)作用及選擇 （一）粗紗定量 據(jù)熟條定量、細(xì)紗機(jī)牽伸能力、成紗特?cái)?shù)、紡紗品種、產(chǎn)品質(zhì)量要求、粗紗設(shè)備性能和供應(yīng)情況等綜合選擇。 一般26克/10米；紡特細(xì)特紗時(shí)，粗紗定量以22.5克/10米為宜。,（二）錠速 主要與纖維性能、粗紗卷裝、錠翼性能等有關(guān)。 紡棉時(shí)最高，紡滌棉其次，紡中長(zhǎng)最低。 卷裝較小時(shí)錠速可高些。 懸錠式錠翼的錠速高于托錠式錠翼。 （三）牽伸 1、總牽伸倍數(shù) 據(jù)細(xì)紗線密度、細(xì)紗機(jī)的牽伸倍數(shù)、熟條定量、粗紗機(jī)的牽伸效能決定。一般常用510倍；D型牽伸對(duì)定量、大牽伸倍數(shù)有較明顯的效果。 2、牽伸分配 前牽伸區(qū)因采用膠圈牽伸及彈性鉗口，所以牽伸倍數(shù)主要?jiǎng)t前區(qū)來(lái)承擔(dān)。后區(qū)牽伸倍數(shù)不宜過(guò)大，一般1.121.48倍，有利于改善條干；D型牽伸后區(qū)牽伸倍數(shù)可略大一些