1、淺基礎地基破壞模式地基臨界負荷地基極限承載力地基容許承載力和地基承載力特性值、地基承載力、加拿大變壓器倉庫、事故： 1913年9月裝谷物，10月17日裝31822谷物時，1小時縱向沉降達30.5cm 24小時傾斜2653西端沉降7.32m東端達1.52m 1911年動工，1913年完成，自重20000T。 粘土地基上的某谷倉地基的破壞情況，1940年軟土地基上的某水泥倉的流動，荷重過大超過地基的承載力，地基發(fā)生滑動破壞，穩(wěn)定要求，水泥倉地基整體的破壞，地基土的沉降變形，建筑物地基的沉降和沉降差，變形要求， 建筑物基礎設施修訂的基本要求變形要求：變形小于設施修訂允許值SS，與土的強度有關(guān)，與土的

2、壓縮性有關(guān)，包括地基承載力、沉降修正算法(分層綜合法)、地基承載力：地基承載力。 地基單位面積承受的負荷。 極限承載力：地基承受載荷的極限能力。 等于地基承受的最大負荷。 允許承載力，保留充分的安全儲備，并滿足一定的變形要求的承載力。 即能夠保證建筑物正常使用所要求的地基承載力。 承載力設定修正值(特征值)、載荷p增大、變形s增大：初期土中應力彈性平衡狀態(tài)剪應力達到剪切強度時，極限平衡狀態(tài)為大范圍的塑性區(qū)，承載力不足壓曲，地基承載力為地基土的剪切強度的宏觀表現(xiàn)，現(xiàn)場試驗確定了地基承載力、載荷試驗、橫壓試驗。 曲線開始接近直線，之后沉降急劇增加，有明顯的轉(zhuǎn)折點，連續(xù)剪切折動面，兩側(cè)土體隆起。 破

3、壞是突然性的。 b局部剪切破壞、軟土地基、埋深大的曲線最初是非線性的，沒有明顯的拐點。 折動面未發(fā)展到地面，某范圍內(nèi)的剪切破壞以變形為主要特征，松砂、軟土地基、地基埋深大的荷載板基本垂直切下，兩側(cè)無土體隆起。 沒有明顯的破壞區(qū)和折動面，以變形為主要特征，軟粘土上的密砂地基的沖裁破壞，1、2、3、比例極限，極限負荷，Pcr、Pu，階段1 :壓縮階段線彈性變形階段，階段2 :剪切階段此時地基均達到塑性狀態(tài)您可以選擇、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者、或者。 設自重應力：1=z=z 0D 3=x=K0 z、k0=1.0，合力是

4、因為在m點產(chǎn)生的應力在數(shù)值上不重疊的、均布條載荷p引起的附加增大、小主應力的方向與土自重引起的大、小主應力的方向不一致的極限平衡區(qū)域中的土的靜止側(cè)壓力系數(shù)K01如果將土體極限平衡條件：1、3的解代入極限平衡條件，則塑性變形區(qū)的邊界線塑性區(qū)的最大發(fā)展深度Zmax :2=/2-、Zmax=0、pcr=0 DNq cNc、臨塑性載荷可繪圖的p1/4=B N1/4 0 D Nq cNc、臨界載荷、p1/3=B N1/3 0 D Nq cNc，特例：1， 將3的解代入極限平衡條件：0的情況下，極限平衡條件： p1/4=p1/3=pcr=0 d c，臨塑性負荷，此時的軌跡是以基底為直徑的圓弧，臨界負荷，0

5、時特例，討論，3式來自棒基礎，但在用于矩形基礎的情況下是安全的，在1式導出中假定k0的p1/3時土中出現(xiàn)塑性區(qū)，此時依據(jù)彈性理論修正土中應力在理論上也是矛盾的，討論(續(xù))、b、d增大、p1/4、p1/3增大、c、增大、外因的例題分析中，【例】某基、底寬b=1.5m、埋深飽和土的重度sat21kN/m3、剪切強度指標=20、c=20kPa的地下水位以下的土的重度用有效重度，說明了地下水位上升時地基的承載力下降，地基的極限承載力地基的極限承載力是地基內(nèi)部整體達到極限平衡時的負荷。 地基剪切破壞的進展在壓曲前能承受的極限負荷。 目前求極限載荷的方法有兩種：1.極限平衡理論法：根據(jù)土中一點的極限平衡條件建立微分方程，修正地基土中各點達到極限平衡時的應力和折動面的反演，從而求極限載荷。 所以在較少使用此方法，因為僅在一些邊界條件簡單的情況下才可獲得解析解，而在其它情況下難以解析。 2 .假定折動面法：通過基礎模型試驗，假定折動面形狀，然后以折動面包圍的土體為隔離體，根據(jù)靜力平衡條件進行求解。 該方法概念明確，修正算簡單，應用廣泛。 假設：9.4.1 pland Dell lisner公式，概述： pland D