1、建筑工程扣件式腳手架訂算(著地和懸挑)，1，引言：腳手架廣泛應用于各種結構工程施工、裝修工程等場所，部分結構造型比較復雜特殊，在結構施工中與其他項目施工交叉，出現(xiàn)普通腳手架工程難以應用的情況，需要用懸挑腳手架進行施工。 但是，在腳手架工程的施工中，修訂制作中需要修訂的項目不足，引起修訂書的錯誤，多數(shù)情況下沒有問題，但并不表示修訂書沒有問題。 另外，訂正算錯誤的情況下，如果架子不符合要求的話，會出現(xiàn)很大的安全上的擔憂。 因此，腳手架工程從修訂單的順序開始，嚴格按照應管理的項目進行修訂，在實際施工中嚴格按照既定的殘奧表進行組織施工。 2、腳手架修正計算步驟及項目2.1腳手架方案管理的步驟及管理項目

2、腳手架結構修正計算項目為：1)包括框架的整體穩(wěn)定性修正計算，可轉換為豎條穩(wěn)定性修正計算；2 )橫條的強度穩(wěn)定性修正計算；3 )墻材的強度和穩(wěn)定管理；4 )耐傾斜管理；5 )懸掛， 挑庫吊帶的管理(根據(jù)受力狀態(tài)決定管理項目)腳手架構造設定修訂的采用方法：由于各腳手架構造屬于臨時(設置)性建筑構造的范疇，一律采用建筑構造設定修訂統(tǒng)一基準GB50068-2001中規(guī)定的“概率極限狀態(tài)設定修訂法”，其基本概念為任何構造，其構造和構造的一部分結構的極限狀態(tài)是：1)承載能力極限狀態(tài)結構或結構部件達到其最大承載能力，或者是發(fā)生無法繼續(xù)承載的變形的特定狀態(tài)。 關于建筑工程構造，構造全體和構造的一部分作為剛體失

3、去平衡(流動等)的狀態(tài)出現(xiàn)的時候，可以認為是超過了裝載能力的界限的狀態(tài)。 結構構件或連接節(jié)點的結構的載荷超過材料的強度而破壞(包括疲勞)，或者由于過渡的塑性變形而不適合繼續(xù)載荷的結構變?yōu)槠囅到y(tǒng)，結構或構件不穩(wěn)定(例如壓曲等)。 2 )正常使用極限狀態(tài)結構或部件達到正常使用或耐久性能的規(guī)定極限值的特定狀態(tài)。 影響正常使用的外觀變形會影響正常使用的耐久性能的局部破壞(包括裂紋)、正常使用的振動等。 對于建筑腳手架結構(包括使用腳手架材料組裝的支承框架)，對框架桿配件的質(zhì)量和缺陷進行了規(guī)定，在出現(xiàn)正常的使用極限狀態(tài)時有明顯的征兆和發(fā)展過程，為了不發(fā)生突發(fā)事故而有相應的時間，所以在腳手架設置修正時不

4、考慮通常的使用極限狀態(tài)這四種承載能力的極限狀態(tài)，流動問題可以通過加強結構的整體性和墻壁緊固來解決(對緊固件進行水平力作用的修正計算)。 向汽車系統(tǒng)轉移的問題，也可以不用修正，用合理的構造(追加適量的斜桿和刀具支撐等)解決。 因此，腳手架修正算主要考慮強度和穩(wěn)定的修正算，但腳手架整體或局部失去穩(wěn)定破壞是腳手架破壞的主要危險場所，因此是最主要的設定修正算項目。 2.2總結該工程使用的各腳手架負荷基準值。 腳手架的每個修正負荷都包括永久負荷和實時負荷。 永久負荷主要是腳手架及附屬構件的重量，主要是腳手架自身承受的每米構件結構的自重和腳踏板自重扶手和腳踏板自重懸掛的安全設施的負荷。 活荷載主要指施工荷

5、載，有施工工人、材料、風荷載等荷載，風荷載按建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001 )的規(guī)定采用。 構造作業(yè)架施工活性負荷為3KN/m2，內(nèi)裝作業(yè)架為2KN/m2。施工中腳手架的實際施工負荷超過上述規(guī)定時，請以可能發(fā)生的最大值進行修正。 在基本風壓小于0.35KN/m2的地區(qū)，對于開放式腳手架，當高度小于50m時，墻體材料均勻設置，且每點的展望面積在30m2以下，當結構滿足規(guī)范的規(guī)定時，驗證腳手架的穩(wěn)定性，也可以不考慮風荷載作用。 其他情況下，請在考慮風荷載的基礎上進行設定和修改。 2.3管理大橫桿的強度和撓度：一般在施工中，大橫桿都是在小橫桿上，直接承受腳手板傳來的施工負荷和腳手板的靜負

6、荷，所以在修正計算時，通常視為結構中的副梁，用三個連續(xù)梁管理小橫桿的最大彎矩和變形。 根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范中的5.2.4要求。 2.4管理小橫桿的強度和撓曲：小橫桿在大橫桿下，小橫桿承受來自大橫桿的負荷，因此小橫桿通常認為是結構中的主梁，用簡單支撐梁進行管理。 根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范中的5.2.4要求。 管理2.5帶扣的防滑力：帶扣主要作為承受橫桿力的部件，將水平力傳遞給豎桿，因此需要管理其防滑力，確保整個腳手架承受的力的穩(wěn)定性和安全性。 這也是實際計劃制定中經(jīng)常忽略的項目。 在實際施工中，由于該作業(yè)人為因素最大，作業(yè)人員容易緊固扣件，因此扣件的滑動阻力也

7、不能滿足要求，存在腳手架安全上的問題。 在檢查、檢查項目中，項目還遺漏的情況很多，沒有檢查拉鏈的緊固程度，有發(fā)生事故的危險性。 2.6管理豎桿穩(wěn)定性：影響扣件式鋼管腳手架穩(wěn)定承載能力的因素很多，其中主要有框架結構、尺寸、節(jié)點連接質(zhì)量及連墻點設置等。 這些因素偏差很大，很難將各種因素及其變化考慮在修正算法中，推進很不方便。 因此，將以不同間隔連接壁點設置的腳手架看作一個軸心受壓桿，通過實驗確定其校正長度系數(shù)，最后考慮常見因素的影響適當調(diào)整后，采用確定的值，將復雜的腳手架整體的穩(wěn)定性校正運算轉換為簡單的立棒穩(wěn)定性校正運算。 這也是最主要的管理項目，豎桿的穩(wěn)定性決定著支架整體的穩(wěn)定性，豎桿的穩(wěn)定性必

8、須達到要求，支架整體才能重新推進。 想一想，調(diào)整豎棒的間隔，增加豎棒的數(shù)量。 例如，將兩列單立棒變成兩列雙立棒，或者變成兩列間隔雙立棒，以滿足雙立棒的受力要求。 在管理腳手架整體的穩(wěn)定性的情況下，不考慮作業(yè)層的施工負荷分布的不均勻性，能夠以平均的分配作用于兩側的立柱(桿)。 但是，在局部的負荷顯著增大的情況下(例如與輸送路、接收材料架等接觸的部位)或者框架的尺寸顯著變化的情況下(例如通路口等)，需要管理懸臂連桿的穩(wěn)定性的情況下，必須采用實際分布的負荷值。 2.7最大連壁材的修訂：連壁材是支架和結構構件的拉伸構件，通過與結構構件的拉伸，增強支架的整體穩(wěn)定性，抵抗風荷載對整體支架施加的負拉力。 2

9、.8立桿的地基承載力修正計算：立桿的地基承受從立桿傳遞的腳手架負荷全體，因此地基的極限承受負荷是否大于立桿負荷是決定腳手架全體是否穩(wěn)定的主要因素。 以上是應該在整個腳手架上管理的項目，當然其特殊的腳手架沒有被排除的情況下，應該進行實際組合，如果這個工程中有懸垂部分的話，對于懸垂部分的鋼絲繩也需要進行管理。 下面結合工程實際，介紹腳手架的整體管理方法。 3、腳手架修訂3.1工程概況住宅工程，建筑面積約9.6萬平方米。 主樓三十三層，層高三米，高96.3米，網(wǎng)點二層，高10.5米，地下三層，高10.55米。 本體結構采用鋼筋混凝土框架剪力墻體系，基礎形式為筏板梁型基礎。本工程在基礎施工時，開始設置

10、外腳手架，外腳手架采用雙排落地式腳手架，高25m。 主樓三層，采用懸挑二排腳手架工程，每六層懸挑段，共18m。 地下車庫施工時，在建筑物南側設置2個落地式排出臺的主樓施工時，在主樓的各單元設置懸吊材料平臺。 修訂計算依據(jù)：建筑施工拉鏈式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)(2002版)(以下簡稱拉鏈)、建筑基礎設施修訂規(guī)范(GB 50007-2002 )、 建筑構造負荷規(guī)范(簡稱gb50009-) (注：修訂書作為個別的章被編入專業(yè)案。此處的依據(jù)也被編入專業(yè)案的制作依據(jù)，本工程的著地及懸垂腳手架為單立棒縱間距離La=1.5m，內(nèi)外列立棒橫間距離Lb=1.05m，內(nèi)立棒為建筑物外皮b

11、 1 腳手架臺階距離h=1.8m (外立棒在各臺階上設置2個防護欄)。 小橫桿的間距為1.5m； 在小橫桿上用直角拉鏈搭上2根大橫桿，鋪上竹子動物園片，用直角拉鏈連接大橫桿和小橫桿，小橫桿和立桿。 建筑物和腳手架的墻材最好跨兩步三步配置，因為書層的高度是3米，所以墻間距離是縱3米，水平4.5米。 懸挑腳手架采用16#型鋼，其中建筑物外懸挑段的長度是建筑物內(nèi)錨段長度的1.25倍的1.5倍。 進入建筑物內(nèi)的h型鋼被鋼筋的錨環(huán)復蓋，錨位置在2處以上。 鋼絲繩由鋼絲繩和鋼絲按鈕拉伸到本體結構，鋼絲底部由h型鋼的端部拉伸，頂部由本層結構頂梁上的鋼筋錨環(huán)拉伸。 腳手架均布施工荷載：結構施工用外維修架為3K

12、N/m2，內(nèi)裝為2KN/m2。 從操作層向下把竹子動物園的腳手板做成三層，一共4層。 4各管理4.1作用于立棒負荷修正腳手架的負荷包括永久負荷、活動負荷。 永久負荷基準值包括(1)每米立棒承受的結構自重基準值(kN/m )，每米立棒的小橫棒、縱橫棒以及立棒和刀具支撐件的自重，檢查JGJ130-2001附錄A-1的本工序為0.1248KN/m。 NG1(懸垂)=0.1248 KN/m18m=2.2464kN NG1(雙排架)=0.1248KN/m25m=3.12kN (2)底板的自重標準值(kN/m2本例采用竹動物園腳的手板，標準值為0.1kN/m2。 ng2=0. 141.5 (1. 050.

13、3 )/2=0. 405 kn (3)欄桿和止動板的自重標準值(kN/m )； 本工程采用扶手、止腳板，標準值為0.17 kN/m。 NG3=0.171.54=1.02kN (4)包括懸掛的安全設施負荷、安全網(wǎng)絡(kN/m2)。 NG4(懸垂)=0. 011.518 m=0. 27 KNN g4=0. 011.525 m=0. 375 kn，修正后的靜負荷基準值： ng (懸垂)=ng1nnn NG=NG1 NG2 NG3 NG4=4.92kN活性負荷是施工負荷基準值的軸力的總和，內(nèi)外立零通過校正運算，活性負荷基準值： NQ=51.51.05/2=3.938kN風負荷基準值按照下式校正其中的W

14、0基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構負荷規(guī)范(GB50009-2001 )的規(guī)定的Uz風負荷高度變化系數(shù)按照建筑結構負荷規(guī)范(GB 50001 )的規(guī)定Uz=1 Us風荷載體型系數(shù)： Us=1.13被修正，采用風荷載基準值wk=0.70.611.13=0，在不考慮風荷載的情況下，立桿的軸向壓力設定修正值修正公式n (懸垂)=1.2ng1.4NQ 10.24 KNN=1.2ng1.4NQ=11.411 立桿的軸向壓力設定修正值修正公式n (懸垂)=1.2ng0. 851.4 NQ1. 23.939 kn0. 851.43.938.413 kn=1.2ng0. 851.4 NQ 1。 設定為0.

15、475kN/m2。 la立桿的縱向距離(m )本工程為1.5m。 h立桿的步距(m )在本工序中為1.8m。MW=0. 851.40.4751.51.82/100.275 kn.m，4.2，大桿(縱向水平桿)的修正計算：是拉鏈式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001以大橫桿上的腳側板的自重和施工活性負荷作為均布負荷，大橫桿1、負荷值補正算大橫桿的自重基準值：P1=0.038kN/m； 底板自重基準值：P2=0.11/3=0.033kN/m； 活性負荷基準值：Q=31/3=1kN/m； 靜負荷的設定修正值： q1=1. 20.0381.20.033=0. 0852 kn/m。 活性負荷的

16、設定修正值： q2=1.41=1.4kN/m； 2 .強度補正跨度和支撐臺的最大彎曲距離分別如圖1、圖2那樣組合。 圖1的大橫棒設定修正載荷的組合概略圖(橫斷中最大彎矩和橫斷中最大彎曲)、圖2的大橫棒設定修正載荷的組合概略圖(支承臺最大彎矩)的橫斷中最大彎曲距離的修正算式， m1MAX=0.080.080的支撐臺最大彎曲距離的修正公式為：M2max -0.10q1l2 - 0.117q2l2支撐臺最大彎曲距離為m2max=-0.100.08521.52-0.1171.41.52。 選擇支架彎矩和跨度中彎矩的最大值進行強度管理：大棒的最大彎曲應力小于=76.378N/mm2大棒的抗壓強度設定修正

17、值f=205 N/mm2，滿足要求！ 3 .撓度管理：的最大撓度被認為是三跨連續(xù)梁均布載荷引起的撓度。 校正公式是靜態(tài)載荷基準值3360 q1=p1p2=0. 0380.033=0. 071 kn/m。 活性負荷基準值： q2=Q=1kN/m； 最大撓度的校正值為=0. 6770.07115004/(1002.06105121900 )0. 990115004/(1002.06105121900 )=2. 291 mm。 大橫桿的最大撓度2.291 mm，大橫桿的最大容許撓度1500/150 mm和小于10 mm，滿足了要求！ 規(guī)范5.1.84.3、根據(jù)小橫桿的修正算法：jgj130-2001第5.2.4條的規(guī)定，小橫桿按照簡單支撐梁進行強度和撓曲的修正算法，大橫桿在小橫桿上。 將大橫桿支撐臺的最大反作用力修正值作為小橫桿集中負荷，在最不利的負荷配置下修正小橫桿的最大彎矩和變形。 1、負荷值修正運算(4表示4根大橫桿)大橫桿的自重基準值： p1=0.0381.5=0.058 kN； 底板的自