1、橋梁課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書（梁橋）橋梁課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書梁橋目 錄一、設(shè)計(jì)資料1 1 技術(shù)指標(biāo)12 主要材料13 橋梁上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造圖24 設(shè)計(jì)依據(jù)6二、行車道板的內(nèi)力計(jì)算61 選擇合理的計(jì)算模式62 計(jì)算永久作用下單位板寬的內(nèi)力63 計(jì)算可變作用下單位板寬的內(nèi)力64 內(nèi)力組合6三、主梁內(nèi)力計(jì)算71 活載橫向分布系數(shù)的計(jì)算71.1 桿杠法71.2 偏心壓力法（剛性橫梁法）71.3 修正偏心壓力法71.4 鉸接梁（板）法81.5 比擬正交異性板法（GM法）91.6 對(duì)各種橫向分布計(jì)算的比較92 作用效應(yīng)計(jì)算102.1 永久作用內(nèi)力計(jì)算102.2 活載內(nèi)力計(jì)算112.3 主梁內(nèi)力組合142.4 撓度計(jì)算16四、

2、橫隔梁的內(nèi)力計(jì)算161 確定中橫梁的計(jì)算荷載162 繪制中橫梁的內(nèi)力影響線173 內(nèi)力計(jì)算17五、支座設(shè)計(jì)171 計(jì)算最大支座反力并組合172 確定支座平面尺寸183 確定支座的厚度194 支承偏轉(zhuǎn)情況驗(yàn)算205 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性20六、參考文獻(xiàn)22東南大學(xué)交通學(xué)院I橋梁課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書梁橋橋梁課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書通過完成橋梁課程設(shè)計(jì)，學(xué)生能夠更加深入地了解預(yù)制混凝土橋梁的上部結(jié)構(gòu)的布置及組成，T 形梁（全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)）的平面、縱斷面和橫截面詳細(xì)布置和細(xì)部尺寸。同時(shí)要求學(xué)生掌握該類橋梁上部結(jié)構(gòu)各種橫向分布的計(jì)算方法及其適用場合，并對(duì)上部結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算等進(jìn)行綜合練習(xí)。學(xué)生在認(rèn)真學(xué)習(xí)橋梁工程課程的

3、基礎(chǔ)上，復(fù)習(xí)鞏固已學(xué)的相關(guān)內(nèi)容，應(yīng)在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)保質(zhì)保量地完成橋梁課程設(shè)計(jì)任務(wù)，并遞交橋梁課程設(shè)計(jì)計(jì)算書。一、設(shè)計(jì)資料1 技術(shù)指標(biāo)1.1 設(shè)計(jì)荷載汽車荷載等級(jí)：公路-級(jí)； 人群荷載：3.5kN/m2； 欄桿每側(cè)重：1.5kN/m； 人行道每側(cè)重：5.56kN/m。1.2 橋梁跨徑及橋?qū)捴髁喝L：29.96m（標(biāo)準(zhǔn)跨徑為 30m）； 計(jì)算跨徑：29.14m（支點(diǎn)距梁端 0.41m）；橫隔梁間距：第一道與第二道間距為 4.60m，其余為 5.00m； 單孔橋梁由 5 片主梁組成。（見圖 1）2 主要材料主梁和翼板濕接縫采用 C40 混凝土，人行道構(gòu)件等均為 C20 混凝土。C40 混凝土容重取為2

4、5kN / m ，彈性模量Ec = 3.25 10 MPa 。橋面鋪裝層瀝青容重取23kN / m 。41.水泥：主梁和翼板濕接縫的 C40 混凝土，宜采用不低于 42.5 號(hào)的硅酸鹽水泥、普通水泥或礦渣水泥澆筑。pk2.預(yù)應(yīng)力鋼絞線：符合國際通用標(biāo)準(zhǔn) ASTMA416-2003 和國家標(biāo)準(zhǔn) GB/T5224-2003 的規(guī)定。單根鋼絞線直徑為f s 15.24mm，面積 A=140mm2。標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 f= 1860MPa ，彈性模量5Ep = 1.9510 MPa 。.普通鋼筋：采用 R235 和HRB335 級(jí)鋼筋，其技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn) GB1499.2-2007東南大學(xué)交通學(xué)院1及 G

5、B1499.1-2008 的規(guī)定。.鋼板：采用符合國家標(biāo)準(zhǔn) GB700-2006 規(guī)定的 A3 鋼板。.錨具：采用公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼鉸線用錨具、連接器規(guī)格系列產(chǎn)品，管道孔采用金屬波紋管。.支座：采用板式橡膠支座或四氟板滑板橡膠支座。.其它材料：砂、石、水的質(zhì)量要求應(yīng)均符合公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范有關(guān)條文的規(guī)定。3 橋梁上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造圖橋梁橫斷面、橋面鋪裝圖及主梁一般構(gòu)造圖（如圖 1圖 3）。東南大學(xué)交通學(xué)院2東南大學(xué)交通學(xué)院3C400.01現(xiàn)澆混凝土防水混凝土713.7厘米0.015瀝青混凝土4厘米混凝土厘米0.0150.017.8202C凈-9+2X1.5人行道土橋面方案（按右半幅斷面注：學(xué)號(hào)為單號(hào)

6、的做水泥混凝土橋面方案（按左半幅斷面布置）； 學(xué)號(hào)為雙號(hào)的做瀝青混凝布置）。橋梁課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書梁橋圖 1橋梁橫斷面圖（單位：cm）東南大學(xué)交通學(xué)院4內(nèi)梁半立面外內(nèi)外內(nèi)外梁半立面跨徑中線橋梁課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書梁橋圖 2主梁立面圖（單位：cm）橋梁課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書梁橋圖 3 主梁一般構(gòu)件圖（單位：cm） 東南大學(xué)交通學(xué)院94 設(shè)計(jì)依據(jù)1.公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）2.公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）.公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）二、行車道板的內(nèi)力計(jì)算1 選擇合理的計(jì)算模式根據(jù)單向板、鉸接板和懸臂板的受力原理，分析并選擇適合本次課程

7、設(shè)計(jì)的計(jì)算模式。2 計(jì)算永久作用下單位板寬的內(nèi)力3 計(jì)算可變作用下單位板寬的內(nèi)力550KN 車輛荷載的著地長度a2 =0.2m ，著地寬度b2 =0.6m 。4 內(nèi)力組合計(jì)算出永久作用和可變作用的內(nèi)力之后，即可按下表對(duì)單位板寬最大內(nèi)力進(jìn)行組合， 見表 1。表 1 單位板寬內(nèi)力組合承載能力極限狀態(tài)結(jié)構(gòu)重力對(duì)結(jié)構(gòu)承載能力不利時(shí)mSud = 1.2S自重 +1.4S汽 + 0.81.4S人i=1結(jié)構(gòu)重力對(duì)結(jié)構(gòu)承載能力有利時(shí)mSud = S自重 +1.4S汽 + 0.81.4S人i=1正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合mSud = S自重 + 0.7S汽（不計(jì)沖擊力）+1.0S人i=1長期效應(yīng)組合mSud

8、= S自重 + 0.4S汽（不計(jì)沖擊力） + 0.4S人i=1三、主梁內(nèi)力計(jì)算1 活載橫向分布系數(shù)的計(jì)算1.1 桿杠法計(jì)算橫向分布影響量值并繪制影響線；在影響線上布置活載，分別計(jì)算 1#、2#和 3#主梁的汽車和人群的荷載橫向分布系數(shù)并列表表示。1.2 偏心壓力法（剛性橫梁法）計(jì)算 1#、2#和 3#主梁的橫向分布影響量值；繪制主梁橫向分布影響線并加載；計(jì)算結(jié)果列表表示。1.3 修正偏心壓力法計(jì)算主梁的抗彎慣矩I ；計(jì)算主梁的抗扭慣矩IT ：mI = cbt3Ti i ii=1式中： bi 和ti 相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和厚度；ci 矩形截面抗扭剛度系數(shù)，根據(jù)ti bi 比值查表 2 計(jì)算；

9、m梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的塊數(shù)。表 2矩形截面抗扭剛度系數(shù)t b10.90.80.70.60.50.40.30.20.10.1c0.1410.1550.1710.1890.2090.2290.2500.2700.2910.3121/3抗扭修正系數(shù)b 的計(jì)算；b =112E a2IGl 2 ITi1+i i按公式計(jì)算各主梁橫向分布影響線量值；繪制橫向分布影響線并加載；將計(jì)算結(jié)果列表表示。1.4 鉸接梁（板）法計(jì)算主梁的抗彎及抗扭慣矩I 及IT ；計(jì)算剛度參數(shù)g 和b ；式中： b 主梁間距；l 主梁的計(jì)算跨徑；I 主梁的抗彎慣矩；TI 主梁的抗扭慣矩。g 5.8 IIT(b )2lb 390

10、Il 4( d1 )3h1式中： d1 翼緣的懸出長度；h 翼緣厚度，對(duì)于變厚的翼板，可近似地取距離梁肋 d1 處的板厚來計(jì)13算。一般參數(shù)g 比b 值顯著要大（ b 不足 5%），因而在不影響計(jì)算精度的條件下，可忽1+ g略 b 的影響而直接利用鉸接板橋的計(jì)算用表以簡化鉸接梁橋的計(jì)算。在有必要計(jì)入b 的影響時(shí)，也可利用b = 0 的hij 和hik 計(jì)算用表，按下式作近似計(jì)算：采用鉸接板荷載橫向分布影響線計(jì)算用表，再計(jì)算g 值，按直線內(nèi)插法求得各主梁的影響線豎標(biāo)值；繪制橫向分布影響線并加載；將計(jì)算結(jié)果列表表示。1.5 比擬正交異性板法（GM法）計(jì)算主梁單寬抗彎慣矩 Jxa. Ix 計(jì)算同前

11、I ；b.計(jì)算主梁單寬抗彎慣矩 Jx = Ixb （其中b 為主梁的中心距離）。yy計(jì)算橫隔梁的單寬抗彎慣矩 J = I / a （其中a 為橫隔梁的中心距離）；計(jì)算主梁、橫隔梁的抗扭慣矩 JTx 和 JTy ；計(jì)算參數(shù)a 及q ：JTx= ITxbJTy、= ITya JxJyG(J + J )B 4xya =TxTy ；q = 計(jì)算橫向分布影響線豎標(biāo)。a.根據(jù)計(jì)算q 值查表；2E J Jl01b.按照直線內(nèi)插求得梁位處的 K 及 K ；ac.根據(jù)公式 Ka = K0 + (K1 - K0 )，求得梁位處的 Ka ；kiad.求得某 K 號(hào)梁的影響線豎標(biāo)值h = K / n （ n 為主梁根

12、數(shù)）。繪制橫向分布影響線并加載；將計(jì)算結(jié)果列表表示。1.6 對(duì)各種橫向分布計(jì)算的比較課程設(shè)計(jì)要求學(xué)生根據(jù)所學(xué)內(nèi)容，對(duì)各種活載橫向分布計(jì)算方法都進(jìn)行計(jì)算。但實(shí)際 上，針對(duì)每一種結(jié)構(gòu)形式和主梁橫向聯(lián)結(jié)方式的不同，每種計(jì)算方法都有其一定的適用場合。因此要求將每種計(jì)算方法的計(jì)算結(jié)果列表進(jìn)行比較分析，在指出各自的適用場合的情 況下，提出本次課程設(shè)計(jì)內(nèi)容更適合采用哪一種計(jì)算方法，并作為下一步進(jìn)行主梁內(nèi)力計(jì) 算的依據(jù)。2 作用效應(yīng)計(jì)算2.1 永久作用內(nèi)力計(jì)算主梁恒載主要包括主梁自重、橫隔梁、人行道及橋面鋪裝四部分，除主梁自重和橫隔 梁按施工實(shí)際情況各自承擔(dān)自身重量以處，人行道和橋面鋪裝荷載可近似地看作為平均

13、分 攤給各片主梁。列表寫出 1#、2#和 3#主梁的各項(xiàng)恒載重量。見表 3。恒載內(nèi)力計(jì)算包括M1 2 、 M1 4 和Q0 、Q1 4 ，其計(jì)算公式為：M = gl x - gx x = gx (l - x)x 222Q = gl - gx = g (l - 2x)x 22式中： g 結(jié)構(gòu)自重集度；l 簡支梁的計(jì)算跨徑；x 計(jì)算截面到支點(diǎn)的距離。主梁的計(jì)算結(jié)果可列表表示，見表 4。表 3 結(jié)構(gòu)自重集度計(jì)算表（ kN / m ）主梁橫隔梁對(duì)于邊主梁對(duì)于中主梁橋面鋪裝層欄桿和人行道合計(jì)對(duì)于邊主梁對(duì)于中主梁表 4 主梁自重內(nèi)力計(jì)算表東南大學(xué)交通學(xué)院10內(nèi) 力 截面位置 x剪力（ kN ）彎矩（ kN

14、 m ）x = 0x = l4x = l 22.2 活載內(nèi)力計(jì)算按照分析確定的橫向分布計(jì)算方法進(jìn)行活載內(nèi)力計(jì)算，截面內(nèi)力計(jì)算的一般公式如下：S = (1+ m) x mi ( qk w j + pk y)式中： S 所求截面的彎矩或剪力（計(jì)算內(nèi)容同恒載內(nèi)力計(jì)算相對(duì)應(yīng)）；x 汽車荷載的橫向折減系數(shù)，按橋規(guī)規(guī)定取用；mi 沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)；qk 車道荷載中的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；w j 彎矩、剪力影響線面積；pk 車道荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；y 沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值；汽車荷載的沖擊系數(shù)； 沖擊系數(shù)可按下式計(jì)算：當(dāng) f 14Hz 時(shí)， m = 0.45對(duì)于簡支梁

15、，基頻 f 的計(jì)算公式為：東南大學(xué)交通學(xué)院19f式中： l 結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑；= pEc Icmc2l 2mc = G / gEc 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量；Ic 結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性矩；mc 結(jié)構(gòu)跨中處單位長度質(zhì)量；G 結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力。0c在進(jìn)行各主梁彎矩或剪力計(jì)算時(shí)，應(yīng)注意荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的不同變化。 本次橋梁課程設(shè)計(jì)，計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí)可按不變的m 計(jì)算，計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)m 從第一道橫0隔梁向支點(diǎn)截面的m 直線過渡。對(duì)于汽車荷載必須考慮沖擊力和車道折減的影響，計(jì)算時(shí)應(yīng)同時(shí)將縱向影響線圖和對(duì)應(yīng)主梁沿縱向的橫向分布系數(shù)變化圖繪繪制在一起，然后加載求得極值，計(jì)算內(nèi)容為 1#、2#和 3#

16、梁的 M、M及Q 、Q ，計(jì)算過程及計(jì)算結(jié)果可列表表示，見表 5、表 6 和表1 21 401 2 7。表 5 內(nèi)力影響線面積計(jì)算表截面類型影響線計(jì)算圖示影響線面積M1 4 M1 2 Q1 2 Q0表 6 活載內(nèi)力計(jì)算表（彎矩）（ kN m ）梁號(hào)截面荷載類型(1+ m )m0qk/qrPkyS1M1 4 公路級(jí)人群荷載M1 2 公路級(jí)人群荷載2M1 4 公路級(jí)人群荷載M1 2 公路級(jí)人群荷載3M1 4 公路級(jí)人群荷載M1 2 公路級(jí)人群荷載表 7 活載內(nèi)力計(jì)算表（剪力）（ kN ）梁號(hào)截面荷載類型(1+ m )qk/qrm0mcy1.2PKyS1Q1 2 公路級(jí)人群荷載Q0公路級(jí)人群荷載2Q

17、1 2 公路級(jí)人群荷載Q0公路級(jí)人群荷載3Q1 2 公路級(jí)人群荷載Q0公路級(jí)人群荷載注：表中“”表示無需計(jì)算；在計(jì)算剪力時(shí)，根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值PK 應(yīng)乘以 1.2 的系數(shù)。2.3 主梁內(nèi)力組合對(duì) 1#、2#和 3#主梁計(jì)算得到的內(nèi)力按承載能力極限狀態(tài)和正常使用的極限狀態(tài)進(jìn)行內(nèi)力組合，組合表格形式可參照表 8，表 9，表 10。表 8 主梁承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合表序號(hào)荷載類別彎矩(kN m)剪力(kN )x = l 4x = l 2x = 0x = l 2(1)結(jié)構(gòu)自重(2)汽車荷載(3)人群荷載(4)1.2(1)(5)1.4(2)(6)0.81.4(3)(7)Sud = (4) +

18、 (5) + (6)表 9 主梁正常使用的極限狀態(tài)（短期效應(yīng)）內(nèi)力組合表序號(hào)荷載類別彎矩(kN m)剪力(kN )x = l 4x = l 2x = 0x = l 2(1)結(jié)構(gòu)自重(2)汽車荷載(3)人群荷載(4)1.0(1)(5)0.7(2)(6)1.0(3)(7)Sud = (4) + (5) + (6)表 10主梁正常使用的極限狀態(tài)（長期效應(yīng)）內(nèi)力組合表序號(hào)荷載類別彎矩(kN m)剪力(kN )x = l 4x = l 2x = 0x = l 2(1)結(jié)構(gòu)自重(2)汽車荷載(3)人群荷載(4)1.0(1)(5)0.4(2)(6)0.4(3)(7)Sud = (4) + (5) + (6)

19、將上述計(jì)算結(jié)果進(jìn)行匯總，形成彎矩、剪力內(nèi)力組合匯總表，如表 11 所示。表 11 內(nèi)力組合匯總表組合類型梁號(hào)彎矩(kN m)剪力(kN )x = l 4x = l 2x = 0x = l 2承載能力極限狀態(tài)123正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)123長期效應(yīng)1232.4 撓度計(jì)算鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁長期撓度 fc 可按下式計(jì)算：fc = hq f對(duì)于短期撓度的計(jì)算，由于本次橋梁課程設(shè)計(jì)沒有涉及截面配筋，故采用材料力學(xué)簡 化計(jì)算模式：l3f =384B0mx (5q l cq+ 8Pk )k以上各式中：hq 撓度長期增長系數(shù)；I0 全截面換算截面慣性矩；B0 全截面抗彎剛度，取 B0 = 0.

20、95Ec I0 ；對(duì)于 I0 的計(jì)算因?yàn)闆]有對(duì)截面進(jìn)行配筋，所以可按毛截面計(jì)算換算截面慣性矩。其余符號(hào)意義同前。四、橫隔梁的內(nèi)力計(jì)算按偏壓法計(jì)算中橫隔梁的內(nèi)力，計(jì)算內(nèi)力如圖 4 所示的Q1r 、Q2r 和M 3r 、M 2-3 。圖 4 中橫隔梁內(nèi)力計(jì)算截面1 確定中橫梁的計(jì)算荷載用杠桿法繪制縱向中橫隔梁的荷載影響線；用公路級(jí)汽車和人群荷載進(jìn)行加載，分別求得相應(yīng)的計(jì)算荷載 Poq 和 PorP = 1 (q W + P y ) = q l + 1 P yoq 2kk 1k a2 k 1Por = qrW = qrla式中： W 按杠桿原理計(jì)算的縱向荷載影響線面積；la 橫隔梁的間距；y1 PK

21、 布置在中橫梁上時(shí)，所對(duì)應(yīng)的按杠桿法計(jì)算的縱向荷載影響線豎坐標(biāo)值。其余符號(hào)同前。2 繪制中橫梁的內(nèi)力影響線1.繪制彎矩影響線；2.繪制剪力影響線。3 內(nèi)力計(jì)算用上述計(jì)算荷載在橫隔梁某截面的內(nèi)力影響線上按最不利位置加載，就可求得作用在 一根橫隔梁上的最大內(nèi)力值：S = (1 + m )x Poq h在計(jì)算中對(duì)于汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊作用，并按實(shí)際加載情況計(jì)入車道折減系數(shù)。對(duì)于 如何計(jì)算橫隔梁的沖擊系數(shù)，橋規(guī)中無明確規(guī)定，鑒于橫隔梁與主梁相連結(jié)，其動(dòng)力 效應(yīng)受主梁的振動(dòng)所制約，故實(shí)踐中通常可近似地取用主梁的沖擊系數(shù)。在加載求得橫隔梁內(nèi)力后，按主梁內(nèi)力計(jì)算的要求進(jìn)行荷載組合。（鑒于橫隔梁的結(jié) 構(gòu)自重內(nèi)力

22、很小，計(jì)算中可略去不計(jì)。）五、支座設(shè)計(jì)本次課程設(shè)計(jì)建議采用等厚度的板式橡膠支座，其標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)滿足橋規(guī)的有關(guān)規(guī)定。1 計(jì)算最大支座反力并組合對(duì)于局部承壓，采用極限狀態(tài)法按下式確定計(jì)算反力：g 0 Ncj = g 0 (g GiSGiK + g Q1SQ1K +y CSQik )式中： Ncj 局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值；g 0 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；g Gi 第i 個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)；SGiK 第i 個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；g Q1 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)；SQ1K 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值；cy 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）

23、外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)。橡膠支座按容許應(yīng)力法計(jì)算最大支承反力，對(duì)于基本組合：Rck= Ng+ Nq + Nr式中： Ng 、 Nq 和 Nr 分別表示恒載、汽車和人群產(chǎn)生的最大支反力。2 確定支座平面尺寸依照主梁端部腹板大小，先假定一組平面尺寸a b ；驗(yàn)算混凝土的局部承壓：g 0 Ncj 1.3hs bfcd AAb Ab =式中：hs 混凝土局部承壓修正系數(shù)；b 混凝土局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)；fcd 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；Ab 局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積；A 混凝土局部受壓面積。計(jì)算支座平面形狀系數(shù) S：(lS =l0 a l0b式中： S 支座形狀系數(shù)；2tes0 a+ l0b )

24、l0 a 矩形支座加勁鋼板短邊尺寸；l0b 矩形支座加勁鋼板長邊尺寸；tes 支座中間層單層橡膠片厚度。根據(jù)規(guī)范要求S 應(yīng)在5 S 12 范圍內(nèi)取用。計(jì)算支座的應(yīng)力：s = RckA= Rck a b s c式中： Rck 支座壓力標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)；s c 支座使用階段的平均壓應(yīng)力限值。3 確定支座的厚度計(jì)算每一支座的水平位移Dl ，假定主梁的計(jì)算溫差Dt = 35 ，溫度變形由兩端支座均攤；D= 1 a Dt lg2D= HT tep2Ge abDl = D g + D p式中： Dg 由溫度變化因素引起的作用于一個(gè)支座上水平位移；D p 由汽車荷載制動(dòng)力引起的作用于一個(gè)支座上水平位移；Dl 由上部結(jié)構(gòu)溫度變化因素作用標(biāo)準(zhǔn)值引起的和縱向力標(biāo)準(zhǔn)值（當(dāng)計(jì)入制動(dòng)力時(shí)包括制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值）產(chǎn)生的支座剪切變形；橡膠的線脹系數(shù)；l 計(jì)算跨徑（考慮支座尺寸的影響）；HT 作用于一個(gè)支座上的汽車荷載制動(dòng)力；Ge 橡膠的剪切模量；te 支座中橡膠層總厚。計(jì)算由汽車荷載引起的制動(dòng)力 HT （參照