1、7.3、索塔的變形監(jiān)測隨著大型建筑設備的出現(xiàn)，因變形而造成的損失也越來越多，這種變形總是由量變到質(zhì)變而造成事故的，因而及時對建筑物進行變形觀測，隨時監(jiān)視變形的發(fā)展變化，在未造成損失之前，及時采取補救措施，并且還可以檢驗設計的合理性，為提高設計質(zhì)量提供科學的依據(jù)。因此為確保索塔的安全施工，必須對其進行變形監(jiān)測。（1）、基礎沉降觀測懸索橋主塔墩的基礎是小范圍的，但承受著巨大荷載，在自重的作用下，塔墩會產(chǎn)生沉陷。當塔墩基礎的地質(zhì)條件不均勻時，將引起不均的沉陷而導致塔身傾斜，所以在主塔施工中，沉陷觀測是必不可少的項目。在索塔柱承臺上設置8個監(jiān)測點，測點布置見圖7.3-1。監(jiān)測點均設置為永久性水準觀測點

2、，并在承臺附近地基穩(wěn)定處建立2到3個基準點。觀測時選擇其中最穩(wěn)定的一個點作為水準基點如XH01。具體操作如下：沉陷觀測時，以XH01為工作基點，將設在承臺上的沉陷觀測點逐一測定高程，使用S1型水準儀，該儀器每公里往返平均高差中誤差1mm/km，標尺為3米長銦瓦水準尺。以II 等水準測量實施，執(zhí)行相應等級的國家規(guī)范。以首次觀測為基準，進行周期重復觀測，每次周期觀測都應有兩個結(jié)果（兩次獨立觀測或往返測），檢查合格后取平均高程為該周期觀測成果，并且儀器、人員、觀測路線固定。根據(jù)各周期觀測的沉陷觀測點高程的變化，可獲得各點相對于首期觀測的相對沉陷。首次觀測在承臺竣工經(jīng)確認混凝土已凝固時進行，以每十天為

3、一周期，即每隔十天觀測一次。以首期觀測所得到的各點高程為基準值建立沉陷觀測成果表。同時，依沉陷觀測點所分布的位置和周期的沉陷量，編制傾斜觀測成果表，繪制點位沉陷過程線。沉陷觀測成果整理不涉及復雜計算，使用常用的計算器即可完成計算。圖7.3-1 承臺沉降觀測點位布置圖（2）、橫梁及支架變形監(jiān)測 在橫梁支架上方設置8個監(jiān)測點，順橋向兩側(cè)每側(cè)4個，每道橫梁澆筑前，利用三維坐標法采集原始數(shù)據(jù)，橫梁澆筑過程中實時進行觀測，以獲取橫梁混凝土荷載加載過程中的動態(tài)變形數(shù)據(jù)，確保橫梁混凝土澆筑的安全。在橫梁施工前后，由于預應力鋼束張拉、橫梁自重、支架變形等，會對上、下游塔柱產(chǎn)生內(nèi)側(cè)的拉力，由此使上、下游塔柱向內(nèi)

4、側(cè)偏移。在橫梁施工前后，在橫梁上、下游塔柱內(nèi)側(cè)處設立索塔變形觀測標志，采用TC2003全站儀極坐標法結(jié)合鋼尺量距法（測量上、下游塔柱相對間距）觀測索塔變形，以確定預應力鋼束張拉索塔變形量是否與設計塔柱預偏量一致。（3）、塔身擺動觀測高塔柱在日照、溫度和風力等外界條件變化的影響下，會發(fā)生扭擺，在塔柱施工過程中和竣工后，均應進行擺動觀測。塔柱擺動觀測的實質(zhì)是通過觀測塔身上的觀測點相對于工作基點在不同時刻點位的水平位移，從中獲取變形規(guī)律。、觀測方法塔身擺動采用水平角與天頂距同測法進行。先在塔柱和縱橫軸線上布置軸線控制點，測站點設在橋軸線上，選定后視點，要求后視點的X（或Y）坐標與測站點相同，即測站點

5、和后視點的方向平行于X軸（或Y軸）。在塔身上選定一點P。首次基準觀測，儀器安置在測站上，精確測定P點的天頂距及其與后視點之間的水平角，在上述的安置下，為一微小角度。這時，P點在平面上的兩維坐標即可由P點的高度、天頂距和水平角而算得。如在塔柱上貼上可供測距的反射膜，以膜的中心作為測定的點位，則直接測定斜距D，即可算出該點的二維坐標分量。經(jīng)過周期重復觀測，即可獲得該點的水平位移。、觀測實施在塔柱的兩個側(cè)面各設置觀測點，全塔按三層分設，每層每側(cè)設置三點，則每塔需設觀測18點，下橫梁以下安排一層，下橫梁到上橫梁安排兩層，在觀測距離較短的下部層次，觀測點上可設置反射膜，觀測反射膜，除了可得點位的坐標分量

6、，還可得到點的高程、距離，作周期重復觀測，即可獲得各量的變化值，可提供更多有關(guān)點位的信息；但反射膜的使用受距離的限制，在不能采用反射膜的情況下，只能給點位作標志。擺動觀測以2小時為周期作連續(xù)36小時的重復觀測。為了掌握與研究日照、氣溫對塔柱變化的影響，觀測時應測定：日照方向（儀器測出日照方位）、用點溫計、氣溫計測定砼的表面溫度與大氣氣溫，同時要測定風速和風向為研究變形提供更多信息以便作進一步研究。、觀測成果的收集和整理每個周期觀測均記錄觀測時間，算出各觀測點的坐標分量和水平位移，與角度觀測同時要進行溫度、風速風向、日照方向等項觀測并作記錄。根據(jù)觀測結(jié)果，就每個觀測點作出塔柱縱向、橫向擺動過程線

7、和溫度變化過程線。求出各點擺動平衡位置及相應的時刻。（4）、塔頂水平位移監(jiān)測在每個索塔頂設置2個水平位移監(jiān)測點，監(jiān)測點上安裝加固、防曬的反光棱鏡。塔頂監(jiān)測點布置見圖7.3-2。圖7.3-2 塔頂水平位移監(jiān)測點位布置圖塔頂水平位移采用測角精度為0.5秒，測距精度為（1+1PPMD）的精密全站儀進行觀測，觀測時，在控制點上采用強制觀測墩安置全站儀，每個監(jiān)測點觀測兩個測回，并進行溫度和大氣壓改正。7.4、塔柱施工中的其它測量保證（1）、在施工過程中，要對儀器定期進行校正，保證所有使用的測量儀器在良好狀態(tài)：、水準儀的i角校正。、經(jīng)緯儀、全站儀三軸關(guān)系的檢測校正。、鋼尺的鑒定。（2）、在施工過程中，定期

8、、定人、定點對塔身基礎進行放樣，測設承臺、系梁及塔座各點時均應采用正倒鏡法進行放樣，再取中值，以消除2C誤差及橫軸誤差的影響。（3）、定期對各觀測墩上的控制點進行變形觀測，發(fā)現(xiàn)問題，及時修正觀測墩上控制點的平面位置，修正其高程值。7.5、儀器設備與組織保證（1）、儀器設備徠卡TC2003全站儀（0.5，11）及其附件一套。具有豎盤補償器的J2經(jīng)緯儀兩臺及相應附件。S1精密水準儀一臺，精密水準尺（銦瓦水準尺）一付及相應附件。S2自動安平水準儀一臺及相應標尺、塔尺等附件。 S3型水準儀一臺及相應標尺、塔尺等附件。 鑒定過的鋼尺（50m）、小鋼卷尺、錘球、測傘等。 （2）、組織保證 總工負責制 測量

9、工程師 2人 測 工 6人8、重點（關(guān)鍵）和難點工程的施工方案、方法通過對泰州長江公路大橋懸索橋南塔C06標投標文件的仔細研究，結(jié)合我們在江陰長江大橋、潤揚長江大橋、宿淮高速公路SH-HA9標京杭大運河特大橋、上海嘉金高速公路黃浦江大橋等工地的施工經(jīng)驗，我們認為本工程的關(guān)鍵工程為：鉆孔灌注樁施工、塔柱施工、橫梁施工。8.1、灌注樁基礎施工8.1.1、概況南索塔設計采用群樁基礎，按摩擦樁設計。單樁直徑為2.8m，平均入土深度約104m。承臺下順橋向布設5排，每排8到10根樁，共46根，共4462延米。樁位布置見圖8.1-1。8.1.2、鉆孔平臺、工作平臺搭設鉆孔平臺、工作平臺施工見“6.1.2、

10、鉆孔平臺、工作平臺施工”。8.1.3、鉆孔施工由于工程區(qū)域水文氣象條件惡劣，地質(zhì)條件較差，樁基鉆孔深度大，護筒內(nèi)水頭受潮位變化影響，鉆孔過程中容易出現(xiàn)縮徑、塌孔、糊鉆和漏漿等現(xiàn)象，因此，在施工之前，應根據(jù)設計要求進行承載力試驗與工藝試樁。同時，在施工過程中應注意做好如下工作：圖8.1-1 樁位布置圖（1）、為提高鉆孔施工工效，鉆孔泥漿采用不分散、低固相、高粘度的優(yōu)質(zhì)PHP泥漿。（2）、通過工藝試樁確定不同地層的鉆進參數(shù)，控制好鉆進速度。（3）、設置自動泥漿補償裝置，確保護筒內(nèi)水頭高于最高施工水位，并采取相應穩(wěn)定護筒內(nèi)水頭的措施。（4）、定時對孔內(nèi)泥漿指標進行檢測，保證孔內(nèi)泥漿性能指標符合要求。

11、（5）、改進鉆頭，防止粘土層中的糊鉆。（6）、制訂嚴密的防掉鉆、防塌孔的技術(shù)保證和應急處理措施。8.1.3.1、鉆孔工藝流程鉆孔工藝流程圖見圖2.2-3。8.1.3.2、鉆機選型及配置數(shù)量根據(jù)工期及施工需要，本工程鉆孔樁施工擬配備大型鉆機6臺套,主要設備配備見表8.1-1。鉆機的主要技術(shù)參數(shù)見表8.1-2。表8.1-1 本工程擬投入的主要鉆孔設備 機械名稱規(guī)格型號數(shù)量（臺套）施工范圍全液壓動力頭回旋鉆機GYD-3006塔墩鉆孔樁成孔泥漿分離器ZX5006泥漿、鉆渣處理泥漿分離器CS1206泥漿、鉆渣處理空壓機20m36（2臺備用）鉆孔、清孔泥漿泵3PNL15（3臺備用）制漿及正循環(huán)表8.1-2

12、 鉆機的主要性能參數(shù)表設備型號GYD-300設備臺（套）數(shù)6最大鉆孔直徑（m）3.0最大鉆孔深度（m）140最大輸出扭矩（KNm）200最大提升能力（t）140外形尺寸（長寬高）5.5m5.6m6.4m移動方式軌道滑動式配備鉆桿（外徑壁厚）351mm20mm循環(huán)方式氣舉反循環(huán)鉆機總重量（t）主機40鉆具80鉆機總功率（kw）主機210循環(huán)系統(tǒng)132產(chǎn)地南京、石家莊鉆機形式全液壓動力頭回旋鉆機8.1.3.3、鉆孔順序本工程鉆孔樁共配置6臺鉆機，每承臺布置3臺鉆機。根據(jù)現(xiàn)場情況考慮鉆機移位等因素，總體鉆孔順序見圖8.1-2。鉆孔時，若相鄰樁的混凝土尚未有強度則采取“隔樁跳鉆”措施。8.1.3.4、

13、護筒沉設及護筒高程確定根據(jù)地質(zhì)勘測資料顯示，南塔墩巖土層分布自上而下可概括為：上部全新統(tǒng)松散層類（第12大層，厚度38.241.0m）、上更新統(tǒng)粘性土和砂性土類（第36大層，厚度約60m）以及中更新統(tǒng)粉砂、礫砂及卵礫石層（第78大層，厚約50m），上部全新統(tǒng)松散層類土層多為淤泥質(zhì)土、亞砂土、粉（細）砂，鉆孔時易發(fā)生塌孔、縮頸現(xiàn)象。圖8.1-2 鉆孔樁施工順序根據(jù)我公司在潤揚長江公路大橋鉆孔樁施工的經(jīng)驗（其上層覆蓋層與本工程上層土性質(zhì)類似）：本工程鉆孔樁采用優(yōu)質(zhì)泥漿護壁及埋置護筒保持孔口穩(wěn)定的方案施工（護筒長度為18.2m，埋深約為13.9m），同時，配以合適的鉆孔進尺速度，能解決該類土層在大直

14、徑鉆孔樁成孔時的孔壁穩(wěn)定的難題。本工程鉆孔樁盡量安排在枯水期施工結(jié)束，護筒頂面高程按反循環(huán)孔內(nèi)水位大于地下水2m的要求設定，枯水期最高地下水位為+2.0m，即護筒頂高程不低于+4.0m，同時，護筒頂面高出地面30cm，故本工程護筒頂標高均按4.5m控制（若進入汛期施工，則根據(jù)現(xiàn)場實際需要隨時接長護筒），護筒底標高為-13.7m。 （1）、護筒制作護筒直徑為3.1m，壁厚1.6cm，長度為18.2m，單根重22.2t。護筒在工廠內(nèi)制作。護筒的所有接縫應采用剖口焊，焊縫必須用煤油涂白粉的方法檢查。護筒制作時應嚴格控制其圓度和端面平整度、平行度，運輸之前，必須在筒內(nèi)用三角形布置的撐桿點焊，以保證護筒

15、不變形。護筒底口焊設加強箍，上口焊法蘭及筋板加強。（2）、起重設備鋼護筒沉設采用7150型液壓履帶吊（或55t履帶吊）、軌道式導向架以及ICE360V振動錘進行沉放，7150型液壓履帶吊性能參數(shù)見表8.1-3。表8.1-3 7150型液壓履帶吊車起重性能表主臂長(m)18.2921.3424.3827.4330.4833.5336.5839.6242.6745.7248.77工作半徑51506140128.1116.87123.6121.7111.5102.594.4899.198.898.796.290.783.877.8982.582.382.78281.878.875.269.61070

16、.570.370.270.169.969.869.266.562.357.81254.654.354.25453.853.753.553.353.252.249.61444.544.24443.943.643.543.243.142.942.742.61637.537.13736.836.536.436.135.935.835.635.5（3）、護筒沉放示意鋼護筒采用軌道式導向架定位導向，振動錘振動下沉，鋼護筒沉放示意如圖8.1-3。圖8.1-3 鋼護筒沉設施工示意圖（4）、振動錘選擇振動錘必須滿足：激振力P土的動摩阻力R 公式：PR= fiLiULi：護筒在第i土層中的入土深度U：護筒周邊長

17、度fi：第i土層的動摩阻力（kpa）經(jīng)查相關(guān)資料計算得：護筒振動下沉到位時（-13.7m），通過計算，P=1909 KN，可選用1臺“中250型”液壓振動錘，該振動錘技術(shù)參數(shù)如下：靜力矩：550KN.m最大激振力：2500KN振動錘重量（包括電動機）：13t電動機功率：280kw尺寸（長寬高）：2095mm1520mm2840mm（5）、鋼護筒定位導向架軌道式定位導向架為鋼桁架結(jié)構(gòu)，其長度為17.65m，寬6.0m，用履帶吊吊裝移位，并錨固在已完成的鉆孔平臺上，在導向架前端設置2層，層距8.0m，導向裝置內(nèi)設置有供鋼護筒定位、施沉過程中糾偏、調(diào)整的液壓千斤頂和鎖定裝置。懸臂式定位導向架結(jié)構(gòu)形式

18、如圖8.1-4。圖8.1-4 定位導向架結(jié)構(gòu)示意圖（6）、鋼護筒沉放、導向架就位測量放出導向架的平面位置，然后導向架就位，調(diào)整導向架的垂直度。導向架上口采用手拉葫蘆與平臺成30左右在四個方向固定，上層導向架與平臺間采用螺栓或焊接連接，下層導向架與平臺上、下層平聯(lián)焊接固定。、鋼護筒起吊、就位采用專用吊具配合兩臺履帶吊起吊鋼護筒就位。兩臺履帶吊水平吊起鋼護筒到一定高度后，一臺吊車逐步放松，逐漸使鋼護筒垂直，然后打開導向架的開口銷，鋼護筒緩慢進入導向架內(nèi)，上好鎖口拉桿，然后將鋼護筒緩慢下放，直至入土穩(wěn)定，待鋼護筒下沉穩(wěn)定后才能脫鉤。、振動錘安裝及護筒沉設安放振動錘時，將液壓鉗對位后，夾住護筒，緩慢松

19、鉤，測量垂直度，進行點振，測量觀察護筒垂直度和平面位置，直接施振下沉到位。、鋼護筒下沉精度要求平面中心位置允許偏差：5cm傾斜度：1/200、保證鋼護筒垂直度的措施a、采用懸臂式定位導向架定位導向?qū)蚣芘c平臺進行錨固，有足夠的剛度，其前端設置層距為8.0m的上、下2層導向裝置，導向裝置內(nèi)設置有供鋼護筒定位、施沉過程中糾偏調(diào)整的液壓千斤頂和鎖定裝置，保證了鋼護筒垂直定位，施振鋼護筒時，可調(diào)節(jié)裝置內(nèi)的液壓千斤頂，對鋼護筒作有效約束，使其垂直下沉到位。b、對鋼護筒沉設全過程進行測量觀測，用全站儀沿十字軸線控制其垂直度，發(fā)現(xiàn)異常，停止下沉，利用履帶吊拔起鋼護筒重新施振。8.1.3.5、鉆機就位鉆機的精

20、確就位對控制樁孔平面位置和垂直度非常重要。首先在鉆孔平臺上放出樁位中心線，鉆機就位后用千斤頂調(diào)整鉆機底盤，使鉆盤中心與樁位中心重合；然后測量鉆機底盤頂面四角的高差，用50T千斤頂對鉆機底盤進行調(diào)平，使高差控制在3mm之內(nèi)；最后復核中心、高差無誤后即可固定好鉆機，安裝鉆具準備開鉆。橫橋向移位：鉆孔結(jié)束后，利用吊車拆除鉆具等,用4臺25T螺旋千斤頂將鉆機底盤頂起,在平臺橫梁上設置縱移軌道，用5T卷揚機拖動鉆機，移動到下一孔位。順橋向移位：先拆除鉆桿，鉆頭，鉆機泵站等，將鉆機移至平臺邊緣，用150t吊車將鉆機底盤、門架、操作室等一次性整體吊裝到下一排的孔位8.1.3.6、泥漿配制與泥漿循環(huán)方式本工程

21、鉆孔采用泥漿護壁，根據(jù)鉆進地層的特點，為保證鉆孔質(zhì)量，應選用低固相聚丙烯酰胺泥漿。（1）、泥漿配制、制漿用原材料制漿采用膨潤土，選用以蒙脫石為主的鈣納基膨潤土，保證其具有較好的分散懸浮性和造漿性，質(zhì)量等級宜達到二級標準。招標文件提供資料顯示：江水對混凝土和鋼筋無腐蝕。鉆孔制漿用水擬采用長江水（實際施工時將進行水質(zhì)化驗及配漿試驗，如江水水質(zhì)不能夠滿足制漿要求，還需根據(jù)實際情況進行水質(zhì)處理）。分散劑選用工業(yè)碳酸鈉（Na2CO3），其指標符合GB210-92的類合格品的標準。其功能是提供Na+，對鈣土進行改性處理。、原漿的制備將膨潤土、水、純堿按比例制成原漿。根據(jù)施工經(jīng)驗：1m3泥漿中膨潤土的含量為

22、68%，純堿的含量為膨潤土含量的34%。借鑒潤揚長江大橋經(jīng)驗，制漿工藝為先將一定量的水加入泥漿造漿池中，再按比例加入膨潤土，使用3PNL泥漿泵產(chǎn)生的高速水流在池內(nèi)攪拌30分鐘，使膨潤土顆粒充分分散后，再按比例加入純堿進行充分攪拌制成原漿。、聚丙烯酰胺的水解可選用陰離子、非水解型、分子量為800萬的聚丙烯酰胺（PAM）。使用前須對聚丙烯酰胺提前23天采用常溫法進行水解，水解時按PAM：NaOH：H2O=10：1.15：700的比例，在攪拌筒中攪拌，直至PAM全部分散于水中，放置23天后即可使用。、PHP泥漿制備在原漿中加入一定比例的PHP使兩者充分攪拌混合即可，PHP用量根據(jù)實際測試的泥漿性能指

23、標而定，PHP泥漿性能指標見表8.1-4。表8.1-4 PHP泥漿的性能指標粘度（PaS）容重（g/cm3）含砂率（%）PH值膠體率（%）失水量（ml/30min）泥皮厚度（mm）20251.021.06181095152將制備好的PHP泥漿儲存在儲漿池中，利用3PNL泥漿泵將泥漿泵入所施工鉆孔或循環(huán)池內(nèi)。（2）、泥漿循環(huán)方式、泥漿池設置在北側(cè)施工平臺外側(cè)、西側(cè)施工平臺外側(cè)（靠棧橋處）各修建兩個泥漿循環(huán)池。泥漿池采用挖機挖掘，四周側(cè)墻采用拉森 型鋼板樁圍堰，池底標高為+1.0m，池底鋪20cm厚碎石墊層，并澆筑20cm厚C25封底混凝土。單個圍堰平面尺寸為3025m，鋼板樁長10m，頂標高為+

24、6.9m，底標高為-3.1m。圍堰外側(cè)設置圍檁與支撐，在轉(zhuǎn)角處將圍檁焊接形成整體；并在圍堰外側(cè)搭設貝雷平臺，作為泥漿處理設備和清渣挖機停放平臺。單個泥漿循環(huán)池容量為3000m3（按枯水期圍堰內(nèi)泥漿頂面標高為+5.0m考慮），擬分隔成沉淀池一個（300m3）、循環(huán)池一個（2100m3）、新漿儲備池一個（300m3）、廢漿池一個（300m3）。同時，每個泥漿池配置制漿機3套、1m3清渣挖機1臺，具體布置詳見圖8.1-5。對沉淀池和廢漿池中的鉆渣每天視情況用挖機清理12次。、泥漿循環(huán)及各地層泥漿指標控制正循環(huán)鉆孔時，泥漿從循環(huán)池由3PNL型泥漿泵經(jīng)鉆桿泵入孔底，鉆渣隨泥漿上浮經(jīng)排漿管（排漿管設在護筒

25、頂面以下0.5米處，排漿管上設控制閥門）順泥漿槽流入沉淀池。對于反循環(huán)排出的泥漿，采用泥漿凈化器凈化后循環(huán)使用。每臺鉆機配一臺ZX-250型泥漿凈化器、2臺3PNL型泥漿泵。鉆孔施工過程中，將泥漿循環(huán)用的排渣管直接接在泥漿預篩設施上，過濾掉粒徑大于1.0毫米的鉆渣顆粒后，進入沉淀池，然后再利用3PNL泥漿泵將泥漿泵入泥漿凈化設備對泥漿進行最終處理。經(jīng)過凈化處理后的泥漿通過回漿管流回循環(huán)池內(nèi)，經(jīng)輸漿槽流入孔內(nèi)，進行補漿。凈化時排出的鉆渣通過溜槽排放到廢漿池。圖8.1-5 泥漿循環(huán)池布置圖針對各地層的地質(zhì)特點，各地層鉆孔時選用的泥漿控制指標見表8.1-5。表8.1-5 各地層泥漿控制指標地層粘度(

26、PaS)容重(g/cm3)含砂率PH值膠體率（%）失水量(ml/30min)泥皮厚度（mm）砂層19221.081石、礫砂層20251.081質(zhì)粘土層17191.051泥漿調(diào)整方法及時調(diào)整泥漿指標有利于提高鉆孔效率。在施工過程中對泥漿指標實施24h監(jiān)控，開鉆施工期間每1小時檢測一次，等泥漿性能穩(wěn)定后每4小時檢測一次。當發(fā)現(xiàn)泥漿指標不合格時，采取以下方法調(diào)整：a、泥漿粘度小于17s時，由儲漿池向孔內(nèi)補充部分粘度為1922s的新漿加以中和調(diào)整。b、泥漿的pH值小于7時，向護筒內(nèi)加入適量的純堿。純堿分次加入，每次加入量不能

27、過多。同時，不斷檢測出漿口泥漿的pH值，直至進、出漿口處泥漿指標基本一致，且pH值在810范圍內(nèi)才算完成一次調(diào)整。c、膠體率小于95%，在孔內(nèi)加入適量CMC。d、相對密度較大時，向泥漿池中分批注入適量清水，并攪拌均勻，避免因一次加水太多導致泥漿結(jié)構(gòu)破壞、泥漿沉淀量難以控制。、廢漿、廢渣處理本工程采用泥漿護壁，施工過程將產(chǎn)生大量的廢漿和渣土，泥漿和渣土嚴禁亂排亂倒。為做到文明施工，滿足環(huán)保要求，廢漿和渣土采用車、船運離施工區(qū)域，至指定地點。8.1.3.7、鉆進成孔根據(jù)地質(zhì)情況采用與鉆孔直徑相匹配的刮刀鉆頭，鉆進成孔。鉆進工藝為：護筒內(nèi)至護筒底口下2m范圍內(nèi)，采用正循環(huán)鉆進成孔；進入護筒底口下2m

28、后，采用反循環(huán)鉆進成孔。（1）、護筒內(nèi)鉆進在護筒內(nèi)采用正循環(huán)清水鉆進成孔，鉆進過程中要根據(jù)鉆具運轉(zhuǎn)的平穩(wěn)情況判斷鉆頭是否摩擦護筒及孔內(nèi)是否有異物，發(fā)現(xiàn)問題應針對不同情況采取有效措施進行處理。同時，鉆頭直徑等于或略大于設計樁徑，并在鉆頭護圈外壁上沿圓周方向均勻鑲嵌鋼絲繩短節(jié)，呈鋼刷狀，鋼絲繩的出露端所在的圓周直徑宜大于護筒內(nèi)徑20mm。鉆進過程中利用鋼絲繩的出露端刷除護筒內(nèi)壁與鉆孔環(huán)狀間隙內(nèi)的殘留物。當清水循環(huán)鉆進至護筒底口以上兩米時停止鉆進，利用制漿池中已制備好的泥漿轉(zhuǎn)換護筒內(nèi)的清水，置換完成后護筒內(nèi)的泥漿性能指標滿足表8.1-5中對應地層要求。待護筒內(nèi)泥漿指標滿足要求后，方可向下繼續(xù)鉆進，鉆進時應輕壓慢轉(zhuǎn)，待穿過護筒底口下2m后，方可進入正常鉆進。（2）、護筒外鉆進鉆進至護筒底口下2m后，改變泥漿循環(huán)方式，采用氣舉反循環(huán)鉆進。待鉆頭整體鉆出護筒1m左右后，提鉆拆除鋼絲繩刷，小氣量、輕壓、慢轉(zhuǎn)鉆進成孔，鉆進過程中對變層部位要注意控制進尺，并且每鉆