1東海煤礦西部35層中部采區(qū)設計說明書東海煤礦計劃科二00九年七月二十日2目錄前言第一章采區(qū)概況第一節(jié)采區(qū)位置與地質概況第二節(jié)儲量第三節(jié)井區(qū)設計生產能力及服務年限第二章采區(qū)開拓布置、開采第一節(jié)采區(qū)開拓布置第二節(jié)井下開采第三章采區(qū)通風第一節(jié)通風系統第二節(jié)井下監(jiān)測與消塵第四章井下主要生產系統及設備第一節(jié)提升運輸系統第二節(jié)壓風系統第三節(jié)排水系統第四節(jié)供電系統第五章投資概算及主要經濟技術指標第一節(jié)投資概算第二節(jié)主要經濟技術指標3前言一、概述東海煤礦西部35層中部采區(qū)位于皮帶斜井工業(yè)廣場附近，生產系統與450水平和二采相連。運輸距離近，開采方便。1958年東海建礦，開采一井、二井兩對斜井；1965年移交礦務局后由局建井處增建三井一斜和三井二斜兩對斜井。開采三井一斜33、35煤層，35層煤已開采至三段右十二路，由當時煤炭市場蕭條于2001年徹底關閉，原提矸絞車，主扇均已折除。二、恢復生產的必要性1、礦井生產能力的均衡東海煤礦從儲量分布情況來看主要分東部、西部兩大采區(qū)，皮帶斜井座落在西部采區(qū)，而西部采區(qū)現只有二采區(qū)生產?，F三、五、六采區(qū)均分布在東部采區(qū)，原煤需經450主運道運至西部皮帶井，生產格局極不平衡，東重西輕，礦井生產受到制約。而西部采區(qū)仍有工業(yè)量46275萬噸西三中部35層采區(qū)所開采的35層煤工業(yè)量53046萬噸，可采儲量3882萬噸。底部層采區(qū)48層工業(yè)儲量32795萬噸，可采儲量24415萬噸；542工業(yè)儲量33683萬噸，可采儲量21492萬噸，儲量豐富資源可靠。為了緩解東部采區(qū)資源的快速枯竭，西部采區(qū)應合理配采來保證礦井的長遠均衡發(fā)展。2、煤質東海礦西三采區(qū)所開采的35層煤屬三分之一焦煤，灰份30337、揮發(fā)份26，48、542煤層均屬于主焦煤，48層灰分1927、揮發(fā)分22，542層灰分2834，揮發(fā)分2032。是省及國內少有的優(yōu)質動力煤，市場緊缺售價商，在目前市場經濟運行條件下有很高的開采價值。3、生產管理4西部35層中部采區(qū)關閉時是因為35層煤質差，且當時煤炭市場積壓銷售不暢。造成當時煤質差的主要原因是當時采煤工作面管理中頂板管理觀念差，意識不強，頂板管理手段落后，采掘裝備、支護裝備差所導致；另外，該采區(qū)屬高瓦斯礦井，當時瓦斯治理手段落后。經過這幾年復合頂板治理經驗和工作面管理的大幅提高，類似西三中部35層采區(qū)的煤層頂板已得到了合理控制；另外現瓦斯治理采用抽放技術，已有能力安全高效的開采西部35層中部采區(qū)。第一章采區(qū)概況5第一節(jié)采區(qū)位置與地質構造一、采區(qū)位置、范圍、四鄰關系、井上下對照關系以及已有勘探鉆孔的情況本區(qū)位于東海勘探區(qū)V段內、礦區(qū)井田中心位置，采區(qū)范圍、北起F310斷層，南到F23斷層，西至F17斷層礦原二井相鄰，東、南至F23斷層，走向長約1200米，傾斜長約1200米，其面積約為1400000平方米，地面為農田。二、地質構造區(qū)內煤區(qū)內巖層為向南傾斜，走向近東西的單斜構造，由于受邊界大斷層的影響，區(qū)內煤層變化較大，從上層鄰近層揭露的情況及勘探情況，本區(qū)構造復雜，中小斷層較多，斷層多為傾斜正斷層，向下落下變大。F104其余兩條為區(qū)內實見斷層，其中右十三路12點前46米處所見斷層其落差為30米，傾角850的正斷層，另一條為左十一路付巷A9點前32米處所見斷層，其落差為20米，傾角為430的正斷層三、煤層及煤層頂底板及各煤層的層間距本采區(qū)開采煤層為35層，底部層采區(qū)仍有48、542層煤，屬雞西城子河組，區(qū)內可采煤層厚度，35、0824米，平均18米煤層穩(wěn)定結構復雜，半暗型煤，夾石厚度02505米，煤層灰份為18693072，揮發(fā)份為20073574，膠質層10MM。底部層采區(qū)48層煤厚度061124米，平均10米542層煤厚度043134米，平均09米,煤層穩(wěn)定結構簡單，半亮型，夾石厚度00101M。48層灰份1927，542層2834。揮發(fā)分48層為22，542層為2032，膠質層48層90MM，542層、714MM。本區(qū)35煤層為中部煤層，頂部621層已開采完畢，地層厚度為225米，由西向東逐漸增厚，由灰白色中粗砂巖、薄層、泥巖、煤、粉沙巖等所組成。35煤層偽頂04米左右,為粉砂巖直接頂為細砂巖,厚度04米左右,老頂為中砂巖,厚度20米左右,與上層34層間距22米,與下層36層間距22米。四、巖漿侵入及古河床沖刷本區(qū)內煤層無巖漿侵入，無河床沖刷。五、水文地質本區(qū)水文地質條件簡單，無含水層，除68192孔外，其余鉆孔都沒有測斜資料，封孔情況不詳。區(qū)內正常涌水量10M3/時左右，最大涌水量30M3/時。第二節(jié)儲量、采區(qū)生產能力及服務年限一、儲量本區(qū)塊段內共進行過三次勘探，59年60年進行礦井初次勘探，67年68年進行礦井補充勘探，75年77年進行礦井深部補充勘探。儲量范圍，35煤層上以采空區(qū)邊界，下到800標高，東以F23為界，西到F17斷層為界；48煤層上以450為邊界，下到800標高，東以F23為界；542煤層上以450為邊界，下到800標高，東以F23為界，西到F17斷層為界。其儲量情況見儲量萬噸全區(qū)層號ABCDABCD可采35530464814848983882483279524415838244155423368325469821425469合計1195249360221492887047第三節(jié)采區(qū)設計生產能力及服務年限一、采區(qū)設計生產能力確定1、采煤工作面日產計算ANLSMC661800620150952031式中A工作面日產量，T/DL工作面長度，MS截深06MM采高2M煤的密度T/M3C工作面回采率，095N采煤機日進刀數N60K1246TD6008（246）13066式中K1事故影響系數，取08T1準備時間，6HTD截割一刀所需時間，MINTDK2LL11V1T21518001340130MIN式中L1缺口長度，MV1采煤機工作速度，M/MIN8T2進刀時間，包括移機頭，40MINK2每刀輔助時間系數，取152、掘進工作面日產量A1HMK3102150824噸/日式中H日進尺，MM煤厚，MK3回收率，取083、采區(qū)生產能力計算ABAA12031300243001000061萬噸式中AB采區(qū)生產能力，萬噸/年A回采工作面能力，萬噸/年A1掘進工作面能力，萬噸/年確定采區(qū)生產能力60萬噸/年。2、確定采區(qū)生產能力驗算根據設備選型，運輸能力最小的是下巷SGB630/150C刮板機，運輸能力250噸/H，年運輸能力25016300/10000120萬噸/年，大于采區(qū)設計能力，符合要求。3、采區(qū)生產能力確定的依據（1）采區(qū)有足夠的儲量可以滿足60萬噸生產能力和服務年限的要求。西三35采區(qū)現在可采儲量3882萬噸，另外本區(qū)仍有49884萬噸底部層的優(yōu)質煤可采儲量，做為后備儲量，做為采區(qū)的接續(xù)采區(qū)，保證礦井長遠發(fā)展。9（2）為了平衡東海礦的開拓布局，現生產采區(qū)均布置在東部，而工業(yè)廣場在西部，采區(qū)布置不合理，西三35層采區(qū)的開采將緩解東部采區(qū)的生產壓力，保證礦井兩翼均衡發(fā)展。同時，東海礦西部仍有可采儲量1841萬噸，保證西部區(qū)的長遠發(fā)展。二、采區(qū)服務年限西三35采區(qū)扣除煤柱儲量后，可采儲量3882萬噸，服務年限計算如下年382095614T式中T采區(qū)服務年限3882采區(qū)可采儲量萬噸60采區(qū)設計生產能力萬噸095回采率，取095第二章采區(qū)開拓布置、開采第一節(jié)采區(qū)開拓布置一、采區(qū)開拓巷道布置1、采區(qū)范圍本區(qū)位于東?？碧絽^(qū)V段內、礦區(qū)井田中心位置，采區(qū)范圍、北起F310斷層，南到F23斷層，西至F17斷層礦原二井相鄰，東至F23斷層。2、開拓方案的提出1、方案的提出由于西三35采區(qū)單一開采35層煤，方案一在450二水平施工西主運巷至西三35層采區(qū)，施工回風立井及開拓巷道。10方案二，恢復原有三井上部通風系統，不施工回風立井，在450二水平施工西主運巷至西三35層采區(qū)。2、方案工程量對比35層原有左八路以下部風道現大部分受礦壓影響發(fā)生頂板冒落巷道嚴重失修，回風困難，保證不了采區(qū)回風需要，需新施工一條風道，但不需建設回風立井，少投資213115萬元。綜合考慮還是利用原三井上部回風系統，新施工一條回風斜井，系統簡單，投資少。根據上述情況方案二優(yōu)于方案一，選者方案二為采區(qū)開拓方案。方案工程量對比方案一方案二工程名稱斷面煤巖別支護單價工程量（米）金額（萬元）工程量（米）金額（萬元）主運巷18巖錨噴03575026258052817593絞車硐室回風道10巖錨噴02203066二段絞車道恢復12巖錨噴0150570855主運巷施工道18巖錨噴035018063采區(qū)上部車場18巖錨噴03523080522077絞車硐室回風道16巖錨噴0351505250上部回風道16巖錨噴050518259絞車硐室回風立眼196巖錨噴020357回風立井196巖錨噴35675236250回風立井通風道16巖錨噴0354014035風道石門12巖錨噴022801768017635風道12巖錨噴02439093639093635風道12半錨噴02239586939586935右0回風石門12巖錨噴0225011501135右一回風石門12巖錨噴0225011501136右二回風石門12巖錨噴0225011501135絞車道12巖錨噴024350843508435絞車道12半錨噴022390858390858絞車硐室繩道10巖錨噴02250115011絞車硐室?guī)r錨噴15152251522535右0車場12巖錨噴0251704251704251135右一車場12巖錨噴02517042517042535右二車場12巖錨噴0251403514035集中皮帶機械道12巖錨噴025210525210525集中煤倉19巖錨噴055522862011集中皮帶道10巖錨噴025800200560140主運巷煤倉19巖錨噴055301651899主運煤倉機械道10巖錨噴0290181503035右0路9半錨帶01890016290016235右一路9半錨帶01810301854105018935右一路切上6煤錨帶0151602416024變電硐室18巖錨噴0360186018水泵硐室18巖錨噴0360186018硐室入風道10巖錨噴0250105010水倉12巖錨噴02601260127647407147956201065第二節(jié)井下開采一、采法方法的選擇，工作面長度及采高的確定，主要采煤機械的選型1、煤層情況西三35層采區(qū)可采煤層只有35層，煤層傾角采為1605左右，35層平均煤厚20米,夾右厚01米,偽頂02米,為凝灰細砂巖。2、采煤方法選擇，工作面長度及采高的確定（1）采煤方法的選擇西三中部35層采區(qū)煤層為緩傾斜中厚煤層，區(qū)域走向平均1200米，傾向1200米，根據地質條件和煤層賦存情況，開采方法為綜采。（2）工作面長度及采高的確定根據西三35層采區(qū)地質條件煤層賦存和生產能力情況，確定本區(qū)工作面長180米，采高20米，。L60VBMCFQBSNP18060447209510628566121801898符合采礦工程設計手冊要求。3、主要采煤機械選型與配備采煤機選中厚煤層采煤機，根據東海礦高檔工作面開采情況，選MG375型采機，工作面配備SGB630/220型可彎油刮板輸送機，采用ZY3200/12/28掩護式液壓支架支護。下巷采用SJ80可伸縮帶式輸送機運煤，經下巷道采區(qū)煤倉，經集中皮帶道運至主運巷煤倉，由三噸底卸式礦車運至主提升皮帶井底卸載坑。二、回采方式及采掘工作面布置1、回采方式采用走向長壁后退式回采，采用采用ZY3200/12/28掩護式液壓支架支護，頂板采用全部陷落法管理。采用小煤柱留巷以提高回采率。每刀截深06M，“四六”工作制日進67刀。2、掘進工作面配備由于該采區(qū)開拓工程量小，同時采煤工作面推進速度低。采掘隊組比為13保接續(xù)?？紤]遇構造或其它計劃外工程，采掘隊組比確定為13，即配備3個掘進隊。巷道支護方式絞車道、風道采用錨噴支護，其它巷道采用錨桿支護。第三章采區(qū)通風第一節(jié)通風系統一、概況根據以前開采資料，西三35層采區(qū)沼氣相對涌出量為3526M3/T，所以西三35層采區(qū)按高沼氣采區(qū)管理。東海礦現有通風方式為中央邊角13式，即由皮帶井、五采副井入風，集中從六采區(qū)立風井回風。選用主扇DBK1036。但由于西三35層采區(qū)位于礦井西部區(qū)，現生產的五、六采區(qū)及立風井位于東部區(qū)。采區(qū)距離遠且中間無回風聯絡巷。上部利用原三井回風系統（主扇已拆除），所以采用分區(qū)抽出式通風，西三35層采區(qū)單設主扇形成系統。二、采區(qū)風量計算西三采區(qū)配備一個采煤工作面和三個掘進工作面，按采煤、掘進、硐室及其它地點實際需風量的總和計算。1、采煤工作面需風量計算；（1）采煤工作面的實際風量按沼氣涌出量計算Q采100GKC1000316480M3/MIN工式中Q采采煤工作面需風量M3/MING采煤工作面絕對瓦斯涌出量M3/MINKC工作面因瓦斯涌出不均勻的備用風量系數采煤工作面風量選擇900M3/MIN（2）風速驗算根據規(guī)程規(guī)定，回采工作面最低風速025M/S，最高風速為4M/SQ采900V159M/S，符合規(guī)定SC609460（3）采煤工作面實際需風量總和由于西三采區(qū)僅一個采煤隊，Q采Q采900M3/MIN2、掘進工作面風量計算14掘進工作面按局扇實際吸入風量計算，由于西三采區(qū)單翼工作面走向平均1000左右，工作面都選用DBKJNO60/211局扇，所以Q掘取360M3MIN。Q掘1Q掘2Q掘33603603601080M3MIN。3、硐室風量計算西三35層采區(qū)生產后使用中的硐室有變電所、火藥庫、壓風硐室、水泵硐室、1個絞車硐室，硐室需風量為各個硐室需風量之和。（1）火藥庫需風量計算4V41500Q硐100M3/MIN6060（2）其它硐室風量根據經驗值取80M3/MIN（3）硐100804420M3/MIN三、采區(qū)分量分配1、容易時期采區(qū)有1個采面，3個掘進工作面和5個硐室Q容易（Q采Q掘Q硐Q其）K（9001080420100）1152875M3/MIN2、困難時期采區(qū)有1個采面，一個備用面，3個掘進工作面和5個硐室Q困難（Q采Q掘Q硐Q它）K（9004803360100480100）1153427M3/MIN15四、通風阻力計算通風容易時期，困難時期通風系統圖見附圖，通風容易時期，困難時期阻力見附表。五、主扇的選擇根據采區(qū)風量、阻力計算，西三采區(qū)通風容易時期風量2875M3/MIN、阻力1156MMH20；困難時期風量3427M3/MIN，阻力22116MMH20，考慮到西三底部層采區(qū)和西五采區(qū)困難時期通風阻力為2964，選用BDK5410NO28轉速580R/MIN主扇可見工況點在安全運行區(qū)內，效率符合要求。雞西礦業(yè)集團公司東海煤礦主扇1通風參數Q3000M3/MIN50M3/SPST240250MMH2O根據以上通風參數選型為BDK5410NO28對旋主扇，配套電機功率為2280KW，該主扇性能曲線如圖16BDK5410NO28裝置性能曲線東海煤礦西部35層采區(qū)容易時期阻力計算表序號巷道名稱支護形式阻系數長度L周長P斷面SS3風阻R風量QQ2阻力H2O12一段集中皮帶道錨噴000151100120010100000019802040079201723二段集中皮帶道錨噴00015820119210100000014664016002345934西三采區(qū)2主運道錨噴000065740110015537239000142502500355245采區(qū)上部車場錨噴00006520011001553723900003850250009605635層絞車道錨噴0000854708081011030300031350250078336735右一車場及石門錨噴000065160808101103030000821522501847835右一路錨桿0001297012308512000279616256715989工作面單體柱00045180114094830600111216256284691035右0路錨桿000128801230851200025371625664941011右0回風道錨噴00006510080810110303000051256250319111235層風道錨噴00009400103073430001081502500270261213上部回風道錨噴00009420112013852656700015950250039841314原35層絞車道及風道錨噴000091000160016409600003525025008789合計100524加15局部阻力合計為1156東海煤礦西部35層采區(qū)困難時期阻力計算表序號巷道名稱支護形式阻系數長度L周長P斷面SS3風阻R風量QQ2阻力H2O12一段集中皮帶道錨噴00015110012001010000000198020400792023二段集中皮帶道錨噴000158201192101000000014664016002345934西三采區(qū)2主運道錨噴0000657401100155372388000142593481494645采區(qū)上部車場錨噴000065200110015537238800003859348113375635層絞車道錨噴0000851000808101103030000667593481232046735右一車場及石門錨噴0000651608081011030300000821522501847835右五路錨桿000121000123085120000288316256738089工作面單體柱000451801140948305800111216256284691035右四路錨桿00012120012308512000034591625688561011右四回風道錨噴000065100808101103030000051256250319111235層風道錨噴0000910001030734300002703593481940781213上部回風道錨噴0000942011201392656740001595934815547181314原35層絞車道及風道錨噴00009100016001640960000035259348112238合計192313加15局部阻力合計為22116第二節(jié)井下監(jiān)測與消塵一、井下監(jiān)測系統西三采區(qū)生產必須建立完善的瓦斯監(jiān)測系統，分站設在450變電所與礦網對接。采區(qū)采掘工作面和特殊地點均需裝設探頭，具體設計在作業(yè)規(guī)程中制定。二、井下靜壓水消塵系統西三采區(qū)壓力水源使用93西主運靜壓水池。由4管對接后經二段皮帶道、450主運巷到采區(qū)絞車道后分布到各采掘工作面和主要巷道，具體設計見工程平面圖。第三節(jié)采區(qū)瓦斯抽放一、采區(qū)自然狀況根據以前開采資料，西三35層采區(qū)沼氣相對涌出量為3526M3/T，所以西三35層采區(qū)按高沼氣采區(qū)管理。二、煤層賦存狀況19本區(qū)35煤層為中部煤層，頂部21層已開采完畢，地層厚度為225米，由西向東逐漸增厚，由灰白色中粗砂巖、薄層、泥巖、煤、粉沙巖等所組成。35煤層偽頂04米左右,為粉砂巖直接頂為細砂巖,厚度04米左右,老頂為中砂巖,厚度20米左右,與上層34層間距22米,與下層36層間距22米。本區(qū)地質構造簡單，煤層為向南傾斜的單斜構造煤層發(fā)育穩(wěn)定。三、通風本采區(qū)為獨立回風，設BDK5410NO28主扇兩臺，一臺使用，一臺備用。采煤工作面無尾排巷，采用“U”性通風。采煤工作面計劃風量900M3/MIN，瓦斯相對涌出量為3526M3/T。四、瓦斯抽放1、抽方方法采用高位鉆孔抽放。2、抽放鉆場布置抽放鉆場布置在35層右零路，第一個鉆場距開切上山40米，鉆場向外每隔40米施工一個，鉆場在巷道下幫施工，挑頂高度在1015米，鉆長規(guī)格5米（長）3米（寬）25米（高），鉆場采用錨桿支護。3、鉆孔施工工藝選用TXU150型鉆機，鉆桿50，鉆頭直徑93，鉆孔施工長度80100米，每個鉆場布置4個鉆孔。4、封孔方法鉆孔打好后，用水將孔內鉆渣沖洗凈后，送入抽房管用聚胺脂封孔，在巖石中封口長度不小于1米，每個抽放管上一個截止閥，抽放前先關閉。5、抽放管路20鉆孔內采用2寸鐵管，長度30米用3寸吸水帶連接。抽放管路為200CM鐵管連接，連接處應用膠墊密封，上緊不得漏氣。在每根抽放管的二寸閥前設一個瓦斯?jié)舛葴y試孔，不用時封閉。6、抽方泵型號瓦斯抽方泵為YD8型真空抽方泵。抽方泵安設在新鮮風流中。7、瓦斯排放鉆孔內采用2寸鐵管，外面用3寸吸水帶同200的瓦斯抽放管連接，排入采區(qū)主回風道，由風道排至地面。第四章采區(qū)主要生產系統及設備第一節(jié)提升運輸系統一、提升方式的確定1、概述西三采區(qū)主提升方式為皮帶提升，采用STJ1000/200型皮帶機，運至450主運巷，運輸大巷由3噸底卸式礦車運到皮帶井底卸載坑，副提升選用JK25絞車提升。東海礦原煤由皮帶井升井經選矸、風選后入儲煤倉。2、提升設備能力校核（1）原始數據絞車道提升長度1120米，坡度15，設計年產量60萬噸，絞車初步選型為JK25/20，電機功率為380KW，絞車最大靜張力6000KG，傳動比120。（2）計算拉車數N絞車為盤形閘制動，計算其正壓力N213DFMAX326000N5218KG4RMMH41078044確定制動力F8FZHNM452180483488（KG）計算拉車數N取絞車上拉時的狀態(tài)計算、設鋼最大靜張力為PMAXPMAXRFZRMRM1078PMAXFZ83488887575KGR1014PMAX（QKZQM）（SINAFCOSA）NQL（SINAF2COS）（6002000）（SIN150015COS15）N2834800（SIN15015COS15）88757528348008SIN15015COS15N1600（SIN150015COS15）88（臺）故取拉矸車數8臺，此計算值為極限值，實際拉車時，不許超出此數值。二、提升能力核定22此絞車擔負著斜井提矸、下料等任務，使用提升容器為1噸礦車，年提升能力為TP3350KT1/CR/CR/A設計能力1433600P1333060（萬噸年）125600（1002025）6402STJ1000/200型皮帶機小時運輸能力150噸，年提升能力；330天16小時150噸/121000066萬噸綜上所述此主提及副提設計能力滿足礦井年60噸的生產能力。第二節(jié)壓風系統一、基本情況西三采區(qū)正常生產后壓風供五個掘進工作面，使用YT25型氣動鑿巖機，風鉆每臺需耗風量26M3/MIN，工作壓力49KG/CM2。為保證隊組快速掘進，每隊配備2臺風鉆，最遠供風距離3000米。二、選型計算1、空壓機必須的排氣量QA1A2YNIGIKIM3/MIN23121051102613227M3/MIN式中Q空壓機必須的排氣量；A1沿管路全長的漏氣系數；A2風動機械磨損后，耗氣量；Y海拔高度修正系數；NI同型號風動工具同時使用臺數；GI每臺風動工具的耗氣量，M3/MINKI同型號風動工具的同時工作系數。三、空壓機必須的出口壓力PPPGDP1KG/M24907166KG/CM2式中P空壓機出口壓力應滿足風動工具所需的壓力KG/CM2PG風動工具的工作壓力KG/CM2DP輸氣管中最遠一路的管道壓力損失之和KG/CM21考慮到橡膠軟管，舊管和上、下山影響而需要增加壓力KG/CM23、壓風管路管徑選擇DDI40QI40196177MM式中DI某段管道計算直徑，MM；QI通過DI段管道的空氣量（自由狀態(tài)），M3/MIN；4、確定空壓機的型式和臺數根據選型計算空壓機必須滿足排氣量3227M3/MIN，出口壓力滿足66KG/CM2，故選用4L208型空壓24機（排氣量215M3/MIN，出口壓力8KG/CM2），兩臺使用另一臺備用。第三節(jié)排水系統一、基本情況西三采區(qū)恢復生產后，在三段右二路車場設集中水倉，水倉處標高為630，排水至446主運巷。排水高差184米，排水管路長700米，最大涌水量10M3/N。二、水泵選型計算1、按最大涌水量確定排水設備排水能力，必須保證24小時，涌水量在20小時內全部排出。水泵保證的排水能力Q1Q112MAX124048M3/N式中Q1水泵確保證的排水能力M3/NQMAX最大涌水量M3/N2、水泵應保證的揚程H1HG188H1244MHG077式中H1水泵應保證的揚程M；HG管路出口與水井水面標高差；JG管路效率。3、水泵管路直徑計算254Q1448DP92MMPVP31423600DP排水管徑M；Q1最大排水量M3/N；VP流速吸水管徑DXDP259225117MM4、設備及管路確定根據計算選PJ808型水泵可滿足需要，排水管徑選100管。第四節(jié)探放水一、探水原則采掘工作必須執(zhí)行“有疑必探，先探后掘”的原則。二、探水起點確定本積水區(qū)邊界清楚，水文地質資料清楚，因此，探水線至積水區(qū)的最小距離煤層中不得小于40米，巖層中不得小于30米。三、探放水設備選用TXU150型鉆機打探放鉆眼。四、探放鉆孔布置探放鉆孔按扇形布置，探放鉆孔應超前工作面30米。五、其它措施嚴格執(zhí)行煤礦安全規(guī)程第285294條中相關規(guī)定。第五節(jié)供電系統一、基本情況26西三采區(qū)恢復生產后供電由450中央變電所提供，該變電所運輸條件好，硐室環(huán)境好，便于變壓器和其它設備的搬運。根據采區(qū)設計方案，在450井底打，由于該采區(qū)離450中央變電所較近，所以選擇由450中央變供電。電壓等級高壓6KV、114KV、低壓660V、127V、36V二、井下變電所變壓器選擇KRSPN（