充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 X700 渦旋式選粉機 （ 轉子部件 ） 設計 摘 要 ： 買文檔送全套圖紙 扣扣 414951605 為了滿足現(xiàn)代水泥企業(yè)越來越高的生產要求，本課題完成 X700 渦旋式選粉機 的子部件設計及改進。 本次設計采用理論設計和經(jīng)驗設計相結合的方法， 首先在分析以往的轉子式選粉機優(yōu)缺點的基礎上 再通過類比設計 設計出能夠提高分級力場的籠型轉子，吸取o-sepa 選粉機的優(yōu)點采用導風裝置提高渦旋效果?；\型轉子與導風裝置配合使用使物料均勻受到分級力的作用提到選粉效率。其傳動系統(tǒng)采用帶輪傳動。 其傳動故障率較低，維修及更換零件方便。 轉子由耐磨鋼片 和蓋板組成，中部蓋板成環(huán)型均布 70 個長方形孔。鋼片穿過中蓋板方孔焊接，以保證其穩(wěn)定性。轉子下部加裝倒錐體，起加固轉子加強上升氣流。 撒料裝置放在轉子上部采用耐磨鑄件批量生產，節(jié)約成本，采用螺栓連接，維修方便。改變以往耐磨襯板耐磨方式，采用貼耐磨瓷磚方法。其耐磨效果好且成本低。軸與軸套之間采用油浴潤滑，提高潤滑效果。經(jīng)過設計改造后的選粉機大大減少了運行成本，提高了生產效率 達到能耗低、易維修的效果。 關 鍵 詞 ： 渦旋式選粉機；籠型轉子；分級力；選粉力場；撒料盤。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 The design of X700 eddy type powder selecting machine (the design of rotor parts) Abstract : In order to satisfy requirements of modern cement enterprise more and more high production, this topic designs and improves X700 eddy type powder selecting machine. This design adopts the method which combine theories design with experience design. First, at the base of analyze advantages and disadvantages of the former rotor type of machine, the cage rotor which can enhance the graduation field of force is designed by analogy method. Refering advantages of o-sepa powder selecting machine air ducting is used to enhance the eddy effect. The combination of cage rotor with air ducting cause the material evenly to absorb the graduation force so that the powder efficiency has been improved. Its transmission system adopts belt pulley transmission, because leather belt transmission is low in failure transmission, convenient in service and adjustment. The rotor is consisted of wear-resisting steel piece and lap, around the middle of the lap has seventy holes. The steel piece goes through the lap and welding with the lap, to guarantee its stability. The board under the rotor install conical body gets up reinforces the rotor to strengthen the ascendant current. The material scatters installment made of the wear-resisting casting volume production put it on top of the rotor, saves the cost, uses the bold fastening, convenient in service. Use the wear-resisting ceramic tile instead of the formerly board wear-resisting way. The wear-resisting has good effect、 lower in cost. Between the axis and the axle sleeve seals uses the bath lubrication, enhances the lubrication effect. After the process transformation make the machine reduce the movement cost greatly ,enhanced the production efficiency, achieved high efficiency in choosing the powder, low in energy consumption, convenient in service. Key words: eddy type powder selecting machine； cage rotor； graduation strength； graduation field of force； material scatters. 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 目 錄 1 前 言 1 1.1 本課題的來源和技術要求 1 1.2 本課題要解決的主要問題和設計總體思路 1 1.3 預期的成果及其理論意義 1 2 國內外發(fā)展狀況及現(xiàn)狀的介紹 .2 2.1 離心式選粉機的發(fā)展與改進 .2 2.2 旋風式 選粉機的發(fā)展與改進 2 2.3 轉子式選粉機的發(fā)展與改進 .3 3 總體方案論證 .5 4 具體設計說明 .6 4.1 工藝參數(shù) 6 4.2 連接軸的結構設計 7 4.3 轉子部件的設計 14 4.4 潤滑系統(tǒng)設計 .16 4.5 螺栓組設計 .17 5 結論 .21 參考文獻 22 致謝 23 附錄 24 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 買文檔送全套圖紙 扣扣 414951605 1. 前言 本課題是進行 X700 渦旋式選粉機轉子部件設計 及改造。以往的 選粉機結構存在一些不是很合理的地方，且其選粉效率一直受到限制，不是很高。通過本課題的一些設計改進，以達到令人滿意的效果 。 1.1 本課題的來源和技術要求 ： a.本課題的來源：在使用傳統(tǒng)轉子式選粉機的水泥企業(yè)的生產過程中，發(fā)現(xiàn)了很多轉子式選粉機的缺點和不足，選粉效率低功耗大滿足不了現(xiàn)在的企業(yè)需求。本課題的設想是經(jīng)過一些改造，改進其原本的缺點，提高效率，盡量滿足水泥企業(yè)的需要。 b.技術要求： 所有結構及其零部件設計后考慮技術性、加工工藝性、經(jīng)濟性，并保證安裝、使用、經(jīng)濟方便。要保證選粉機的運轉平穩(wěn)，節(jié)能高產。 1.2 本課題要解決的主要問題和設計總體思路： a. 本課題解決的主要問題：首先原來的轉子不能提供穩(wěn)定的分級力場，不能提供穩(wěn)定的分級力，進料受力不均影響選粉效率影響產量。原先的耐磨襯板成本高，安裝維修困難，且增大整機的重量給運輸造成不便。原先的轉子式選粉機渦旋效果不理想選粉效果不佳。撒料盤易損壞，零件更換成本高且單件制作成本較高。原先的潤滑方式費用高，操作不便。 b. 本課題的設計總體思路：減速器傳動雖然易磨損，零件更換成本高，但其傳動比較平穩(wěn)。換成皮帶傳動，因為其傳動比比較大，一級傳動肯定是不 行，所以這里采用二級皮帶傳動，電機采用立式電機，并用焊接架支撐在頂蓋上。內部改造部分： 首先采用籠型轉子，提高分級力場的穩(wěn)定性。軸與軸套之間密封采用油浴室潤滑，降低費用操作方便。撒料盤放在轉子上部，增大物料下落過程的選粉幾率。采用旋風筒增強選粉效果提高選粉效率。 1.3 預期的成果及其理論意義 通過對選粉機轉子部件的設計改造，可以有效地降低成本，提高生產時間利用率，提高選粉效率，從而達到增加經(jīng)濟效益的目的。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 2. 國內外發(fā)展狀況及現(xiàn)狀的介紹 ： 選粉機發(fā)展到今天已經(jīng)有了三代產品，以 離心式選粉機旋風式選 粉機 O sepa 選粉機為各自的代表，今天已經(jīng)發(fā)展成多代選粉機優(yōu)點的集合體。 2.1 離心式選粉機的發(fā)展與改進 第一代選粉機以離心式選粉機為代表，也稱為普通空氣選粉機。主要原理是借助于物料顆粒在氣流中，由于上升氣流的浮力、相對運動的氣體阻力、離心力、重力之間的平衡使大小不同的顆粒產生不同的等速運動而使顆粒分級。該機的特點是將空氣選粉機、循環(huán)空氣風機以及從空氣中分選細粉的旋風筒組合成一個單機系統(tǒng)。 缺點是 a循環(huán)氣流中粉塵多，致使選粉區(qū)的實際物料濃度大為增加，加大了顆粒沉降的干擾； b選粉區(qū)內存在著風速梯度， 使分離粒徑不均勻。高風速處會把過粗的顆粒帶出混入細粉中； c邊壁效應使細小顆粒隨粗顆粒一起碰撞而降落。嚴重影響分離效率和提高磨機循環(huán)負荷率。 許多廠家根據(jù)子自身需要對離心式選粉機進行了改進選粉機的入料方式不變進入選粉機的物料在經(jīng)過篩料盤的撒料以后 ,合格細粉在選粉機底部上來的循環(huán)氣流的帶動下通過錐面籠形轉子 ,向上進入粉流管 ,在循環(huán)氣流的進一步帶動下 ,細粉沿 6 個旋風筒體的切線方向在旋風筒體的頂部進入旋風筒 ,然后 ,細粉在自身重力以及部分向旋風筒底部下行的渦形氣流的作用下 ,進入旋風筒底部的集粉箱 ,集粉箱出來的合 格細粉通過輸送設備送入料庫進入旋風筒組的循環(huán)氣流以及部分未沉降下去的細粉在風機的引力下從旋風筒頭頂部沿管道進入風機 ,風機再把粉氣流送入選粉機內筒 ,被錐面籠形轉子打下去的不合格粗粉 ,沿選粉內筒壁滑落 ,從粗粉口流出。 改造后仍然存在問題： a改造后 ,物料的濕度對選粉機的功率有一定影響。 b改造后 ,風機風量的大小成為影響選粉機功效的最關鍵因素。 2.2 旋風式 選粉機的發(fā)展與改進 60 年代德國維達格公司推出了旋風式選粉機。雖然其核心結構與離心式選粉機沒有根本變化，但由于減少了粉塵循環(huán)，選粉效率有所提高。 旋風式選粉 機這種選粉機的特點是空氣在機內外循環(huán)。用小旋風筒代替大直徑外筒來收集細粉，提高了料氣分離的效率，使循環(huán)氣流中的含塵濃度大為降低，克服了顆粒沉降的干擾影響。同時粗粉在降落過程中增加了二次選粉的機會。這些措施較大地改善了選粉效果。在結構方面亦可制成大規(guī)格以適應水泥設備大型配套的需要。缺點是選粉區(qū)內分級力場不穩(wěn)定，選粉效率不高。 因此很多廠家也對旋風式選粉機進行了改進 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 a拆除小風葉，在原小風葉盤上安裝籠式轉子 b 將主軸驅動電機改為調速電機 (或采用變頻調速 ) c改造撒料盤，提高拋撒能力，使物料能比較均勻地分 散于分級區(qū)內 ；在滴流裝置內腔加設約束內錐，以穩(wěn)定分級區(qū)內的氣體流場，并與環(huán)狀進風的滴流裝置一起形成二次分選結構，增強二次分選的效果。缺點是能耗較高。 2.3 轉子式選粉機的發(fā)展與改進 轉子式選粉機是在旋風式選粉機的基礎上發(fā)展起來的，它有著如下幾個特點： a采用高拋撒能力的撒料盤，使物料在選粉機能得到均勻、充分的分散；并在適當位置布置約束內錐，以穩(wěn)定選粉室內的氣體流場及增強二次選粉的效果。 b采用離心力場作為分級力場，結構上采用倒錐形籠式轉子，可保證選粉室內分級力場的強度均勻穩(wěn)定、物料受分選 幾率均等，可保證選粉機具有較高的分級精度與選粉效率。 c主軸傳動采用調速裝置，分級力場強度可通過改變主軸轉速靈活調節(jié)，以控制產品細度及粒度分布，滿足生產需要。 d細粉分離與收集裝置采用高效低阻旋風筒，并布置在主機周圍形成一整體，這樣可有效地簡化系統(tǒng)的工藝流程，減少占地面積，降低系統(tǒng)的一次性投資及裝機容量 。 1979 年日本小野田公司開發(fā)了 O SEPA 選粉機，不僅保留了旋風式選粉機外部循環(huán)的優(yōu)點，而且采用籠式轉子根本改變了選粉原理，從而大幅度提高了選粉效率。在此基礎上不少公司推出了類似的籠式選粉機。 以 O SEPA 選粉機為代表的籠式選粉機稱為高效選粉機，也有人稱它為第三代選粉機。 O sepa 選粉機它是一種高效渦流型選粉機，不僅保留了旋風式選粉機外部供風、循環(huán)氣流高效分離、二次選粉等優(yōu)點 ；而且應用平面螺旋氣流選粉原理，以籠式轉子代替小風葉，氣流通過導向葉片切線進入，在整個選粉區(qū)內氣流穩(wěn)定均勻，從而消除了離心式選粉區(qū)內風速梯度、分離粒徑趨于均勻和邊壁效應。顆粒自上而下有多次分選機會，最后又經(jīng)三次風再次分選，因此分選效果好，其產量、動力消耗和水泥質量都有很大的改善。 雖然籠式高效選粉機以其卓越的性能得到人們的 肯定，但它結構復雜，加工制造費用較高，還要增加收集成品的高濃度袋式收塵器，并且操作要求及管理要求也相應較高，因此，對于中小水泥企業(yè)來說是一個困難的決策。 隨著我國選粉技術的發(fā)展，對選粉機的結構進行了不斷的改進和完善，對工藝系統(tǒng)和磨內參數(shù)進行不斷的優(yōu)化，使我國的 O Sepa 選粉機無論在設備質量上還是工藝性能上都可能與國外同類產品相媲美，各項技術指標均達到了國際先進水平，其增產節(jié)能效果明顯，被大家共認為高效選粉機。圍繞著 O Sepa 選粉機的選粉原理和內部結構，國內外都推出了各種各樣的高效選粉機，但大都以籠形轉子 為核心，以平面渦流選粉原理為基礎，因此，我們說高效選粉機，應該是以 O Sepa 為代表的以籠形轉子為特征的一批高效選粉機。在我國球磨機系統(tǒng)中常見的有改進型 O Sepa 選粉機、組合式選粉機和煤磨動態(tài)選粉機。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 3. 總體方案論證 分析了多代選粉機的各自優(yōu)點本次設計的高效渦流選粉機有以下優(yōu)點： a 在進風口加裝導風葉片，使得系統(tǒng)沿切向進風時在機體內產生穩(wěn)定的渦旋氣流，提高選粉效率。 b 轉子改進成選粉效率更高的圓柱籠形轉子，從而使單位時間的選粉效率更高，單位產量能耗更低。通過改變轉子，可 以形成更加穩(wěn)定的分級力場，使轉子的分級功能更強，分級區(qū)內產生穩(wěn)定的分級力，提高分級精度。 c 改變進料口使得進料裝置改成四點或多點進料。使得物料分散更均勻，更充分。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 d 采用高效低阻旋風筒，布置在主機周圍，形成一個整體，有效地簡化了系統(tǒng)的工藝流程，減少了占地面積，降低了后續(xù)布袋除塵器的負荷和要求，降低系統(tǒng)的一次性投資及裝機容量。減少循環(huán)負荷提高效率。 e 改變撒料盤的形狀使撒料盤的撒料能力更好，這樣就更加有利于提高選粉機的效率，以及它們之間的連接方式（將焊接方式改為用螺栓連接） ,方便拆卸，避免個別零件 出現(xiàn)問題時，導致其他的不必要的拆卸而損壞 ，減少不必要的浪費。 高效渦流選粉機具有眾多優(yōu)勢： 提高產量，降低能耗，提高質量，操作簡單，磨損及維修量都很小，能耗低等。 4具體設計說明 4.1 工藝參數(shù)： 4.1.1 主要工藝尺寸 選粉機內相關的工藝尺寸將影響選粉機的選粉性能。不同類型的選粉機，為適應不同的工藝要求，其各部分的相對尺寸比例也不相同。但是由于選粉機調節(jié)因素較多，靈活性較大，我們可以尋求一個統(tǒng)一的基本尺寸作為設計和生產中調整的依據(jù)，再配合可變的其他工藝參數(shù)，就能滿足不同的需要。根據(jù) 產量 Q=22-26t/h,Q=7.2D2 由經(jīng)驗公式得D /7.2Q =1.73.6,根據(jù)生產實際應用選取選粉室直徑為 2026mm, 旋風筒直徑d=0.438D=964mm.由經(jīng)驗比例得旋風筒直徑為 960。選粉機轉子和選粉室之間的距離需適中，過大或過小都將影響選粉效率。根據(jù)已使用的選粉機參數(shù)和考慮導風裝置，轉子的直徑尺寸為 1026mm。撒料盤環(huán)狀放置在轉子上方寬度略大于進料口寬度尺寸定充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 為 132mm。由于是渦旋式加設導風裝置，所以需加裝環(huán)狀密封裝置，考慮出粉口大小 密封環(huán)寬度定為 98mm。密封槽直徑與密封環(huán)相配合。 4.1.2 所需功率 依據(jù)離心式選粉機的經(jīng)驗公式 P=kD2.4=1.58X2.0262.4=18.5kw,故定電機功率為18.5kw. 4.1.3 合宜轉速 依據(jù)公式 nD=300-500 得 n=125208 選取 n=180rpm,故主軸轉速定為 180rpm。 4.2 連接軸的結構設計 4.2.1 a. 軸的材料及熱處理 由于設計是傳遞的功率不是太大，對其重量和尺寸無特殊要求，故選擇常用材料45 鋼，調質處理。 b. 初估軸徑 按扭矩初估軸的直徑，考慮到 安裝皮帶輪僅受扭矩作用，查表取 C=110，則 3min nPCd (4-1) 式中： C 由軸承的材料和承載情況縮確定的常數(shù)； P 軸的輸出功率， KW； n 軸的轉速， r/min. 各參數(shù)值為 C0=110、 P=18.5KW、 n=180r/min，則 3min nPCd =51m （ 4-2） c. 結構設計 a) 各段直徑的確定 圖 4-1 軸 軸 1 段的直徑就是 d1 連接帶輪，故有鍵槽應增大 5%-10%， d1=65mm。 軸 2 段連接透蓋與其內徑最小直徑相等取 d2=70。軸段 3 工藝段考慮軸承的拆卸僅需略大于軸段 2 取 d3=78mm。軸 4 連接軸承型號為內徑 85mm，故軸 4 故 d4=85mm。軸 5 段需略大于軸四段，為了減少應力集中取直徑為 95mm，故 d5=95mm。軸 6 段安裝軸承型號為內徑 85mm，故 d6=85mm。軸 7 段安 裝止退套筒，內徑為 78mm，故 d7=78mm，軸 8 段連接透蓋與其內徑最小直徑相等取 d8=70mm。軸 9 段工藝段直徑略小于軸 8 段取 65mm，故 d9=65mm。軸 10 段與轉子套筒相連，直徑與套筒內徑相等取 60mm，故 d10=60mm。充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 軸 11 段為最小直徑與轉子套筒相連，有鍵槽取 55，故 d11=55mm，軸 12 段為螺紋段M42。 b) 各軸段長度的確定 各軸段 1 長度應比帶輪長度略長取 140mm，取 l1=140mm。軸 2 段連接透蓋，長度略長于透蓋厚度取 78mm，故 l2=78mm。軸段 3 藝段考慮軸承的拆卸取 l3=42mm。軸 4接圓錐滾子軸承，所以長度需略大于軸承內徑厚度。故取 l4=50。軸 5 根據(jù)整體結構考慮取 l5=846mm。軸 6 安裝雙列圓柱調心軸承，故 l6=80mm。軸 7 安裝止退套筒，故取l7=27.5mm。軸 8 連接透蓋長度略大于透蓋厚度，故取 l8=90mm。軸 9 工藝段根據(jù)整體結構考慮取 l9=170mm。軸 10 轉子套筒相連，依據(jù)轉子的高度考慮，考慮下段軸的健連接故取 l10=455。軸 11 段為最小直徑與轉子套筒相連，有鍵槽長度為 125mm，故取l11=136mm。軸 12 段為螺紋段 M42，長度為 l12=44mm。 4.2.2 軸的強度計算 a. 破碎力的確定 沖擊時間的計算 v Rt 48.2（ 4-3） 式中 : R 料塊的半徑， mm， v 轉子的圓周速度， m/s。 2 . 4 8 0 . 0 5 0 . 0 0 1 3 492ts破碎力 P的計算 0mvPt（ 4-4） 式中 : P 破碎力， N； m 料塊的質量， kg； v0 沖擊后物料的速度， m/s； t 沖擊時間， s。 0 1 . 4 0 . 1 4 1 0 . 3 1 0 0 0 2 5 109700 . 0 0 1 3 4mvPNt b. 軸的受力分析 (見圖 4-2 c. 畫軸的受力簡圖 (見圖 b). 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 圖 4-2 軸的受力分析及彎扭矩圖 d. 計算 支承反力。 皮帶輪對軸的總壓力為1F=10970N 由 0AM所以 2211 LFLF 既1212240 1 0 9 7 0 2 7 7 1956LF F NL 由3 1 2 1 0 9 7 0 2 7 7 1 1 3 7 4 1F F F N e. 畫彎矩圖（見圖 c） 在水平面上， a a 剖面左側 11 1 0 9 7 0 2 4 0 2 6 3 2 8 0 0aM F l N m m (4-5) a a 剖面右側 22 2 7 7 1 9 5 6 2 6 4 8 1 2 0aM F l N m m （ 4-6） f. 畫扭矩圖 (見圖 d) 33 1 8 . 59 5 5 0 1 0 9 5 5 0 1 0 9 8 1 5 2 7180PT N m mn （ 4-7） 4.2.3 軸的強度校核 (一 )彎曲合成強度校核 通常校核軸上受最大彎矩和扭矩的截面的強度 .顯然，由于軸最小段放大了以后考慮鍵槽的影響 ,而且此截面只承受扭矩 ,故沒有必要校核 .由圖中 A 截面處合成彎矩最大、扭矩為 T，該截面左側可能是危險剖面 ,故 a a截面左側可能是疲勞破壞危險剖面。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 截面 A處的彎矩計算 考慮到啟動 ,停止影響扭矩為脈動循環(huán)變應力 6.0 33221 2 6 3 2 8 0 0 0 . 6 9 8 1 5 2 7 6 5 4 8 5 2 1caM M T m m （ 4-8） a.截面 A處的應力計算 抗彎截面系數(shù) 3 3 30 . 1 0 . 1 6 5 2 7 4 6 2W d m m （ 4-9） 6 5 4 8 2 1 2 7 4 6 2 2 3c a c aM W M P a （ 4-10） b.強度校核 45 鋼調質處理 ,查表得 MPa601 caS , 故 A剖面左側安全 4.2.4 A 截面右側強度校核 (1) 抗彎截面系數(shù) 3 3 3 30 . 1 0 . 1 6 5 2 7 4 6 2 . 5W d m m m m （ 4-27） (2) 抗扭截面系數(shù) 3 3 3 30 . 2 0 . 2 6 5 5 4 9 2 . 5TW d m m m m (3) 截面右側的彎矩 22 2 7 7 1 9 5 6 2 6 4 8 1 2 0aM F l N m m （ 4-28） (4) 截面的彎曲應力 2648120 962 7 4 6 2 . 5bb M M P a M P aW （ 4-29） (5) 截面上的扭矩切應力 981527 1 7 . 85 4 9 2 . 5T TT M P aW （ 4-30） (5) 平均應力 彎曲正應力為對稱循環(huán)應力 02m a x m ixm 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 扭轉切應力為脈動循環(huán)變應力 m a x m i n 23m M P a (6) 應力幅 m a x m i n 2 2 4a M P a （ 4-31） m a x m i n 23a M P a （ 4-32） (7) 疲勞強度綜合影響系數(shù) 0 7 4.411 kK2 9 5.211 kK(8) 僅有彎曲正應力時的安全系數(shù)計算 1 275 2 . 34 . 0 7 4 2 9 0 . 1 0amS K （ 4-33） (9) 僅有切應力時的安全強度計算 1 155 222 . 2 9 5 3 0 . 0 5 3amS K （ 4-34） (10) 彎扭聯(lián)合作用下的安全系數(shù)計算 2 2 2 22 . 3 2 2 2 . 2 62 . 3 2 2caSSSSS 查表 可得當料均勻 ,載荷與應力計算精確時許用安全系數(shù) ，5.13.1 S 取 5.1S顯然caSS , 故 A 剖面右側安全 4.2.5 靜強度安全系數(shù)校核 該設備沒有大的瞬時過載和嚴重的應力循環(huán)不對稱 ,所以沒有必要進行靜強度校核 4.2.6 軸承的選型及壽命計算 a. 軸承一的選型及壽命計算 圓錐滾子軸承自身可起軸向壓緊作用，先選上軸承為圓錐滾子軸承內徑為 85mm，型號為 30217 采用過盈配合公差為 n6，軸的轉速為 n=180r/min,軸承只承受徑向力。預期壽命為 40000h。 查設計手冊得： 150D mm 28B mm 178rC kN0 238rC kNP=rF=13741N 壽命計算hL充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 查表可得 , 1031 6 6 6 7 1 6 6 6 7 1 . 5 1 7 8 0 0 0 18966371 8 0 1 1 3 7 4 1tnPfCL h hn f P （ 4-35） nL=189663740000h 所以該軸承合適。 b. 軸承二的選型及壽命計算 軸承二為調心滾子軸承主要用于承受徑向載荷 ,同時也能承受 任何一方向的軸向載荷 .該軸承的型號為 22317。軸承內徑為 85mm。采用過盈配合，軸的轉速為 n=180r/min.預期壽命為 40000h。 查設計手冊得： 180D mm 60B mm 308rC kN0 440rC kN0.37e 1 1.8Y2 2.7Y 0 1.8Y計算派生軸向力sF， 2771 7692 2 1 . 8rs FFNY 計算軸向負載aF， 8 0 0 9 . 8 7 8 4 0aeF m g N 7 6 9 7 8 4 0 8 6 0 9a s a eF F F N 確定系數(shù)1Y2Y8609 3 . 1 0 0 . 3 72771arF eF ?查表的 2 2.7Y計算當量動載荷 20 . 6 7 0 . 6 7 2 7 7 1 2 . 7 8 0 9 6 2 3 7 1 5raP F Y F N 計算軸承壽命hL查表可得 1.5pf 1tf 103 1 6 6 6 7 1 6 6 6 7 1 3 0 8 0 0 0 1234161 8 0 1 . 5 2 3 7 1 5thpfCLhn f P （ 4-36） hL=12341640000h 故該軸承合適 4.3 轉子部件的設計 （一）設計思路 首先分析以往的轉子式選粉機優(yōu)缺點改變以往倒錐型錐體結構，設計出籠型轉子，充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 籠型轉子能夠提高分級力場，吸取 o-sepa 選粉機的優(yōu)點采用導風裝置提高渦旋效果。圓柱形轉子上有一定數(shù)量小風葉，小風葉隨分級圈高速運轉，形成正 壓，迫使氣流從分級圈通過，防止短路。在生產過程中，物料被旋轉的撒料盤均勻撒開，較細的物料受到的慣性離心力較小，受到上升氣流作用通過柵欄圈；進人旋風筒收集；較大的物料受到的慣性離心力較大，向四周飛濺的同時大部分失速沉降，部分中間夾帶細粉的小顆粒受到上升氣流長時間的作用，在撒料盤和籠式分級圈之間的較大空間內，被上升氣流逐漸分離 籠型轉子與導風裝置配合使用使物料均勻受到分級力的作用提到選粉效率?；\型轉子由上下蓋板和耐磨鋼片構成，柵欄圈圍成，鋼片數(shù)量較多，安裝相對密集，可以實現(xiàn)立體分級，工作范圍大，分級精度高。保證了 分級區(qū)力場的穩(wěn)定性， 提高分級精度。 （二）具體設計 依據(jù)選粉室的大小定出轉子的尺寸為 1026mm。高度為 658mm。 轉子的耐磨鋼片同上下蓋板焊接，中部蓋板成環(huán)型均布 70 個長方形孔。鋼片穿過中蓋板方孔焊接，以保證其穩(wěn)定性。轉子下板加裝倒錐體，起加固轉子加強上升氣流。本次設計將撒料盤安裝在轉子上部，延長物料受分級力作用時間。 采用耐磨鑄件批量生產，節(jié)約成本，采用螺栓連接，維修方便。撒料盤為易損件，與轉子采用螺栓連接，損壞時拆換方便不用拆整機。由于撒料盤放置在轉子上部，這就要求進料和出粉的密封性。因此設計了密封環(huán) 和密封槽，均采用耐磨鑄件，保證耐磨性。采用鑄件節(jié)約成本，密封槽和密封環(huán)裝配時有特殊要求，之間的間隙不得大于八毫米。轉子內加裝拉桿提高轉子的穩(wěn)定性和打散轉子內部渦流的效果。 繞固定軸轉動的構件稱為轉子 ,其慣性力和慣性力矩的平衡問題稱為轉子的平衡。工作轉速低于一階臨界轉速 ,其旋轉軸線繞曲變形可以忽略不計的轉子稱為剛性轉子。剛性轉子的平衡可以通過重新調整轉子上質量的分布使其質心位于旋轉軸線的方法來實現(xiàn)。平衡后的轉子在其回轉時各慣性力形成一個平衡力系 ,從而抵消了運動中產生的附加動壓力。 （三）考慮轉子的平衡 繞固定軸 轉動的構件稱為轉子 ,其慣性力和慣性力矩的平衡問題稱為轉子的平衡。工作轉速低于一階臨界轉速 ,其旋轉軸線繞曲變形可以忽略不計的轉子稱為剛性轉子。剛性轉子的平衡可以通過重新調整轉子上質量的分布使其質心位于旋轉軸線的方法來實現(xiàn)。平衡后的轉子在其回轉時各慣性力形成一個平衡力系 ,從而抵消了運動中產生的附加動壓力。 靜平衡的條件 : 分布于轉子上的各個偏心質量的離心慣性力的合力為零或質徑積的向量和為零。 對于長徑比 ld5,轉速 500r/min 的轉子理論上應校核其動平衡 ,但由于本設計主軸的轉速遠小于 500,且同類產品工廠應用中發(fā)生振動的概率僅為 1% 2%,而做一個動平衡機的資金至少要 50 萬 ,故實際上不做動平衡 。 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 圖 4-3 轉子 1、 密封環(huán) 2、撒料盤 3、上板 4、耐磨鋼片 5、拉桿 6、中板 7、下板 4.4 潤滑系統(tǒng)設計 在潤滑工作中，根據(jù)各種設備的實際工況，合理選擇和設計其潤滑方法、潤滑系統(tǒng)和裝置，對保證設備具有良好的潤滑狀況和工作性能以及保持較長的使用壽命，具有十分重要的意義。潤滑系統(tǒng)是向機器或機組的摩擦點供送潤滑劑 的系統(tǒng)，包括用以輸送、分配、調節(jié)、冷卻和凈化潤滑劑以及其壓力，、流量和溫度等參數(shù)和故障的指求、報警和監(jiān)控的整套裝置。 一般而言，機械設備的潤滑系統(tǒng)應滿足以下要求： a. 保證均勻、邊續(xù)地對各潤滑點供應一定壓力的潤滑劑，油量充足，并可按需要調節(jié)。 b.工作可靠性高。采用有效的密封和過濾裝置，保持潤滑劑的清潔，防止外界環(huán)境中灰塵、水分進入系統(tǒng)，并防止因泄漏而污染環(huán)境。 c.結構簡單，盡可能標準化，便于維修及高速調整，便于檢查及更換潤滑劑，起始投資及維修費用低。 d.帶有工作參數(shù)的指示、報警 保護及工況監(jiān)測裝置，能及時發(fā)現(xiàn)潤滑故障。 e.當潤滑系統(tǒng)需要保證合適的潤滑劑工作溫度時，可加裝冷卻及預熱裝置以及熱交換器。 在設計潤滑系統(tǒng)時必須考慮以三種潤滑要素，即： 摩擦副的種類（如軸承、齒輪、導軌等類支承元件）和其運轉條件（如速度、載荷、溫度以及油膜形成機理等）； 潤充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605 滑劑的類型（如潤滑油、脂或固體、氣體潤滑劑）以及它們的性能； 潤滑方法的種類和供油條件等。 本次設計的潤滑系統(tǒng)為油浴潤滑，由兩個端蓋和軸套構成。當機器運行時通過進油管道進油，高壓油通過出油管道進入液壓缸形成一個循環(huán)運行。軸與軸套之 間充滿潤滑油，保證軸承工作在潤滑狀態(tài)下。根據(jù)工廠運用實際取二十號機械油可以保證冬天不用換潤滑油而不會凍結。上下軸承兩側都設計了測溫裝置，保證軸承工作溫度不會過高而導致軸承的損壞。 密封性能失效是導致軸承早期磨損的關鍵，因此，采用了密封性能比較可靠的密封結構來減少軸承的漏油。在密封圈的選取上，由于在長期高溫、粉塵較多的情況下工作，極易引起橡膠的延伸、彈性和抗拉強度受到破壞，耐溫性能較好的半粗羊毛氈圈是較理想的密封圈 .在密封件結構的上 ,本設計采用 節(jié)流溝槽式密封結構 . 4.5 螺栓組設計 4.5.1結構設計 結構設計的主要目的在于合理地確定聯(lián)接接合面的幾何形狀和螺栓的布置形式。螺栓組聯(lián)接結構設計的基本原則是：盡可能使各螺栓或聯(lián)接接合面間受力均勻，便于加工和裝配。具體設計時，綜合考慮了以下幾個方面的問題： a. 聯(lián)接接合面的幾何形狀與整臺機的結構協(xié)調一致，且盡量設計成軸對稱的簡單幾何形狀。 b. 螺栓的布置使各螺栓受力盡可能均等。對鉸制孔螺栓聯(lián)接，避免在平行于工作載荷方向成排布置八個以上的螺栓；當螺栓聯(lián)接承受彎矩或轉矩時，螺栓盡量布置在靠近接合面的邊緣，以減少螺栓的受力。 c. 螺栓的排列有合理的間 距和邊距，以便保證聯(lián)接的緊密性和必要的扳手空間。對于一般聯(lián)接，螺栓間距 dt 100 。 d. 分布在同一圓周上的螺栓數(shù)目取成 4、 6、 8 等偶數(shù)，以便分度和劃線。同一螺栓組中螺栓的性能等級、直徑和長度均應相等。 e. 為避免螺栓受附加彎曲應力，螺栓頭、螺母與被聯(lián)接件的接觸表面均應平整，螺紋孔軸線與被聯(lián)接件各承壓面應保持垂直。 4.5.2 螺栓聯(lián)接的強度校核 螺栓聯(lián)接的強度計算，是以螺栓組中受力最大的螺栓為代表進行的。單個螺栓的常駐載形式一般只有軸向受拉和橫向受剪兩類，其載荷性質不 外乎靜載荷和變載荷兩種。 4.5.2.1 失