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罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅襖袁膇薄薃肇肅薃蚆袀莁薂螈肅芇蟻袀袈膃蝕薀肅聿蝕螞袆?shì)芟娨\膂莄蚈羇羄芀蚇蚆膀膆芃蝿羃肂芃袁膈莁莂薁羈芇莁蚃膇膃莀裊罿腿荿羈袂蕆莈蚇肈莃莇螀袀艿莇袂肆膅莆薂衿肁蒅蚄肄莀蒄螆袇芆蒃羈肅節(jié)蒂蚈羅膈蒁螀膁肄蒁袃羄莂蒀薂腿羋葿蚅羂膄薈螇膇肀薇衿羀荿薆蕿螃蒞薆螁聿芁薅化工原理試題庫(kù)（下冊(cè)）第一章蒸餾一、選擇題1當(dāng)二組分液體混合物的相對(duì)揮發(fā)度為（）時(shí)，不能用普通精餾方法分離。A30B20C10D402某精餾塔用來(lái)分離雙組分液體混合物，進(jìn)料量為100KMOL/H，進(jìn)料組成為06,要求塔頂產(chǎn)品濃度不小于09，以上組成均為摩爾分率，則塔頂產(chǎn)品最大產(chǎn)量為（）。A605KMOL/HB667KMOL/HC904KMOL/HD不能確定3在TXY相圖中，液相與氣相之間量的關(guān)系可按（）求出。A拉烏爾定律B道爾頓定律C亨利定律D杠桿規(guī)則4Q線方程一定通過(guò)XY直角坐標(biāo)上的點(diǎn)（）。AXW,XWBXF,XFCXDXDD0,XD/R15二元溶液的連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)Q的變化將引起（）的變化。A平衡線B操作線與Q線C平衡線與操作線D平衡線與Q線6精餾操作是用于分離（）。A均相氣體混合物B均相液體混合物C互不相溶的混合物D氣液混合物7混合液兩組分的相對(duì)揮發(fā)度愈小，則表明用蒸餾方法分離該混合液愈（）。A容易；B困難；C完全；D不完全8設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若、XF、XD、XW均為定值，將進(jìn)料熱狀況從Q1變?yōu)镼1，但回流比取值相同，則所需理論塔板數(shù)將（），塔頂冷凝器熱負(fù)荷（），塔釜再沸器熱負(fù)荷（）。A變大，B變小，C不變，D不一定9連續(xù)精餾塔操作時(shí)，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出量和進(jìn)料狀況（F,XF,Q）不變時(shí)，則L/V_，L/V_，XD_，XW_。A變大，B變小，C不變，D不一定10精餾塔操作時(shí)，若、XF、Q，加料板位置、和不變，而使操作壓力減小，則XD_，XW_。A變大，B變小，C不變，D不一定11操作中的精餾塔，保持F，XF，Q，D不變，若采用的回流比RRMIN，則XD_，XW_。A變大，B變小，C不變，D不一定12恒摩爾流假設(shè)是指。A在精餾段每層塔板上升蒸汽的摩爾流量相等B在精餾段每層塔板上升蒸汽的質(zhì)量流量相等C在精餾段每層塔板上升蒸汽的體積流量相等D在精餾段每層塔板上升蒸汽和下降液體的摩爾流量相等13精餾過(guò)程的理論板假設(shè)是指。A進(jìn)入該板的氣液兩相組成相等B進(jìn)入該板的氣液兩相組成平衡C離開(kāi)該板的氣液兩相組成相等D離開(kāi)該板的氣液兩相組成平衡14精餾過(guò)程若為飽和液體進(jìn)料，則。AQ1，LLBQ1，VVCQ1，LVDQ1，LV15全回流時(shí)的精餾過(guò)程操作方程式為。AYNXNBYN1XNCYN1XNDYN1XN116精餾是分離（）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（）的差異。A、氣體B、液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度17精餾過(guò)程的恒摩爾流假設(shè)是指在精餾段每層塔板（）相等。A、上升蒸汽的摩爾流量B、上升蒸汽的質(zhì)量流量C、上升蒸汽的體積流量D、上升蒸汽和下降液體的流量18精餾過(guò)程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和液體時(shí)，以下關(guān)系（）成立。A、Q0，LLB、Q1，VV第1頁(yè)共24頁(yè)C、Q0，LVD、Q1，LL19精餾過(guò)程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和蒸汽時(shí)，以下關(guān)系（）成立。A、Q0，LLB、Q1，VVC、Q0，LVD、Q1，LL20精餾過(guò)程的理論板假設(shè)是指（）。A、進(jìn)入該板的氣液兩相組成相等B、進(jìn)入該板的氣液兩相組成平衡C、離開(kāi)該板的氣液兩相組成相等D、離開(kāi)該板的氣液兩相組成平衡21某二元混合物，若液相組成XA為045，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為T1；氣相組成YA為045，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為T2，則（）。AT1T2BT1T2CT1T2D不能判斷22兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示該物系（）。A容易B困難C完全D不完全23精餾塔的操作線是直線，其原因是（）。A理論板假定B理想物系C塔頂泡點(diǎn)回流D恒摩爾流假定24分離某兩元混合物，進(jìn)料量為10KMOL/H，組成XF為06，若要求餾出液組成不小于09，則最大的餾出液量為（）。A667KMOL/HB6KMOL/HC9KMOL/HD不能確定25精餾塔中由塔頂往下的第N1、N、N1層理論板，其氣相組成關(guān)系為（）。AYN1YNYN1BYN1YNYN1CYN1YNYN1D不確定26在原料量和組成相同的條件下，用簡(jiǎn)單蒸餾所得氣相組成為XD1，用平衡蒸餾得氣相組成為XD2，若兩種蒸餾方法所得氣相量相同，則（）。AXD1XD2BXD1XD2CXD1XD2D不能確定27在精餾塔的圖解計(jì)算中,若進(jìn)料熱狀況變化,將使。A平衡線發(fā)生變化B操作線與Q線變化C平衡線和Q線變化D平衡線和操作線變化28操作中的精餾塔,若選用的回流比小于最小回流比,則A不能操作BXD、XW均增加CXD、XW均不變DXD減小、XW增加29操作中的精餾塔，若保持F、XF、XD、XW、V不變，減小XF，則（）AD增大、R減小BD減小、不變CD減小、R增大DD不變、R增大30用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成。當(dāng)進(jìn)料組成為時(shí)，相應(yīng)回流比為；進(jìn)料組成為時(shí)，相應(yīng)回流比為，若，進(jìn)料熱狀況不變，則（）。AR1R2BR1R2CR1R2D無(wú)法判斷31用精餾塔完成分離任務(wù)所需的理論板數(shù)為8（包括再沸器），若全塔效率為50，則塔）。A16層B12層C14層D無(wú)法確定32在常壓下苯的沸點(diǎn)為801，環(huán)己烷的沸點(diǎn)為8073，欲使該兩組分混合液得到分離，則宜采用（）。A恒沸精餾B普通精餾C萃取精餾D水蒸氣精餾33精餾操作中，若將進(jìn)料熱狀況由飽和液體改為冷液體進(jìn)料，而其它條件不變，則精餾段操作線斜率（），提餾段斜率（），精餾段下降液體量（），提餾段下降液體量（）。A增大B減小C不變D無(wú)法判斷34若連續(xù)精餾過(guò)程的進(jìn)料熱狀況參數(shù)Q1/3，則其中氣相與液相的摩爾數(shù)之比為（）。A1/2B1/3C2D335直接水蒸氣加熱的精餾塔適用與（）的情況，直接水蒸氣加熱與間接水蒸氣加熱相比較，當(dāng)X、X、R、Q、回收率相同時(shí)，其所需理論板數(shù)要（）A多B少C相等D無(wú)法判斷36某精餾塔）方式進(jìn)料。（A）飽和蒸汽（B）飽和液體（C）過(guò)熱蒸汽（D）冷流體37兩組分的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示物系分離的越（）A容易B困難C完全D不完全第2頁(yè)共24頁(yè)38二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況的變化將引起以下線的變化A平衡線B操作線與Q線C平衡線與操作線D平衡線與Q線二、填空題1某連續(xù)精餾塔中，若精餾段操作線的截距為零，則餾出液流量為_(kāi)。2當(dāng)分離要求和回流比一定時(shí)，_進(jìn)料的Q值最小，此時(shí)分離所需的理論塔板數(shù)_。3蒸餾是指_的化工單元操作。4在精餾塔實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)準(zhǔn)備工作完成之后，開(kāi)始操作時(shí)的第一項(xiàng)工作應(yīng)該是_。5實(shí)現(xiàn)精餾操作的必要條件是_和_。6恒摩爾流假設(shè)成立的主要條件是_。7某精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若將塔釜由原來(lái)間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而保持XF，DF，RXD不變，則WF將_，XW將_，提餾段操作線斜率將_，理論板數(shù)將_。8在只有一股進(jìn)料無(wú)側(cè)線出料的連續(xù)精餾操作中，當(dāng)體系的壓力、進(jìn)料組成、塔頂、塔底產(chǎn)品組成及回流比一定時(shí)，進(jìn)料狀態(tài)Q值愈大，提餾段的斜率就愈，完成相同的分離任務(wù)所需的總理論板數(shù)就愈，故5種進(jìn)料狀態(tài)種中，進(jìn)料所需的理論板數(shù)最少。9直接蒸汽加熱與水蒸汽蒸餾雖都是向釜液直接通入蒸汽，但其目的并不相同。前者是_，而后者_(dá)。10操作中，若提餾段上升蒸汽量V增加，而回流量和進(jìn)料狀態(tài)（，XF，Q）仍保持不變，則R_，XD_，XW_，L/V_。11操作時(shí)，若、XF、Q，加料板位置、不變，而使操作的總壓力增大，則XD_，XW_12精餾塔的塔頂溫度總低于塔底溫度，其原因之一是_，原因之二是_。13精餾塔設(shè)計(jì)中，回流比越_所需理論板數(shù)越少，操作能耗_。但隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)用設(shè)備費(fèi)的總和將呈現(xiàn)_變化過(guò)程。14恒沸精餾與萃取精餾主要針對(duì)_的物系，采取加入第三組分的辦法以改變?cè)锵档腳。15精餾設(shè)計(jì)中，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物，且氣液摩爾比為23，則進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)Q值等于。16填料塔用于精餾過(guò)程中，其塔高的計(jì)算采用等板高度法，等板高度是指；填料層高度17簡(jiǎn)單蒸餾與精餾的主要區(qū)別是18精餾的原理是_。19精餾過(guò)程的恒摩爾流假設(shè)是指_。20進(jìn)料熱狀況參數(shù)的兩種定義式為Q_和Q_，汽液混合物進(jìn)料時(shí)Q值范圍_。21精餾操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù)_，同時(shí)，蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量_，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量_，所需塔徑_。22精餾設(shè)計(jì)中，隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)用_，總費(fèi)用呈現(xiàn)_的變化過(guò)程。23精餾操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù)_，同時(shí)，蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量_，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量_，所需塔徑_。24某填料精餾塔的填料層高度為8米，完成分離任務(wù)需要16塊理論板（包括塔釜），則等板高度（HETP）_。25總壓為1ATM，95溫度下苯與甲苯的飽和蒸汽壓分別為1168MMHG與475MMHG，則平衡時(shí)苯的汽相組成_，苯的液相組成_（均以摩爾分率表示）。苯與甲苯的相對(duì)揮發(fā)度_。26精餾處理的物系是_混合物，利用各組分_的不同實(shí)現(xiàn)分離。吸收處理的物系是_混合物，利用各組分_的不同實(shí)現(xiàn)分離。27精餾操作的依據(jù)是。實(shí)現(xiàn)精餾操作的必要條件是和。28氣液兩相呈平衡狀態(tài)時(shí)，氣液兩相溫度，液相組成29用相對(duì)揮發(fā)度表達(dá)的氣液平衡方程可寫為。根據(jù)的大小，可用來(lái)，若1，則表示。第3頁(yè)共24頁(yè)30在精餾操作中，若降低操作壓強(qiáng)，則溶液的相對(duì)揮發(fā)度，塔頂溫度度，從平衡角度分析對(duì)該分離過(guò)程。31某兩組分體系，相對(duì)揮發(fā)度3，在全回流條件下進(jìn)行精餾操作，對(duì)第N、N1兩層理論板（從塔頂往下計(jì)），若已知?jiǎng)t全回流操作通常適用于，或。32精餾和蒸餾的區(qū)別在于；平衡蒸餾和簡(jiǎn)單蒸餾的主要區(qū)別在于。33精餾塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是。0034在總壓為10133KPA，溫度為85下，苯和甲苯的飽和蒸氣壓分別為PA則1136KPA、PB46KPA，相對(duì)揮發(fā)度，平衡時(shí)液相組成XA，氣相組成為YA35某精餾塔的精餾段操作線方程為Y072X0275，則該塔的操作回流比為，餾出液組成為。36最小回流比的定義是RMIN。37精餾塔進(jìn)料可能有種不同的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為23時(shí)，則進(jìn)料熱狀況Q值為。38在某精餾塔中，分離物系相對(duì)揮發(fā)度為25的兩組分溶液，操作回流比為3，若測(cè)得第2、3層塔板（從塔頂往下計(jì)）的液相組成為X2045流出液組成XD為096（以上均為摩爾分率），則第3層、X304，塔板的氣相莫弗里效率為EMV3Q、D不變，39在精餾塔設(shè)計(jì)這，若保持F、XF、若增加回流比R，則XD，XW，L/V40在精餾塔設(shè)計(jì)中，若F、XF、XD、XW及R一定，進(jìn)料由原來(lái)的飽和蒸氣改為飽和液體，則所需理論板數(shù)NT。精餾段上升蒸氣量V、下降液體量L；提餾段上升蒸氣量V，下降液體量L。41操作中的精餾塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精餾段液氣比L/VL/VXD，XW。42操作中的精餾塔保持F、XF、Q、V不變，若釜液量W增加，則XDXW，L/V43在連續(xù)精餾塔中，若XF、XD、R、Q、D/F相同，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，則所需理論板數(shù)NTXW。44恒沸精流與萃取精餾的共同點(diǎn)是和三、計(jì)算題1某二元混合液含易揮發(fā)組分035，泡點(diǎn)進(jìn)料，經(jīng)連續(xù)精餾塔分離后塔頂產(chǎn)品濃度為096，塔底產(chǎn)品濃度為0025（以上均為易揮發(fā)組分的摩爾分率），設(shè)滿足恒摩爾流假設(shè)，試計(jì)算1塔頂產(chǎn)品的采出率D/F為多少（4分）；2如果回流比R為2，請(qǐng)分別求出精餾段、提餾段操作方程。2用一常壓連續(xù)精餾塔分離苯甲苯混合液，原料液入塔時(shí)其中蒸氣量和液體量的千摩爾之比為23。原料液流量為60KMOL/H，料液中含苯50，所得殘液含苯5，餾出液中含苯98以上組成均為摩爾百分率，苯對(duì)甲苯的平均揮發(fā)度為25，試求餾出液和殘液量R2RMIN時(shí)的操作回流比該操作條件下，精餾段和提餾段操作線方程式3在常壓精餾塔內(nèi)分離某理想二元混合物。已知進(jìn)料量為100KMOL/H，進(jìn)料組成為XF05,塔頂組成為XD098（均為摩爾分?jǐn)?shù)）；進(jìn)料為泡點(diǎn)進(jìn)料；塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，操作回流比為最小回流比的18倍；氣液平衡方程為Y06X043，氣相默弗里效率EMV05。若要求輕組分收率為98，試計(jì)算1塔釜餾出液組成；2精餾段操作線方程；3經(jīng)過(guò)第一塊實(shí)際板氣相濃度的變化。4用一連續(xù)精餾塔分離由組分A、B組成的理想混合溶液。原料液中含A為040，餾出液中含A為095（以上均為摩擦分率），已知進(jìn)料熱狀況Q為06，最小回流比為150，試求相對(duì)揮發(fā)度值5用一提餾塔分離某水溶液（雙組分體系，水為重組分），原料液量為100KMOL/H，泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料組成第4頁(yè)共24頁(yè)6789101112為40，塔頂蒸汽全部冷凝成液體產(chǎn)品而不回流，其組成為70（以上組成均為輕組分的摩爾分率）。輕組分回收率為98，直接用水蒸汽加熱。假設(shè)塔（2）離開(kāi)第二層理論板（從塔頂往下數(shù)）的氣相組成Y2。試計(jì)算壓力為10133KPA，溫度為時(shí)84，苯甲苯物系平衡時(shí)，苯與甲苯在液相和氣相中的組成。XA0818YA092苯甲苯混合液初始組成為04（摩爾分率，下同），在常壓下加熱到指定溫度，測(cè)得平衡的液相組成X為0257、汽相組成Y為0456，試求該條件下的液化率。Q028113某兩組分混合氣體，其組成Y06（摩爾分率）,通過(guò)部分冷凝將蒸汽量中的2流量冷凝為飽和液體，3試求此時(shí)的氣、液相組成。氣液平衡關(guān)系為Y046X0549X05085；Y078314在連續(xù)精餾塔中分離兩組分理想溶液，原料液流量為75KMOL/H，泡點(diǎn)進(jìn)料。精餾段操作線方程和提餾段操作線方程分別為Y0723X0263和Y125X0018試求精餾段及提餾段的上升蒸汽量。15VV1423KMOL/H在常壓連續(xù)精餾塔中，分離含甲醇為04（摩爾分率）的甲醇水混合液。試求進(jìn)料溫度40為時(shí)得Q值。已知進(jìn)料泡點(diǎn)溫度為753。操作條件下甲醇的汽化潛熱為1055KJ/KG、比熱為268KJ/KG；水的汽化潛熱為2320KJ/KG，比熱為419KJ/（KG）。將含易揮發(fā)組分為24的原料加入一連續(xù)精餾塔中，要求餾出液組成為95，釜液組成為3（均為易揮發(fā)組分的摩爾分率）。已知進(jìn)入冷凝器中蒸汽量為850KMOL/H，塔頂回流液量為670KMOL/H，試求塔頂、塔釜產(chǎn)品量及回流比。（D180KMOL/H；W6086KMOL/H；R372）用板式精餾塔在常壓下分離苯甲苯混合液，塔頂為全凝器，塔釜用間接蒸汽加熱，平均相對(duì)揮發(fā)度為247，進(jìn)料為150KMOL/H、組成為04（摩爾分率）的飽和蒸汽，回流比為4，塔頂餾出液中苯的回收率為097，塔釜采出液中甲苯的回收率為095，求（）塔頂餾出液及塔釜采出液的組成；（2）精餾段及提餾段操作線方程；（3）回流比與最小回流比的比值。（0928、0021；精餾線Y08X01856、提餾線Y1534X00112；R/RMIN14）在由一層理論板和塔釜組成的精餾塔中，每小時(shí)向塔釜加入苯甲苯混合液100KMOL，含苯量為50（摩爾，下同），泡點(diǎn)進(jìn)料，要求塔頂餾出液中含苯量為80，塔頂采用全凝器，回流液為飽和液體，回流比為3，相對(duì)揮發(fā)度為25，求每小時(shí)獲得的塔頂餾出液量，塔釜排出液量及濃度XW。（D170KMOL/H,W830KMOL/H,XW04385）用精餾分離某水溶液，水為難揮發(fā)組分，進(jìn)料F1KMOL/S，XF02（摩爾分率，下同），