機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說明書設(shè)計(jì)題目帶式輸送機(jī)班級學(xué)號設(shè)計(jì)者指導(dǎo)老師目錄1題目及總體分析32各主要部件選擇43電動機(jī)選擇44分配傳動比55傳動系統(tǒng)的運(yùn)動和動力參數(shù)計(jì)算66設(shè)計(jì)高速級齒輪77設(shè)計(jì)低速級齒輪128鏈傳動的設(shè)計(jì)169減速器軸及軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)18軸（輸入軸）及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)18軸（中間軸）及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)24軸（輸出軸）及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)2910潤滑與密封3411箱體結(jié)構(gòu)尺寸3512設(shè)計(jì)總結(jié)3613參考文獻(xiàn)36一題目及總體分析題目設(shè)計(jì)一個帶式輸送機(jī)的減速器給定條件由電動機(jī)驅(qū)動，輸送帶的牽引力，運(yùn)輸帶速度，運(yùn)輸機(jī)滾筒直徑為40FN08/VMS。單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)，室內(nèi)工作，有粉塵。工作壽命為10年，每年300個工作日，每天工作315DM12小時，具有加工精度8級（齒輪）。減速器類型選擇選用展開式兩級圓柱齒輪減速器。特點(diǎn)及應(yīng)用結(jié)構(gòu)簡單，但齒輪相對于軸承的位置不對稱，因此要求軸有較大的剛度。高速級齒輪布置在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩輸入端，這樣，軸在轉(zhuǎn)矩作用下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形和軸在彎矩作用下產(chǎn)生的彎曲變形可部分地互相抵消，以減緩沿齒寬載荷分布不均勻的現(xiàn)象。高速級一般做成斜齒，低速級可做成直齒。整體布置如下圖示5為電動機(jī)，4為聯(lián)軸器，為減速器，2為鏈傳動，1為輸送機(jī)滾筒，6為低速級齒輪傳動，7為高速級齒輪傳動，。輔助件有觀察孔蓋,油標(biāo)和油尺,放油螺塞,通氣孔,吊環(huán)螺釘,吊耳和吊鉤,定位銷,啟蓋螺釘,軸承套,密封圈等。二各主要部件選擇部件因素選擇動力源電動機(jī)齒輪斜齒傳動平穩(wěn)高速級做成斜齒，低速級做成直齒軸承此減速器軸承所受軸向力不大球軸承聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)簡單，耐久性好彈性聯(lián)軸器鏈傳動工作可靠，傳動效率高單排滾子鏈三電動機(jī)的選擇目的過程分析結(jié)論類型根據(jù)一般帶式輸送機(jī)選用的電動機(jī)選擇選用Y系列封閉式三相異步電動機(jī)功率工作機(jī)所需有效功率為PWFV4000N08M/S圓柱齒輪傳動8級精度效率兩對為10972滾動軸承傳動效率四對為20984彈性聯(lián)軸器傳動效率3099輸送機(jī)滾筒效率為4097鏈傳動的效率5096電動機(jī)輸出有效功率為24123450838412979706WPW電動機(jī)輸出功率為38412P型號查得型號Y112M4三相異步電動機(jī)參數(shù)如下額定功率P40KW滿載轉(zhuǎn)速1440R/MIN同步轉(zhuǎn)速1500R/MIN選用型號Y112M4三相異步電動機(jī)四分配傳動比目的過程分析結(jié)論分配傳動比傳動系統(tǒng)的總傳動比其中I是傳動系統(tǒng)的總傳動比，多級串聯(lián)傳WMNI動系統(tǒng)的總傳動等于各級傳動比的連乘積；NM是電動機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速，R/MIN；NW為工作機(jī)輸入軸的轉(zhuǎn)速，R/MIN。計(jì)算如下,140/IMR60845/IN31WVRD2985WIN取13I21960I23459372HII）取60則27LHII總傳動比鏈傳動比低速級齒輪傳動比高速級齒輪傳1ILIHI動比13I2906HI75L五傳動系統(tǒng)的運(yùn)動和動力參數(shù)計(jì)算目的過程分析結(jié)論傳動系統(tǒng)的運(yùn)動和動力參數(shù)計(jì)算設(shè)從電動機(jī)到輸送機(jī)滾筒軸分別為1軸、2軸、3軸、4軸；對應(yīng)于各軸的轉(zhuǎn)速分別為、；對應(yīng)各軸的輸入功率分別為、；對應(yīng)各軸的輸入轉(zhuǎn)矩分別為、；相鄰兩軸間的傳動比分別為、；相鄰兩軸間的傳動效率分別為、。電動機(jī)兩級圓柱減速器工作機(jī)軸號1軸2軸3軸4軸轉(zhuǎn)速NR/MINN01440N11440N2400N314545N44848功率PKWP40P1396P23764P33758P43366轉(zhuǎn)矩TNMT126263T289866T3246743T4663063兩軸聯(lián)接聯(lián)軸器齒輪齒輪鏈輪傳動比II011I1236I23275I343傳動效率01099120972309734096六設(shè)計(jì)高速級齒輪1選精度等級、材料及齒數(shù)，齒型1）確定齒輪類型兩齒輪均為標(biāo)準(zhǔn)圓柱斜齒輪2）材料選擇小齒輪材料為（調(diào)質(zhì)），硬度為，大齒輪材料為鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為HBS，二者材料硬度差為HBS。）運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7級精度4）選小齒輪齒數(shù)1，大齒輪齒數(shù)2113624864,取Z287。5）選取螺旋角。初選螺旋角42按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)按式（1021）試算，即32112HEDTTZUTK）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值（）試選6TK（）由圖，選取區(qū)域系數(shù)432HZ（）由圖查得780171265（）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩5541190/9036/1402610TPNNM（）由表選取齒寬系數(shù)D（）由表查得材料的彈性影響系數(shù)2/189MPAZE（）由圖按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限MPAH601LIMLIM250H（）由式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)9114028301471HNNJL99247/365（）由圖查得接觸疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)901HNK952HN（）計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力取失效概率為，安全系數(shù)為S1，由式得MPASKHNH5406901LIM122LI2PAAHH2531/540/21）計(jì)算（）試算小齒輪分度圓直徑，由計(jì)算公式得TD124312620623189305855TDM（）計(jì)算圓周速度1381/6060TNVMS（）計(jì)算齒寬及模數(shù)NT1358DTB1COS0COS142TNTMMZ25279/308/06NTHB（）計(jì)算縱向重合度90314TAN2138TAN1ZD（）計(jì)算載荷系數(shù)K已知使用系數(shù)A根據(jù)，級精度，由圖查得動載荷系數(shù)230/VMS1VK由表查得2318601201741HDKB由圖查得34F假定，由表查得10/ATKFNMB41FHK故載荷系數(shù)1412AVHK（）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式得331/0582/60TTDM（）計(jì)算模數(shù)NM1COS346COS1382NZ3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式321CSFSDNYZKTM）確定計(jì)算參數(shù)（）計(jì)算載荷系數(shù)43208AVFK（）根據(jù)縱向重合度，從圖查得螺旋角影響系數(shù)90180Y（）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)13324267COS895VZ（）查取齒形系數(shù)由表查得21FAY172FAY（）查取應(yīng)力校正系數(shù)由表查得596S298SA（）由圖查得，小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限MPAFE501大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限MPFE302（）由圖查得彎曲疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)8501FNK8N（）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)S14，由式得MPAKFENF5730418501S86222（）計(jì)算大小齒輪的FAY125916033785FASFY大齒輪的數(shù)據(jù)大）設(shè)計(jì)計(jì)算42322086108COS140635195NMM對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)N算的法面模數(shù)，取15MM，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時滿足接觸疲勞強(qiáng)度，N須按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是有13406DM1COS3406COS215NDZM取，則12279IZ取804幾何尺寸計(jì)算）計(jì)算中心距128015784COSCOSNAM將中心距圓整為79MM）按圓整后的中心距修正螺旋角122015ARCSARCS479NZM因值改變不多，故參數(shù)、等不必修正。KHZ）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑1253407COS8129NZMDM）計(jì)算大、小齒輪的齒根圓直徑1253407530212917FNDMM）計(jì)算齒輪寬度13407DB圓整后?。?5B15驗(yàn)算164307TTFND52/10/4ATKMB合適七設(shè)計(jì)低速級齒輪1選精度等級、材料及齒數(shù)，齒型1）確定齒輪類型兩齒輪均為標(biāo)準(zhǔn)圓柱直齒輪2）材料選擇小齒輪材料為（調(diào)質(zhì)），硬度為，大齒輪材料為鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為HBS，二者材料硬度差為HBS。）運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7級精度4）選小齒輪齒數(shù)1，大齒輪齒數(shù)2112752466。2按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行試算，即3211HEDTTZUTKD）確定公式各計(jì)算數(shù)值（）試選載荷系數(shù)3TK（）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩55421909107689104PTNMN（）由表選取齒寬系數(shù)D（）由表查得材料的彈性影響系數(shù)2/189MPAZE（）由圖按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限H601LIM大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限LI25A（）由式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)92160401830120HNNJL995/7（）由圖查得接觸疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)961HNK0512（）計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力取失效概率為，安全系數(shù)為S1，由式得MPASKHN5766091LIM152LI2）計(jì)算（）試算小齒輪分度圓直徑，代入中的較小值TD1H4231897035892607TDM（）計(jì)算圓周速度V1261/060TNVS（）計(jì)算齒寬1DTBM（）計(jì)算齒寬與齒高之比模數(shù)160254TNTMZ齒高256/60/107NTHMB（）計(jì)算載荷系數(shù)K根據(jù)，級精度，由圖查得動載荷系數(shù)1/VMS071VK假設(shè)，由表查得NBFTA0H由表查得使用系數(shù)1AK由表查得231208601169142HDKB由圖2查得35FK故載荷系數(shù)075AVH（）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式得331/60152/634TTDKM（）計(jì)算模數(shù)1/4/MZ3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為21FSDNYZKT）確定公式內(nèi)的計(jì)算數(shù)值（）由圖查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限MPAFE501大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限382（）由圖查得彎曲疲勞壽命系數(shù)8501FNK0FN（）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取失效概率為，安全系數(shù)為S14，由式得11530574FNEMPAAS2208286K（）計(jì)算載荷系數(shù)173514AVF（）查取齒形系數(shù)由表查得62AY2FA（）查取應(yīng)力校正系數(shù)由表查得581S274SA（）計(jì)算大小齒輪的，并比較FAY1265801379346FASFY大齒輪的數(shù)據(jù)大）設(shè)計(jì)計(jì)算43221458971063195MM對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，可取有彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)195，并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值20。但為了同時滿足接觸疲勞強(qiáng)度，須按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。16324D于是有取1/6324/0162ZDM1Z大齒輪齒數(shù)21758I4幾何尺寸計(jì)算）計(jì)算分度圓直徑1230648217DZMM）計(jì)算齒根圓直徑1225325900817FDZ）計(jì)算中心距12/6417/2AM）計(jì)算齒寬10DB取265BM175驗(yàn)算1890244TTFND3/10/6ATKMB合適八鏈傳動的設(shè)計(jì)1選擇鏈輪齒數(shù)和材料取小齒輪齒數(shù)，大齒輪的齒數(shù)為15Z21354ZI材料選擇40鋼，熱處理淬火、回火2確定計(jì)算功率由表96查得，由圖913查得，單排鏈，則計(jì)算功率為0AKZK1357803CAZPKW3選擇鏈條型號和節(jié)距根據(jù)及查圖911，可選20A1。查表91，07CAKW314/MINNR鏈條節(jié)距為。15P4計(jì)算鏈節(jié)數(shù)和中心距初選中心距。0305317952187AM取。012M相應(yīng)得鏈長節(jié)數(shù)為，取鏈長節(jié)數(shù)20121065PAZZPLPA節(jié)。查表97得到中心距計(jì)算系數(shù)，則鏈傳動的最大中心中106PL1479F心距為112968PAFLZM5計(jì)算鏈速V，確定潤滑方式3145375/6060NZS由和鏈號20A1，查圖914可知應(yīng)采用油池潤滑或油盤飛濺潤滑。/MS6計(jì)算壓軸力有效圓周力為8326715PFNV鏈輪水平布置時的壓軸力系數(shù)，則壓軸力為,FPK1532678PFPEKN7鏈輪的基本參數(shù)和主要尺寸名稱符號計(jì)算公式結(jié)果分度圓直徑D018SINPZ12574MZD小鏈輪大鏈輪齒頂圓直徑ADMIN1AX625DPDAZ1INMX2INAX6073485ZD小鏈輪大鏈輪齒根圓直徑FD1FDFZ1236D小鏈輪大鏈輪齒高AHMIN1AX050862PPDZAZ1MINX2INAX508ZH小鏈輪大鏈輪確定的最大軸凸緣直徑GD0218COT476PHGZ127490DM小鏈輪大鏈輪九減速器軸及軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)1軸（輸入軸）及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)輸入軸上的功率11396,N40/MINPKWR轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩4120TNM求作用在齒輪上的力416132837TANTAN09COSCOS5T128T432TRAFDN初定軸的最小直徑選軸的材料為鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表，取12A（以下軸均取此值），于是由式初步估算軸的最小直徑33MIN1/296/14059DAPM輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑為了使所選的軸直徑與12D12D聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng),故需同時選取聯(lián)軸器型號聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩TCAKAT1,查表141,考慮到轉(zhuǎn)矩的變化很小,故取KA13,則，41326036CAATKNM查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊，選用HL型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為160000N。半聯(lián)軸器的孔徑，18DM故取半聯(lián)軸器長度L42，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度18DM。130L軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)）擬定軸上零件的裝配方案（見下圖）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度（）為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，軸段右端需制處一軸肩，軸肩高度,故取段的直徑。半聯(lián)軸器與軸配DH10720DM21L合的轂孔長度30MM，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的L端面上，故的長度應(yīng)該比略短一點(diǎn)，現(xiàn)取1L118L（2）初步選擇滾動軸承參照工作要求并根據(jù)，初選型號6205軸承，其20DM尺寸為，基本額定動載荷基本額定靜載25DDB4RCKN荷，故,軸段7的78RCKNMA31DA463825D長度與軸承寬度相同,故取85L3取齒輪左端面與箱體內(nèi)壁間留有足夠間距，取。為減小應(yīng)力集中,并考49LM慮右軸承的拆卸,由于6205的深溝球軸承的定位軸肩直徑，大于齒根31AD直徑。因此根據(jù)齒根直徑，定1302FDM428（4）軸段5為齒輪,齒根直徑，分度圓直徑，齒頂圓直1302FDM107M徑,齒寬6A47B為減小應(yīng)力集中,并考慮右軸承的拆卸,軸段7的直徑同軸段4，728D715LM（5）取齒輪齒寬中間為力作用點(diǎn),則可得,，156LM2165315LM6參考表152，取軸端為，各軸肩處的圓角半徑見CAD圖。04輸入軸的結(jié)構(gòu)布置5受力分析、彎距的計(jì)算（）計(jì)算支承反力在水平面上32489TAXFLN973BXTAXFNYA（）在垂直面上1320,679NRABAZDFLM故4921673BZRAZFN總支承反力2222284167958AXAYZFN973038BBF）計(jì)算彎矩并作彎矩圖（）水平面彎矩圖24816549AXMLNM09BN（）垂直面彎矩圖216751604AZFL343789BMNM（）合成彎矩圖222061504185AXAZ493793BB3）計(jì)算轉(zhuǎn)矩并作轉(zhuǎn)矩圖1263TNM6作受力、彎距和扭距圖7選用鍵校核鍵連接聯(lián)軸器選單圓頭平鍵（A型）6BHM25LM聯(lián)軸器由式，192236405108TMPAPKLD查表，得，鍵校核安全MPAP8按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由合成彎矩圖和轉(zhuǎn)矩圖知，C處左側(cè)承受最大彎矩和扭矩，并且有較多的應(yīng)力集中，故C截面為危險截面。根據(jù)式，并取，軸的計(jì)算應(yīng)力60221/47AAMTWPA由表查得，故安全601C9校核軸承和計(jì)算壽命（）校核軸承A和計(jì)算壽命徑向載荷22216793487RZAXFN軸向載荷34AAN由，在表取X056。相對軸向載荷為/08RE，在表中介于00400070之間，對應(yīng)的E值為03427AFC024027之間，對應(yīng)Y值為1816，于是，用插值法求得，故056,1782XY由表取則，A軸承的當(dāng)量動載荷2PF，校核安全10APARARPFXFNC該軸承壽命該軸承壽命66331014067RAHALHNP（）校核軸承B和計(jì)算壽命徑向載荷2229575RZBXFN當(dāng)量動載荷，校核安全10180BPRRPFC該軸承壽命該軸承壽命6633114075628RBHBLHNP2軸（中間軸）及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)1中間軸上的功率22376,N40/MINPKWR轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩428910TNM求作用在齒輪上的力高速大齒輪42118971053TANTAN24COSCOST1450T5378TRATFND低速小齒輪21897246TAN0TAN10TRTFND初定軸的最小直徑選軸的材料為鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表，取，于是由式初步估算軸的最小直徑2A33MIN2/176/403DPM這是安裝軸承處軸的最小直徑1D4根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度（1）初選型號6205的深溝球軸承參數(shù)如下基本額定動載荷25DDB3AM46AD140RCKN基本額定靜載荷故。軸段1和7的長度與軸承寬度78RCKN1725D相同,故取，1L26A60LM2軸段3上安裝低速級小齒輪,為便于齒輪的安裝,應(yīng)略大與,可取。3D235D齒輪左端用套筒固定,為使套筒端面頂在齒輪左端面上,即靠緊,軸段3的長度應(yīng)比齒L輪轂長略短,若轂長與齒寬相同,已知齒寬，取。小齒輪右端用164BM360L軸肩固定,由此可確定軸段4的直徑,軸肩高度,取,DH1748M,故取HL4145LM3軸段5上安裝高速級大齒輪,為便于齒輪的安裝,應(yīng)略大與,可取。5D653齒輪右端用套筒固定,為使套筒端面頂在齒輪右端面上,即靠緊,軸段5的長度應(yīng)比齒L輪轂長略短,若轂長與齒寬相同,已知齒寬，取。大齒輪左端用3BM53L軸肩固定,由此可確定軸段4的直徑,軸肩高度,取,DH107438M,故取。HL4145LM取齒輪齒寬中間為力作用點(diǎn),則可得,，15LM254325LM（4）參考表152，取軸端為，各軸肩處的圓角半徑見CAD圖。024中間軸的結(jié)構(gòu)布置5軸的受力分析、彎距的計(jì)算1）計(jì)算支承反力在水平面上13232185TTAXFLLN1378AYAFN204BXTTAXF在垂直面上21323130,80RARBAZDLLMFN故1274RAZN總支承反力22222853840378AXAYZFF074195BB2計(jì)算彎矩在水平面上132582BXMFLNM21146A1879XBN2246AM在垂直面上13078BZMFL215648ADN247AZM13078ZBNM56ZZM24A故222118793095XZNM5648162M2222730XZ3計(jì)算轉(zhuǎn)矩并作轉(zhuǎn)矩圖28970TNM6作受力、彎距和扭距圖7選用校核鍵）低速級小齒輪的鍵由表選用圓頭平鍵（A型）108BH5LMMHK45046LLM由式，2315PTMPAKD查表，得，鍵校核安全0P2）高速級大齒輪的鍵由表選用圓頭平鍵（A型）18BH2LMMHK4508LLM由式，205PTMPAKD查表，得，鍵校核安全MPAP120P8按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由合成彎矩圖和轉(zhuǎn)矩圖知，2處當(dāng)量彎矩最大，并且有較多的應(yīng)力集中，為危險截面根據(jù)式，并取60222/31AMTWPA由表查得，校核安全。219校核軸承和計(jì)算壽命）校核軸承A和計(jì)算壽命徑向載荷23456RXAZFN軸向載荷78AAY,查表135得X1,Y0,按表136,取,故/012ARE210PF0PF3456APARAPFXFN因?yàn)椋：税踩?。C該軸承壽命該軸承壽命63210715RAHACLHNP）校核軸承B和計(jì)算壽命徑向載荷29RXBZFN當(dāng)量動載荷，校核安全135BPRRPFC該軸承壽命該軸承壽命6320850RBHBLHNP查表133得預(yù)期計(jì)算壽命，故安全。1HHL3軸（輸出軸）及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)輸入功率轉(zhuǎn)速3758PKW3145/MINNR轉(zhuǎn)矩246TNM2第三軸上齒輪受力32467028391TTFNDTANTAN105R。3初定軸的直徑軸的材料同上。由式，初步估算軸的最小直徑33MIN/1278/43DAPM這是安裝鏈輪處軸的最小直徑，取，查機(jī)械手冊可得到安裝在鏈KD15K輪孔的軸的長度，為保證鏈輪與箱體的距離，取1140957206KZDLM78M4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)）擬定軸的結(jié)構(gòu)和尺寸（見下圖）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度（1）軸段2和軸段7用來安裝軸承，根據(jù)，初選型號6308的深溝球軸承，135DM參數(shù)基本基本額定動載荷4092DDB49A81AD基本額定靜載荷。由此可以確定408RCKN0RCKN27M273L（2）為減小應(yīng)力集中,并考慮左右軸承的拆卸,軸段3和6的直徑應(yīng)根據(jù)6308的深溝球軸承的定位軸肩直徑確定,即，取AD3649ADM618L3軸段5上安裝低速級大齒輪,為便于齒輪的安裝,應(yīng)略大與,可取。5D54M齒輪左端用套筒固定,為使套筒端面頂在齒輪右端面上,即靠緊,軸段5的長度應(yīng)比L齒輪轂長略短,若轂長與齒寬相同,已知齒寬，取。大齒輪右64BM60L端用軸肩固定,由此可確定軸段4的直徑,軸肩高度,取DH17,故取。46DMHL146L4取齒輪左端面與箱體內(nèi)壁間留有足夠間距，取356L（5）取齒輪齒寬中間為力作用點(diǎn),則可得,，17LM2103895LM（6）參考表152，取軸端為，各軸肩處的圓角半徑見CAD圖。0245輸出軸的結(jié)構(gòu)布置5軸的受力分析、彎距的計(jì)算（）計(jì)算支承反力在水平面上0AXM112360512TPBFLLN05PTBXN在垂直面上210,6RBZAFL故503RFN（2）計(jì)算彎矩）水平面彎矩在C處，1205718XAMFLNM在B處，3692461P）垂直面彎矩在C處105738ZAL（）合成彎矩圖在C處2229731CXZMNM在B處，94681BNM（4）計(jì)算轉(zhuǎn)矩，并作轉(zhuǎn)矩圖CD段32467TN6作受力、彎距和扭距圖7選用校核鍵）低速級大齒輪的鍵由表選用圓頭平鍵（A型）160BH45LM05KHM29LLM由式，360PTMPAKD查表，得，鍵校核安全1P2）高速級鏈輪的鍵由表選用圓頭平鍵（A型）108BH63LMMHK45053LLM由式，326PTMPAKD查表，得，鍵校核安全10P8按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由合成彎矩圖和轉(zhuǎn)矩圖知，B處當(dāng)量彎矩最大，并且有較多的應(yīng)力集中，為危險截面根據(jù)式，并取6223/5AMTWMPA由表查得，校核安全。01219校核軸承和計(jì)算壽命）校核軸承A和計(jì)算壽命徑向載荷268RXAZFN當(dāng)量動載荷0APRPF因?yàn)椋：税踩?。CR該軸承壽命該軸承壽命63615010RAHACLHNP）校核軸承B和計(jì)算壽命徑向載荷269RXBZFN當(dāng)量動載荷，校核安全01BPRRPFC該軸承壽命該軸承壽命6350RBHBLHNP十潤滑與密封1潤滑方式的選擇因?yàn)榇俗兯倨鳛殚]式齒輪傳動，又因?yàn)辇X輪的圓周速度，所以采用將大齒輪的輪齒浸入油池中進(jìn)行浸油潤滑。2VMS考慮到高速級大齒輪可能浸不到油，所以在大齒輪下安裝一小油輪進(jìn)行潤滑。軸承利用大齒輪的轉(zhuǎn)動把油濺到箱壁的油槽里輸送到軸承機(jī)型潤滑。2密封方式的選擇由于I，II，III軸與軸承接觸處的線速度，所以采用氈圈SMV10密封。3潤滑油的選擇因?yàn)樵摐p速器屬于一般減速器，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊可選用工業(yè)齒輪油N200（SH035792）。十一箱體結(jié)構(gòu)尺寸機(jī)座壁厚0025A58MM機(jī)蓋壁厚110025A58MM機(jī)座凸緣壁厚B1512MM機(jī)蓋凸緣壁