1、地下連續(xù)墻施工及常見技術難點分析1.1 地下連續(xù)墻施工方法簡介1.1.1概述地下連續(xù)墻分類雖然地下連續(xù)墻已經有了 5050 多年的歷史，但是要嚴格分類，仍是很難的。(1) 按成墻方式可分為：樁排式；槽板式；組合式。(2) 按墻的用途可分為：防滲墻；臨時擋土墻；永久擋土(承重)墻；作 為基礎用的地下連續(xù)墻。(3) 按強體材料可分為：鋼筋混凝土墻；塑性混凝土墻；固化灰漿墻；自硬泥漿墻；預制墻；泥漿槽墻(回填礫石、粘土和水泥三合土)；后張預應力地下連續(xù)墻；鋼制地下連續(xù)墻。(4)按開挖情況可分為：地下連續(xù)墻(開挖)；地下防滲墻(不開挖)。1.1.2地下連續(xù)墻施工工藝的優(yōu)缺點地下連續(xù)墻的優(yōu)點有很多，主要

2、有：( 1 1 )施工時振動小，噪音低，非常適于在城市施工。( 2 2)墻體剛度大，用于基坑開挖時，極少發(fā)生地基沉降或塌方事故。( 3 3)防滲性能好。( 4 4)可以貼近施工，由于上述幾項優(yōu)點，我們可以緊貼原有建筑物施工地下連續(xù)墻。( 5 5)可用于逆作法施工。( 6 6)適用于多種地基條件。( 7 7)可用作剛性基礎。(8 8)占地少，可以充分利用建筑紅線以內有限的地面和空間，充分發(fā)揮投資效益。( 9 9)工效高，工期短，質量可靠，經濟效益高。地下連續(xù)墻的缺點主要有：(1) 在一些特殊的地質條件下 (如很軟的淤泥質土， 含漂石的沖積層和超硬巖石等) 施工難度很大。(2) 如果施工方法不當或

3、地質條件特殊，可能出現(xiàn)相鄰槽段不能對齊和漏水的問題。(3) 地下連續(xù)墻如果用作臨時的擋土結構，比其它方法的費用要高些。( 4 4)在城市施工時，廢泥漿地處理比較麻煩。1.1.3采用地下連續(xù)墻常見的幾種工程地下連續(xù)墻主要被用于： 1.1. 水利水電、露天礦山和尾礦壩(池)和環(huán)保工程的防滲墻 2.2. 建筑物地下室(基坑) 3.3. 地下構筑物(如地下鐵道、地下道路、地下停車場和地下街 道、商店以及地下變電站等) 。 4.4. 市政管溝和涵洞 5.5. 盾構等工程的豎井 6.6. 泵站、水池 7.7. 碼頭、護案和干船塢 8.8. 地下油庫和倉庫 9.9. 各種深基礎和樁基2 地下連續(xù)墻主要設計參

4、數及工程地質狀況2.1 工程概況XXXXXX 站位處某市 XXXX）區(qū)，西起立信大道與觀山路交叉口，東至立德路與觀山路交叉口, 為軌道交通 1 1 號線與 4 4 號線的換乘站，1 1 號線沿觀山路東西布置觀山路道路的下方，設折返 線及臨時存車線。4 4 號線沿立德路南北向布置。工程地理位置見圖 1 1。圖 1 1 XXXXXXXX 站平面圖1 1 號線站為地下二層島式站臺車站， 4 4 號線站為地下三層島式站臺車站，。均采用二層兩柱三跨鋼筋混凝土框架結構； 外掛 XXXXXX園下沉式廣場的物業(yè)開發(fā)結構為地下一層多柱 多跨鋼筋混凝土框架結構；出入口通道為地下一層單跨箱型結構。1 1 號站折返線

5、及臨時存車線段基坑為一級形式， 標準段基坑深度約 16.6m16.6m， 基坑寬度 為 20.7m,20.7m,采用明挖順作法施工；1 1 與 4 4 號站交叉段及外掛 XXXXXX 公園下沉式廣場物業(yè)開發(fā) 結構基坑為三級基坑形式， 其中一級基坑開挖深度為 9.7m,9.7m,二級基坑開挖深度為 17.0m,17.0m, 三級基坑開挖深度為 23.6m23.6m，采用蓋挖逆作法與蓋挖順作法相結合的方式施工。2.2 設計對地下連續(xù)墻的施工、構造要求車站主體結構及外掛的 XXXXXX 公園下沉式廣場物業(yè)開發(fā)圍護結構為地下連續(xù)墻，其余附 屬結構圍護形式為 SMWSMWT法樁。1 1 號線圍護結構地下

6、連續(xù)墻厚度為 800mm800mm 4 4 號線圍護結構 地下連續(xù)墻厚度為 1000mm1000mm 物業(yè)開發(fā)圍護結構地下連續(xù)墻厚度為600mm600mm 本標段地下連續(xù)墻共計 257257 幅，其中 800mm800mm 厚 163163 幅，1000mn1000mn 厚 6262 幅，600mn600mn 厚 3232 幅，連續(xù)墻分幅及編 號詳見 3-23-2。二、三級基坑地下圍護結構采用下沉式地下連續(xù)墻。本標段地下連續(xù)墻嵌固 深度插入比約為 1 1： 0.80.8，地下連續(xù)墻標準寬幅采用 6m6m，工字鋼接頭止水。2.2.1 導墻在地下連續(xù)墻成槽前，先進行導墻施工。導墻的質量直接影響地下

7、連續(xù)墻的施工質 量，導墻是對成槽設備進行導向，并具有存儲泥漿穩(wěn)定液位，維護上部土體穩(wěn)定等作用， 是防止土體坍落的重要措施。導墻為通長整體的“倒 L L 型”鋼筋混凝土墻，采用 C2C2（鋼筋混凝土，導墻壁厚 15cm15cm導墻深度根據地質情況而定，墻底必須為原狀土，以確保導墻的穩(wěn)定性，一般導墻 的深度為 1.5m1.5m，當表層為穩(wěn)定性較差的雜填土時，須將導墻加深至原狀土層，標準段導墻 結構見圖 2 2;當遇暗浜或人防及其他建筑物基礎時，導墻的結構形式改為“ ”型特殊導墻,并配12201220 雙層雙向鋼筋。特殊導墻結構形式見圖 3 3導墻要對稱澆筑，強度達到 70%t70%t 方可拆模。導

8、墻關模時，兩壁間寬度需比連續(xù)墻寬 5cm5cm 左右，以保證地下連續(xù)墻成槽順利。導 墻內側間隔 1 1 仃設置 1010X 10cm10cm 上下二道方木支撐，并在導墻頂面鋪設安全網片，保障施工安 全。600特殊地段導墻施導墻斷面圖導墻內墻面要垂直，內、外導墻間距正確。內墻面與縱橫軸線平行度的允許誤差為 10m10mm m內外導墻間距允許偏差土 10mm10mm 導墻內墻面垂直度允許偏差為 5%05%0、平整度允許 偏差為 3mm3mm 墻面應保持水平，混凝土底面和土面應密貼，混凝土養(yǎng)護期間起重機等重型 設備不得在導墻附近作業(yè)和停留，成槽前支撐嚴禁拆除，以免導墻變位。導墻拐角部位處理：為確保轉

9、角幅成槽時將土挖凈，拐角處導墻相應延伸30cm222 成槽和泥漿在地下連續(xù)墻施工時，泥漿性能的優(yōu)劣將直接影響到地下連續(xù)墻成槽施工時槽壁的 穩(wěn)定施工詔5cm4.6mA4.7mmao12200松2伺亂何越WE一 16II01C1SM基坑外12200撐木基坑內1220050150標準導墻圖便道準段導墻橫斷面圖50總600旨齡仙骷frSJhn1排水溝 500X 500 （混凝土）贈g號寬 7500155OOn，砼60000650(850)1000粘土回填夯實|- r .1性，是地下連續(xù)墻施工中的一個重要的因素。新泥漿采用經過室內實驗，性能指標優(yōu) 良的膨潤土、純堿、高濃度 CMCM 和自來水作原材料。通

10、過清漿沖拌和混合攪拌拌合而成。本工程采用 2 2 套泥漿拌和系統(tǒng)負責新漿的配制和回收漿的調整。新制泥漿按經驗公式 配置，陶土： CMCCMC 堿：水=0.12=0.12 : 0.060.06 : 0.0350.035 : 1 1,配合比根據施工實際情況作調整， 般比重為 1.061.06t/mt/m3-1.09t/m-1.09t/m3，由于材料性質的變動，每一批新制的泥漿要進行泥漿的主 要性能的測試，對泥漿的粘度、比重進行測試，符合技術要求的泥漿才允許使用。泥漿儲存采用鋼板泥漿箱，采用泥漿泵輸送，泥漿泵回收，由泥漿泵和軟管組成泥 漿循環(huán)管路；槽內回收泥漿經過土渣分離篩、旋流處渣器、雙層震動篩多

11、級分離凈化后， 調整其性能指標，復制成再生泥漿。廢泥漿先采用泥漿箱暫時收存，再用罐車裝運外棄。泥漿系統(tǒng)的參數根據本工程的地質情況及以往地下連續(xù)墻的施工經驗， 本工程新的 泥漿級配及控制指標見表 1 1。表 1 1 泥漿性能指標表泥漿性能新配制循環(huán)泥漿廢棄泥漿檢驗方法粘性土砂性十粘性土砂性十粘性土砂性十比重（g/cmg/cm3）1.041.04 1.051.051.061.06 1.081.081.101.101.151.251.251.351.35比重計粘度（s s）2020 2424 : : 2525 303025253550506060漏斗計含砂率（% %）3344447881111洗砂瓶

12、PHPH 值8 89 98 89 9888814141414試紙施工要點1新制泥漿須在 2424 小時后使用。2泥漿工廠各種箱和池均須掛牌，標明泥漿各項指標3箱和池中的合格泥漿，在每班中應巡邏檢查，并將供漿量和抽查報告記錄完整，以 備施工考查。4回收漿須經過調整，達到標準后方可使用。5泥漿測試頻率為新拌制漿，拌漿量達 100m100m，拌制時和存放 2424 小時后各測定一次。 成槽過程中放漿前測定一次。成槽結束清底換漿前測定一次。清底換漿后再測定一次。測 試部位在槽段的上、中、下三部位?；厥諠{未調整前測定一次，根據漿的指標添加分散劑、 陶土、CMCCMC 調整后測定一次，符合調整漿的性能指標

13、。223223 地下連續(xù)墻的施工組成地下連續(xù)墻主要分部分項施工組成分為：成槽施工鋼筋籠的制作及吊裝水下混 凝土灌注2.2.3.12.2.3.1 成槽施工槽段放樣成槽以前，由測量組對導墻軸線、凈空、垂直度進行檢查，并對連續(xù)墻進行分幅。單 元槽段寬度 b b、鎖口管厚度 h h、同時考慮左右垂直度偏差再外放 200mm200mm 則每幅單元槽段縱 向開挖寬度為b+h/2+0.2mb+h/2+0.2m，先行幅的開挖槽段寬度為 b+h+0.4m,b+h+0.4m,開挖前根據抓斗的尺寸用 標志物在導墻上定出每孔的開挖中線。各類型單元槽段的挖槽順序見圖4 4。圖 4 4 單元槽段挖掘順序成槽機就位后，檢查

14、縱橫兩個方向垂直度。對閉合幅槽段，應提前復測槽段寬度，根據實際寬度決定鋼筋籠寬度。槽段開挖標準槽段采取三序成槽，先挖兩邊，再挖中間。開挖過程中要實測垂直度，并及時糾 偏。槽段開挖順序見圖 5 5。1成槽直線槽段采用先兩側后中間抓法；轉角槽段先短邊后長邊抓法；成槽過程中液 壓抓斗垂直導墻中心線向下掘進，運用成槽機上自動測斜儀隨挖隨測，并用液壓糾偏裝置 隨時糾偏。用抓斗挖槽時，要使槽孔垂直，最關鍵的一條是要使抓斗在吃土阻力均衡的狀 態(tài)下挖槽，要么抓斗兩邊的斗齒都吃在實土中，要么抓斗兩邊的斗齒都落在空洞中，切忌 抓斗斗齒一邊吃在實土中，一邊落在空洞中，根據這個原則，單元槽段的挖掘順序見5-55-5

15、:a.a. 先挖槽段兩端的單孔，或者采用挖好第一孔后，跳開一段距離再挖第二孔的方法， 使兩個單孔之間留下未被挖掘過的隔墻，這就能使抓斗在挖單孔時吃力均衡，可以有效地 糾偏，保證成槽垂直度。b.b.先挖單孔，后挖隔墻。因為孔間隔墻的長度小于抓斗開斗長度，抓斗能套往隔墻挖 掘，同樣能使抓斗吃力均衡，有效地糾偏，保證成槽垂直度c.c. 沿槽長方向套挖，待單孔和孔間隔墻都挖到設計深度后，再沿槽長方向套挖幾斗， 把抓斗挖單孔和隔墻時，因抓斗成槽的垂直度各不相同而形成的凹凸面修理平整，保證槽 段橫向有良好的直線性。數字表示成槽順序圖 5 5 槽段開挖順序圖d.d. 挖除槽底沉渣，在抓斗沿槽長方向套挖的同時

16、，把抓斗下放到槽段設計深度上挖除 槽底沉渣2成槽時，泥漿應隨著出土補入，保證泥漿液面在規(guī)定高度上。3成槽至標高后，連接幅與閉合幅應先刷壁（6 6 次以上），后掃孔，掃孔時抓斗每次移 開50cm50cm 左右，掃孔結束后，進行超聲波測壁，同時用測繩測槽深，數據均做原始記錄。4成槽過程中大型機械不得在槽段邊緣頻繁走動， 以確保槽壁穩(wěn)定，如發(fā)現(xiàn)泥漿翻泡,大量流失或地面有下陷挖掘深度無變化現(xiàn)象時，不準盲目掘進，待商議處理后再行施工。5成槽過程中如發(fā)現(xiàn)大塌方現(xiàn)象，采用回填粘性土，待處理后再進行施工。刷壁槽段挖完后采用專用的鋼絲刷壁器對地下墻混凝土接頭反復清刷， 接頭刷動次數以接 頭刷基本不帶泥為準，刷動

17、過程中如接頭帶泥過多，可采用水槍對接頭刷進行清洗，確保 接頭干凈，避泥漿液面槽壁機13 32 2導墻免發(fā)生滲漏水的可能。槽段成槽檢查槽段開挖結束后，檢查槽位、槽深、槽寬及槽壁垂直度，合格后可進行清槽換漿。槽 璧垂直度檢查采用超聲波檢測，檢測頻率為 100%100%槽段開挖質量標準見表 2 2。表 2 2 槽段開挖質量標準表序號項目單位質量標準備注1 1槽壁垂直度% %0.30.32 2槽深mmmm+100+100 +200+200同一槽段深度一致3 3槽寬mmmm0 0 +50+504 4槽段中心線偏差mmmm竝1 1清底換漿：采用反循環(huán)置換法及撩抓法清基，在成槽完畢之后進行。當槽底沉渣已 經

18、清除干凈時及時換漿，保證槽底沉渣不大于 100m100m 及槽底泥漿比重 w 1.25g/cm1.25g/cm3。清底換 漿時施工要點如下：1泥漿泵或吸泥管下放時不能一次到底，須先在距槽底 1 12m2m 處進行試吸，防止抓斗 攪渾槽底沉渣，造成潛水泥漿泵或吸泥管堵塞；2清底時，抓斗潛水泥漿泵或吸泥管都要由淺入深， 在槽段全長范圍內往復移動作業(yè)， 直到抓斗里不見土渣為止；3清底換漿時，要及時向槽內補充優(yōu)質泥漿，保持漿面基本平衡223.2223.2 鋼筋籠的制作及吊裝鋼筋籠按設計要求加工制作，在場地內設1616 槽鋼拼裝而成的鋼筋籠加工平臺。鋼 筋籠制作前應核對單元槽段實際寬度與成型鋼筋尺寸，無

19、差異才能上平臺制作。地下連續(xù)墻主筋及加勁箍筋為 HRB33HRB33 級、HRB40HRB40 級，箍筋為 HPB23HPB23 級，在 1 1、4 4 號線 端墻盾構孔范圍內采用玻璃纖維筋。為保證鋼筋籠在起吊過程中具有足夠的剛度，采用增設縱、橫向鋼筋桁架及主筋平 面上的斜拉條等措施，所有鋼筋連接處均焊接牢固，保證鋼筋籠的起吊剛度。鋼筋籠縱向預留導管位置，并上下貫通；鋼筋籠底端在 0.5m0.5m 范圍的厚度方向進行收 口處理；鋼筋籠設定位墊塊，確保鋼筋籠的保護層厚度。按設計預埋與主體結構各層中板、頂、底板主筋連接的接駁器，接駁器與鋼筋籠主 筋連接牢固，外露面包扎嚴實。若連續(xù)墻上有接駁器，應根

20、據實測的導墻標高埋設。鋼筋籠主筋接頭采用“閃光一預熱閃光焊”，其余采用電弧焊。鋼筋連接接頭相互 錯開，在同一截面內的鋼筋接頭面積百分率：對于綁扎連接不宜大于50%50%對于焊接連接不應大于 50%50%在閃光一預熱閃光焊中應合理選擇調伸長度、燒化留量、頂鍛留量以及變壓器級數。調伸長度應隨著鋼筋牌號的提高和鋼筋直徑的加大而加大，主要是緩解接頭的溫度梯度， 防止在影響區(qū)產生淬硬組織，HRB4HRB40 0 鋼筋伸長量在 4060mr4060mrrt 選用；燒化留量應區(qū)分一次 燒化留量和二次燒化留量，一次燒化留量等于兩根鋼筋在斷料時切斷機刀口嚴重壓傷部 分，二次燒化留量不應小于10mm10mm 頂鍛

21、留量應為 410mm410mm 并應隨鋼筋直徑的增大和鋼筋牌 號的提高而增加，其中有電頂鍛留量約占 1/31/3，無電頂鍛留量約占 2/32/3 ;變壓器級數應根據 鋼筋牌號、直徑、焊機容量以及焊接工藝方法等具體情況選擇。鋼筋籠制作質量標準見表 3 3：表 3 3 地下連續(xù)墻鋼筋籠制作的允許偏差表項目允許誤差（mnmn）主筋間距 1010箍筋間距 2020籠厚度（槽寬方向）0 0 -10-10籠寬度（段長方向）1 TB iT-B ! STB S籠長度（深度方向） 2020 5050加強桁架間距 3030預埋中心位置 1010鋼筋籠安放時必須保證籠頂的設計標高，允許誤差為土100mm100mm吊

22、裝時合理布置吊點，并安排有多年起吊經驗的安全員指揮吊車司機起吊鋼筋籠，鋼筋籠的吊裝采用 2 2 臺履帶吊同時起吊，800m800m 地下連續(xù)墻鋼筋籠采用 150t150t 履帶吊+ 50t50t 履 帶吊配合，1000m1000m 哋下連續(xù)墻采用 200t200t 履帶吊+ 100t100t 履帶吊配合，600m600m 地下連續(xù)墻采用 100t100t 履帶吊+ 50t50t 履帶吊配合。鋼筋籠起吊時，兩臺吊車同時起吊，使鋼筋籠逐離地面，之后收緊主吊，放松副吊， 以改變鋼筋籠角度，直到垂直，吊車移到槽段處，使鋼筋籠對準槽段的中部緩緩入槽，不 得強行入槽。鋼筋籠吊放入槽時，不允許強行沖擊入槽，

23、同時注意鋼筋基坑面與迎土面，嚴禁放反 C C 擱置點槽鋼必須根據實測導墻標高焊接。鋼筋籠吊裝（以 4 4 號線地下連續(xù)墻吊放為例）見鋼筋籠吊放見圖 6 6。223.3223.3 水下混凝土灌注地下連續(xù)墻混凝土澆筑示意圖見圖 7 7。本工程混凝土的設計標號為 C30S8C30S8 混凝土塌落度為 181822cm22cm。砼澆注采用導管法施工，導管選用 D=250D=250 勺圓形螺旋快速接頭型。用吊車將導管吊入槽段規(guī)定位置，每根導管澆筑范圍不大于3m3m,導管上頂端接上方形漏斗。在混凝土澆注前要測試混凝土的塌落度，并做好試塊。每幅槽段做一組抗?jié)B試塊，每 100n100nn砼做一組抗壓試塊，不足

24、 100n100nn按 100nn100nn 計。導管插入到離槽底標高 50cm50cm 左右方可澆注混凝土。150t 副吊200t 主吊200t 副吊80t 鐵扁擔？52 鋼絲繩圖?43鋼絲繩25t 卸扣X4150t 副吊口16t 卸扣X4200t 主吊檢查導管的安裝長度，并做好記錄，每車混凝土填寫一次記錄，導管插入混凝土深度應保持在 2 26 6 米鋼筋籠沉放就位后應及時灌注混凝土，并不應超過 4h4h?；炷吝\至施工現(xiàn)場時，混 凝土從輸送罐中傾倒入料斗中，再用混凝土澆筑架起吊料斗進行混凝土灌注。灌注首批混 凝土之前在漏斗中放入隔水塞，然后再放入首批混凝土。在確認儲存量備足后，即可剪斷 鐵

25、絲，借助混凝土重量排除導管內的水。灌注首批混凝土量應使導管埋入混凝土中深度不 小于 0.5m,0.5m, 般每根導管應備有 5.0m35.0m3 昆凝土量。為了保證砼在導管內的流動性，防止出現(xiàn)砼夾泥的出現(xiàn)，槽段混凝土面應均勻上升 且連續(xù)澆注，澆注上升速度不小于 2m/h2m/h，二根導管間混凝土面高差不大于 50cm50cm在混凝土澆注時，不得將路面的混凝土掃入槽內， 污染泥漿；混凝土泛漿高度 50cm50cm 以保證墻頂混凝土強度滿足設計要求。混凝土澆筑必須保證連續(xù)性，間隔時間不得超過30mi30mi n n。圖 7 7 地下連續(xù)墻混凝土澆筑示意圖3 地下連續(xù)墻遇到的技術難點及其分析3.1

26、地下連續(xù)墻施工難點及其分析 地下連續(xù)墻施工難點與分析地下連續(xù)墻的施工主要分為以下幾個部分：導墻施工、鋼筋籠制作、泥漿制作、成槽 放樣、成槽、下鎖口管、鋼筋籠吊放和下鋼筋籠、下拔砼導管澆筑砼、拔鎖口管。以下將分項敘述各個施工環(huán)節(jié)中的要點和難點：3.1.13.1.1 導墻施工導墻是地下連續(xù)墻施工的第一步，它的作用是擋土墻，建造地下連續(xù)墻施工測量的基 準、儲存泥漿，它對挖槽起重大作用。根據我們使用的情況看來主要有以下幾個問題。(1) 導墻變形導致鋼筋籠不能順利下放 出現(xiàn)這種情況的主要原因是導墻施工完畢后沒有加縱向支撐，導墻側向穩(wěn)定不足發(fā)生 導墻變形。解決這個問題的措施是導墻拆模后，沿導墻縱向每隔一米

27、設二道木支撐，將二 片導墻支撐起來，導墻砼沒有達到設計強度以前，禁止重型機械在導墻側面行駛，防止導 墻受壓變形。電動菊蘆b如導墻已變形，解決方法是用鎖口管強行插入，撐開足夠空間下放鋼筋籠。（2 2）導墻的內墻面與地下連續(xù)墻的軸線不平行這個問題在我們的施工過程中曾經碰到過，超聲波測試結果顯示，由于導墻本身的不 垂直，造成整幅墻的垂直度不理想。導墻的內墻面與地下連續(xù)墻的軸線不平行會造成建好的地下連續(xù)墻不符合設計要求。解決的措施主要是導墻中心線與地下連續(xù)墻軸應重合，內外導墻面的凈距應等于地下連續(xù) 墻的設計寬度加 50mm50mm 凈距誤差小于 5mm5mm 導墻內外墻面垂直。以此偏差進行控制，可以

28、確保偏差符合設計要求。（3 3）導墻開挖深度范圍內均為回填土，塌方后造成導墻背側空洞，砼方量增多解決方法：首先是用小型挖基開挖導墻，使回填的土方量減少，其次是導墻背后填一 些素土而不用雜填土。3.1.23.1.2鋼筋籠制作鋼筋籠的制作是地下連續(xù)墻施工的一個重要環(huán)節(jié)，在我們的施工過程中，鋼筋籠的制 作與進度的快慢有直接影響。鋼筋籠制作主要有以下幾點問題：焊接質量問題是鋼筋籠制作過程里一個比較突出的問題。主要有：1碰焊接頭錯位、彎曲。錯位主要是由于碰焊工工作量大，注意力不集中引起的質量問題，經過提醒并且不定 期的抽樣檢查，碰焊質量有了明顯提高。民工隊伍里需要掌握碰焊技術的人員。彎曲是因 為碰焊完成

29、后，接頭部分還處于高溫軟弱狀態(tài)，強度不夠，民工在搬運鋼筋到堆放地時， 造成鋼筋在接頭處受力彎曲變形，在堆放后又沒有處理過，冷卻后強度恢復很難處理。對 民工技術交底過后情況有所好轉，在以后的工作里應該緊盯這個問題。2鋼筋籠焊接時的咬肉問題。這個問題的產生主要是因為民工隊伍技術水平不到位，許多是生手，其次是因為由于 電焊工數量不夠，由一班人長期加班加點，疲勞過度引起的質量問題。如果更換生手并且 配足電焊工的話，問題就會得到徹底解決。3.1.33.1.3泥漿制作泥漿是地下連續(xù)墻施工中深槽槽壁穩(wěn)定的關鍵，必須根據地質、水文資料，采用膨潤 土、cmcmc c純堿等原料，按一定比例配制而成。性能良好的泥漿

30、失水量少，泥皮薄而密，具有較高的粘接力，這對于維護槽壁穩(wěn)定，防止塌方起到很大的作用。泥漿制作過程中應該注意的問題：泥漿制作與工程整體的銜接問題泥漿制作工藝要求，新配制的泥漿應該在池中放置一天充分發(fā)酵后才可投入使用。舊 泥漿也應該在成槽之前進行回收處理和利用。當工程進行得非常緊張的時候，一天一幅的 進度對泥漿制作是一個嚴峻的考驗。當時間非常緊張時，解決的方法一個是連夜施工，在泥漿回籠完成的時候馬上開始拌 制新漿或進行泥漿處理。另外準備一個清水箱，在不拌制新漿的時候用于灌滿清水 , , 里面 放置一個大功率水泵，拌漿時使用箱內清水，同時水管連續(xù)向箱內供水，就可以最大限度 的利用水流量，加8 8快供

31、水速度，節(jié)約拌漿的時間。3.1.43.1.4 成槽成槽主要有以下幾個問題：（1 1）泥漿液面控制 成槽的施工工序中，泥漿液面控制是非常重要的一環(huán)。只有保證泥漿液面的高度高于 地下水位的高度，并且不低于導墻以下 5050 厘米時才能夠保證槽壁不塌方。泥漿液面控制 包括兩個方面：首先是成槽工程中的液面控制，這一點做起來應該并不難。但是一旦發(fā)生，就會對我 們的槽壁質量形成了很大的影響，塌方在所難免。產生的原因主要是指導工麻痹大意，民 工不知道如何操作。我認為對民工的交底也是一項必做的工作，民工不止是干體力活，對 具體的工序也應該有一定的了解。其次是成槽結束后到澆筑砼之前的這段時間的液面控制。這件工作

32、往往受到大家的忽 視，但是泥漿液面的控制是全過程的，在澆筑砼之前都是必須保證合乎要求的，只要有一 小段時間不合要求就會功虧一簣。（2 2）刷壁次數的問題 地下連續(xù)墻一般都是順序施工，在已施工的地下連續(xù)墻的側面往往有許多泥土粘在上 面，所以刷壁就成了必不可少的工作。刷壁要求在鐵刷上沒有泥才可停止，一般需要刷 2020 次，確保接頭面的新老砼接合緊密，可實際情況往往刷壁的次數達不到要求，這就有可能 造成兩幅墻之間夾有泥土， 首先會產生嚴重的滲漏， 其次對地下連續(xù)墻的整體性有很大影 響。在以后的堵漏工作中就要浪費許多人力物力，經濟損失不可彌補，而且這對我們日后 的決算也會造成很大的影響。3.1.53

33、.1.5 下鎖口管 鎖口管的問題是施工過程的一個疑難雜癥，至今沒有得到合理的解決。主要問題有以 下幾個方面：（1 1）槽壁不垂直，造成鎖口管位置的偏移 由于機器和人工的原因，我們成好的槽壁在下部總是存在兩端不垂直的問題：見圖所示：殲!e剜打即圖 8 8 鎖扣管下放圖這就造成在下鎖口管的時候，鎖口管不能按照預先放好的樣的位置擺放，影響到這幅 墻的寬度及鋼筋籠的下放。同時鎖口管的后面空當過大 ，加大了土方回填的工作量，也容易 產生漏漿的問題。解決方法是修好左右糾偏的儀器，并且提高司機的操作技術，做好技術 交底，在成槽后期的時候有意識的向兩邊傾斜。（2 2） 鎖口管固定不穩(wěn)，造成鎖口管傾斜鎖口管的固

34、定包括上端固定和下端固定：下端固定主要通過吊機提起鎖口管一段高度 使其自由下落插入土中使其固定，這個工作除了一次漏做外做的還是比較好的，這種固定 方法使鎖口管的下端一般不會產生大的位移。上端固定一般是通過鎖口管與導墻之間的縫 隙之間打入導木枕，并用槽鋼斜撐來解決。這種方法基本上可以杜絕鎖口管移位的產生， 我認為這是一種較好的方法。實際施工中我們使用最多的是用100100 噸吊車用 1010 噸力豎直向上拉鎖口管，當鎖口管發(fā)生偏移時，會有反方向的力使其回位。這種方法的缺點是當發(fā) 生小的位移時，反方向的力很小，不能夠起到作用，因此位移不可避免，而且當場地條件 不允許時，100100 噸吊車很難找到

35、合適的位置。實際施工中，有幾次鎖口管上端未作固定或固定不好，偏移嚴重，造成此幅墻的幅寬 超過設計寬度，占用了下一幅墻的幅寬。這個問題的產生和漏漿問題的產生共同造成了閉 合幅的幅寬縮小的問題。（3 3） 拔鎖口管的問題拔鎖口管時為了避免使用液壓頂升架，往往在砼沒有澆筑完畢的時候就已經開始拔 了，這樣做不是不可以，只是一定要掌握好砼初凝的時間，在實際操作中指導工往往不能 很好的掌握。因此我認為拔鎖口管應該在砼灌注完畢的時候再開始拔，建議每次都使用液 壓頂升架，這樣可以防止因鎖口管拔的太早，墻體底部的砼未初凝而產生的漏漿問題。（4 4） 鎖口管后回填土的問題鎖口管下放以后，不會緊貼土體，總是有一定的

36、縫隙，一定要進行土方回填，否則 砼繞過鎖口管，就會對下一幅連續(xù)墻的施工造成很大的障礙。但由于縫隙較小，又充滿泥 漿，回填如不易密實。3.1.63.1.6 鋼筋籠起吊和下鋼筋籠(1)鋼筋籠偏移由于上一幅施工時鎖口管后面的空當回填不密實造成的漏漿問題會產生一系列的不良后果。成槽時由于砼已凝固，會損壞成槽機的牙齒，下鋼筋籠時也會對鋼筋籠產生影響。 見圖 9 9 所示：圖 9 9 鋼筋籠下放圖當鋼筋籠碰到砼塊時，會發(fā)生傾斜，使鋼筋籠左右標高不一致，影響接駁器的準確安放。同時由于漏漿的影響，會使鋼筋籠發(fā)生側移，擴大本幅墻的寬度，占用下一幅墻的墻寬。(2) 民工上鋼筋籠的安全問題鋼筋籠起吊時一定要注意安全

37、，整個鋼筋籠豎起來后足有3030 米高，經常發(fā)生焊工遺留的碎鋼筋、焊條高空下落問題，因此在整個起吊過程中無關人員一定要遠離鋼筋籠，防 止意外事件的發(fā)生。由于施工的要求，必須要爬上鋼筋籠進行施工操作，危險性比較高， 因此一定要注意安全，爬籠子之前對民工進行安全教育，安全帽帽扣要扣好，到達高度后 第一步就是要系好安全帶。(3) 鋼筋籠下不去除少數是槽體垂直度不合要求外，大部分情況是由于漏漿的原因導致鋼筋籠下不去， 因此漏漿的問題必須要解決?；靥钔敛幻軐嵤菍е侣{的主要原因。3.1.73.1.7 下、拔混凝土導管、澆筑混凝土(1) 堵管的問題由于砼的質量問題，發(fā)生過幾次導管堵塞的問題，經與拌站聯(lián)系過

38、后沒有再發(fā)生過。 導管堵塞后，要把導管整體拔出來，對斗上的鋼絲繩來說是一個考驗，整體提高二十幾米 是非常危險的，萬一鋼絲繩斷掉就會造成不可估量的損失。因此拔出時應該換用直徑大的 鋼絲繩。導管的整體拔出會因為拔空而造成淤泥夾層的事故，而且管內的砼在泥漿液面上 倒入泥漿，會嚴重污染泥漿。(2) 在鋼筋籠安置完畢后，應馬上下導管馬上下導管是一個工序銜接的問題，這樣做可以減少空槽的時間，防止塌方的產生(3) 槽底淤積物對墻體質量的影響1淤積物的形成清底不徹底，大量泥渣仍然存在；清底驗收后仍有砂礫、粘土懸浮在槽孔泥漿中，隨 著槽孔停置時間加長，粗顆粒懸浮物在重力的作用下沉積到槽孔底部；槽孔壁坍方，形成

39、大量槽底淤積物。2淤積物對墻體質量的影響 槽孔底部淤積物是墻體夾泥的主要來源?；炷灵_澆時向下沖擊力大，混凝土將導管 下的淤積物沖起，一部分懸浮于泥漿中，一部分與混凝土摻混，處于導管附近的淤積物易 被混凝土推擠至遠離導管的端部。當淤積層厚度大或粒徑大時，仍有部分留在原地。懸浮 于泥漿中淤積物，隨著時間的延長，又沉淀下來落在混凝土面上。一般情況下，這層淤泥 比底部的淤積物細，內摩擦角小，比處于塑性流動狀態(tài)下的混凝土有更大的流動性，只要 槽孔混凝土面稍有傾斜， 就會促使淤泥流動， 沿著斜坡流到低洼處聚集起來， 當槽孔混凝 土面發(fā)生變化或呈覆蓋狀流動時，這些淤泥最易被包裹在混凝土中，形成窩泥。被混凝土 推擠至槽底兩端的淤積物，一部分隨混凝土沿接縫向上爬升，甚至一直爬到槽孔頂部。當 混凝土擠壓力小時，還會在接縫處滯留下來形成接頭夾泥。當多根導管同時澆注時，導管 間混凝土分界面也可能夾泥，這些夾泥大多來自槽底淤積物。砼開始澆注時，先在導管內放置隔水球以便砼澆注時能將管內泥漿從管底排出。砼澆 灌