1、22春“能源與動力工程”專業(yè)金屬學(xué)與熱處理基礎(chǔ)在線作業(yè)答案參考1. 常用的低溫鋼有( )。A.低碳錳鋼B.鎳鋼C.奧氏體不銹鋼D.馬氏體不銹鋼參考答案：ABC2. 熱處理工藝過程有( )階段組成。A.加熱B.保溫C.冷卻D.保壓參考答案：ABC3. 可鍛鑄鐵應(yīng)理解為( )。A、鍛造成形的鑄鐵B、可以鍛造的鑄鐵C、具有較高的塑性和韌性的鑄鐵D、上述說法都不對參考答案：D4. 分析煤的發(fā)熱量與元素分析之間的換算關(guān)系。分析煤的發(fā)熱量與元素分析之間的換算關(guān)系。根據(jù)式    Qdaf,gr=335Cd.f+1298Hdaf+63Sdaf-105Odaf-21(Ad-10)  

2、;  當(dāng)Cdaf95或者Hdaf1.5%時，Cdaf前面的系數(shù)取327;當(dāng)Cdaf不等于77%時，Hdaf前面的系數(shù)取1256。    可見碳元素、氫元素、硫元素含量越高，氧元素、干燥基灰分含量越低，煤的干燥無灰基高位發(fā)熱量越高。 5. 簡述垂直管屏相對不易發(fā)生水動力多值性的原因。簡述垂直管屏相對不易發(fā)生水動力多值性的原因。垂直管屏水冷壁存在重位壓頭，因此增加了循環(huán)回路的阻力，從而保證了垂直管屏水冷壁相對不易發(fā)生水動力多值性的性能。6. 簡述煤的工業(yè)分析成分與元素分析成分的關(guān)系。簡述煤的工業(yè)分析成分與元素分析成分的關(guān)系。(1)煤的工業(yè)分析成分包括固定碳、揮發(fā)分、水

3、分、灰分。    (2)煤的元素分析成分包括水分、灰分、碳、氫、氧、氮、硫。    (3)工業(yè)分析成分與元素分析成分的關(guān)系：元素分析的碳元素的一部分以及全部的氫、氧、氮、硫元素全部包括在工業(yè)分析的揮發(fā)分中，其余的碳元素以工業(yè)分析的固定碳形式存在。 7. 欲設(shè)計一臺空氣冷卻器，空氣在殼側(cè)流動，空氣進(jìn)口溫度為，出口溫度為，進(jìn)口處空氣體積流量4.68m3/s，平均定壓比欲設(shè)計一臺空氣冷卻器，空氣在殼側(cè)流動，空氣進(jìn)口溫度為，出口溫度為，進(jìn)口處空氣體積流量4.68m3/s，平均定壓比熱C1=1009J/(kg·K)。冷卻水在管內(nèi)流動，進(jìn)口水溫，出口水溫。

4、為了強(qiáng)化傳熱，采用銅質(zhì)環(huán)肋的肋片管，其基管外徑do=26mm，壁厚=1mm，肋化系數(shù)(加肋后肋片側(cè)總表面積與該側(cè)未加肋時的表面積之比)=9.6，肋面總效率0=0.91，材料導(dǎo)熱系數(shù)=398W/(m·K)。該冷卻器的總管數(shù)為108根，水側(cè)流程數(shù)為4，空氣側(cè)流程數(shù)為1?？諝馀c冷卻水的流動方向相反。已知空氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)ho=206W/(m·K)。  試求：查空氣物性，得110時，=0.922kg/m3。    空氣質(zhì)量流量：m2=4.68×0.922=4.315kg/s    冷卻水質(zhì)量流量：  

5、     傳熱量：$冷卻水流速：            流動狀態(tài)為紊流：Nuf=0.023Ref0.8Prfn=0.023×244000.8×4.86500.4=140.11        純逆流時，            這是兩側(cè)流體均不混合的情況，按P、R值，查得t=0.99    管殼換熱器中溫差：tm=0.99×31.41=31.1   &

6、#160;管中光壁側(cè)面積A1，圓管外加肋片時的傳熱量為：        上式變換：    整理得：            =8.153m2 8. 簡述輻射式受熱面和對流式受熱面的器溫特性。簡述輻射式受熱面和對流式受熱面的器溫特性。輻射式受熱面，汽溫隨著鍋爐熱負(fù)荷的提高而降低；對流式受熱面，汽溫隨著鍋爐熱負(fù)荷的提高而升高。9. 簡述空氣預(yù)熱器入口煙道安裝非金屬膨脹節(jié)的原因。簡述空氣預(yù)熱器入口煙道安裝非金屬膨脹節(jié)的原因。鍋爐熱態(tài)運(yùn)行時煙道會向下膨脹，而空氣預(yù)熱器固定在底標(biāo)高的鋼架

7、上向上膨脹。為了吸收煙道與空氣預(yù)熱器之間的脹差，必須在空氣預(yù)熱器入口煙道安裝非金屬膨脹節(jié)。10. 作布氏硬度試驗(yàn)時，當(dāng)試驗(yàn)條件相同時，壓痕直徑越小，則材料的硬度越低。( )A.錯誤B.正確參考答案：A11. 已知鍋爐水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)如下表所示。 鍋爐水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn) (ug/kg) 鹽 汽包鍋爐 直流鍋爐 鹽 汽包鍋已知鍋爐水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)如下表所示。鍋爐水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn) (ug/kg)鹽汽包鍋爐直流鍋爐鹽汽包鍋爐直流鍋爐SiO2202Fe201Na100.5Cu51  計算BMCR工況，一臺2008t/h亞臨界壓力鍋爐每小時的給水溶鹽量和一臺1950t/h超臨界鍋爐每小時的給水溶鹽量。(1)計算BMCR

8、工況，一臺2008t/h亞臨界壓力鍋爐每小時的給水溶鹽量。    1)SiO2溶解量    m1,SiO2=D×1000×20/106=40.16(g/h)    2)Na溶解量    m1,Na=D×1000×10/106=20.08(g/h)    3)Fe溶解量    m1,Fe=D×1000×20/106=40.16(g/h)    4)Cu溶解量    m1,Cu=D

9、×1000×50/106=10.04(g/h)內(nèi)徑dn=34.93-2×6.21=22.51(mm)，質(zhì)量流速        (2)計算BMCR工況，一臺1950t/h超臨界壓力鍋爐每小時的給水溶鹽量。    1)SiO2溶解量    m1,SiO2=D×1000×2/106=3.9(g/h)    2)Na溶解量    m1,Na=D×1000×0.5/106=0.975 (g/h)  

10、60;3)Fe溶解量    m1,Fe=D×1000×1/106=1.95(g/h)    4)Cu溶解量    m1,Cu=D×1000×1/106=1.95(g/h)(1)本題計算的兩臺600WM級鍋爐中，亞臨界壓力鍋爐的給水溶鹽量大大高于超臨界鍋爐給水的溶鹽量。    (2)超臨界壓力600MW鍋爐的SiO2給水溶鹽量只有亞臨界壓力600MW鍋爐的9.71%。    (3)超臨界壓力600MW鍋爐的Na給水溶鹽量只有亞臨界壓力600MW鍋爐的4.86

11、%。    (4)超臨界壓力600MW鍋爐的Fe給水溶鹽量只有亞臨界壓力600MW鍋爐的4.86%。    (5)超臨界壓力600MW鍋爐的Cu給水溶鹽量只有亞臨界壓力600MW鍋爐的19.42%。 12. 簡述省煤器的煙氣流速范圍。簡述省煤器的煙氣流速范圍。為814m/s。13. 從氨壓縮機(jī)來的1013MPa、30的氨按下述不同的過程膨脹到01013MPa，試求經(jīng)過膨脹后的溫度為多少?(從氨壓縮機(jī)來的1013MPa、30的氨按下述不同的過程膨脹到01013MPa，試求經(jīng)過膨脹后的溫度為多少?(1)絕熱節(jié)流膨脹；(2)絕熱可逆膨脹。正確答案：(1)膨脹后

12、的溫度為3；(2)膨脹后的溫度為一33。(1)膨脹后的溫度為3；(2)膨脹后的溫度為一33。14. 分析水冷壁和過熱器、再熱器的熱偏差的區(qū)別。分析水冷壁和過熱器、再熱器的熱偏差的區(qū)別。(1)水冷壁的熱偏差主要是由于煙氣溫度沿著爐膛寬度或者深度方向的不均勻性引起的，過熱器的熱偏差主要是由于煙氣溫度沿著爐膛寬度方向的不均勻性引起的。    (2)亞臨界壓力鍋爐的水冷壁熱偏差由于存在著汽包固定的汽水分界面，因此熱偏差導(dǎo)致的溫度偏差不會累積到過熱器，而超臨界鍋爐水冷壁的熱偏差會在一定程度上累積到過熱器。    (3)再熱器的熱偏差主要是由于煙氣溫度沿著爐膛寬度方

13、向的不均勻性引起的，與水冷壁、過熱器的熱偏差無關(guān)。 15. 分析煙氣中三原子氣體的體積的理論值與實(shí)際值的區(qū)別。分析煙氣中三原子氣體的體積的理論值與實(shí)際值的區(qū)別。煙氣中的三原子氣體指二氧化碳、二氧化硫的體積之和，水蒸氣的體積另外計算。煙氣中的二氧化碳、二氧化硫體積只與煤中的碳元素含量和硫元素含量有關(guān)，與過量空氣系數(shù)無關(guān)。因此，煙氣中三原子氣體的體積的理論值等于實(shí)際值。16. 釬焊可根據(jù)釬料熔點(diǎn)的不同分為軟釬焊和硬釬焊。( )A、錯誤B、正確參考答案：B17. 簡述回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的受熱面積按照蓄熱板兩側(cè)面積之和計算的原因。簡述回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的受熱面積按照蓄熱板兩側(cè)面積之和計算的原因。因?yàn)榛剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的煙氣或空氣同時與蓄熱板兩側(cè)的受熱面積進(jìn)行換熱，所以回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的受熱面積按照蓄熱板兩側(cè)面積之和計算。18. 焊接按焊接的過程特點(diǎn)可分為哪幾類?( )A、熔焊B、高壓焊C、壓焊D、釬焊參考答案：ACD19