1、中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程   （JGJ 7-91）· 第一章  總則 o§ 為了在網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的設(shè)計與施工中，做到技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全適用、確保質(zhì)量、特制定本規(guī)程。 o§  本規(guī)程適用工業(yè)與民用建筑屋蓋與樓層的平板型網(wǎng)架結(jié)構(gòu)（簡稱網(wǎng)架結(jié)構(gòu)），其中屋蓋跨度不宜大于120m，樓層跨度不宜大于40m。 ooo· 第二章  設(shè)計的一般規(guī)定 oo 注：本規(guī)程中大、中、小跨度劃分系針對屋蓋而言；大跨度為60m以上；中跨度為30m-60m；小跨度為30m以下。 oooooooooooooo ok(K

2、N/m2)可按下式估算：               gok=qw L2w除網(wǎng)架自重外的屋面荷載或樓面荷載的標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m2）；L2網(wǎng)架的短向跨度(m)；系數(shù)，對于鋼管網(wǎng)架取1.0，對于型鋼網(wǎng)架取1.2。 o 2/250,用作樓層L2/300。L2為網(wǎng)架的短向跨度。 · 第三章  網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的計算  o 第一節(jié)一般計算原則 §§§§§o 第二節(jié)   

3、; 空間桁架位移法的計算原則 §§§§o 第三節(jié)   簡化計算法 § tAbh2/(At+Abt、Ab-分別為網(wǎng)架上、下弦桿截面面積（截面面積不等時，在差分法計算中可分別取上、下弦桿截面面積的算術(shù)平均值）；         h-網(wǎng)架高度。 § A,X=EI(2A-A+1-A-1)/s2t=-MA+1,Xb=MA,XA+1,X-MA,Xv由上弦節(jié)點(diǎn)（或下弦節(jié)點(diǎn)）的豎向平衡條件確定。§§ x=(1.2Gk+1.

4、4Qk)2mxy=(1.2Gk+1.4Qk)L12myk+1.0Qk)L14W注：1.當(dāng)網(wǎng)架用于樓層且活荷載標(biāo)準(zhǔn)值不小于4kN/m2k的系數(shù)應(yīng)取1.3。    2.當(dāng)網(wǎng)架上作用有二個以上可變荷載時，其荷載效應(yīng)組合應(yīng)按國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GBJ9-87確定。式中  荷載的短期效應(yīng)組合下的撓度；      Gk網(wǎng)架的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2);      Qk屋面或樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2);    

5、0; L1網(wǎng)架長向跨度；      D網(wǎng)架的折算抗彎剛度，可按本規(guī)程附錄二確定；     mx、my、W無量綱彎矩系數(shù)、撓度系數(shù)，可按本規(guī)程附錄三查取。    將擬夾層板彎矩?fù)Q算成網(wǎng)架桿件內(nèi)力的一般計算公式，以及擬夾層桿的折算抗彎剛度等物理常數(shù)可按本規(guī)程附錄二附表2.1-2.3確定。當(dāng)上弦、下弦、斜桿、豎桿等各類桿件截面面積不等時，可分別取其截面面積的算術(shù)平均值。 o 第四節(jié)  地震、溫度作用下的內(nèi)力計算原則 § Evkl=±v×G1E

6、vkl作用在網(wǎng)架第i節(jié)點(diǎn)上豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；           G1網(wǎng)架第i節(jié)點(diǎn)的重力荷載代表值，其中恒荷載取100%；雪荷載及屋面積灰荷載取50%；不考慮屋面活荷載；           v     設(shè)防烈度      場  地  類  別   

7、;       -         8     -   0.08   0.10         9     0.15   0.15   0.20§ 注：場地類別應(yīng)按國家標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計規(guī)范GBJ11-89確定。§

8、60;   對于周邊支承的網(wǎng)架，書箱地震作用效應(yīng)可按本規(guī)程附錄四計算。    對于懸挑長度較大的網(wǎng)架屋蓋結(jié)構(gòu)以及用于樓層的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，當(dāng)設(shè)防烈度為8度或9度時，其豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值可分別取該結(jié)構(gòu)重力荷載代表值的10%或20%。計算重力荷載代表值時，對一般民用建筑可取樓層活荷載的50%。    對于平面復(fù)雜或重要的大跨度網(wǎng)架結(jié)構(gòu)可采用振型分解反應(yīng)譜法或時程分析法作專門的豎向抗震分析和驗(yàn)算。§§ t/0.038f-1)/2EAm      &

9、#160;      c= tL/(L/EAm+2/Kcc=3EcIc/hc3c懸臂柱的水平剛度；       Ec柱子材料彈性模量；       Ic柱子截面慣性矩，當(dāng)為框架柱時取等代柱的折算截面慣性矩；       hc柱子高度；       網(wǎng)架材料的線脹系數(shù)；   

10、60;   E網(wǎng)架材料的彈性模量；       f鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值；       L網(wǎng)架在驗(yàn)算方向的跨度；       Am支承（上承或下承）平面弦桿截面積的算術(shù)平均值；       系數(shù)，支承平面弦桿為正交正放時=1.0,正交斜放時=2，三向時=2；       t溫度差。 o

11、 第五節(jié)  組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的計算原則 §§· 第四章  桿件和節(jié)點(diǎn)的設(shè)計與構(gòu)造 o 第一節(jié)   桿件 §§ 網(wǎng)架桿件計算長度l0  桿        件           節(jié)       點(diǎn)  螺栓球 焊接空心球   板結(jié)點(diǎn)弦桿及

12、支座腹桿     l    0.9l     l腹        桿     l    0.8l    0.8§ 注：l為幾何桿件長度（節(jié)點(diǎn)中心間距離）。 §§§o 第二節(jié)    焊接鋼板節(jié)點(diǎn) §§§§

13、7;§§§o 第三節(jié)  焊接空心球節(jié)點(diǎn) §           空心球的鋼材宜采用國家標(biāo)準(zhǔn)碳素結(jié)構(gòu)鋼GB700-88規(guī)定的Q235鋼或國家標(biāo)準(zhǔn)低合金結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件GB1591-88規(guī)定的16Mn鋼。產(chǎn)品質(zhì)量應(yīng)符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)鋼網(wǎng)架焊接球節(jié)點(diǎn)JGJ75.2-91的規(guī)定。          加肋空心球的板肋可用平臺或凸臺，采用凸臺時，其高度不得大于1mm。 § 2d

14、22)；                   t受拉空心球加肋承載力提高系數(shù)，不加肋t=1.0，加肋t=1.1。 §§ 1+2a+d21、d2組成角的鋼管外徑(mm)。 § f1.5t;          2.當(dāng)t4mm時，hf1.2t;      

15、    t為鋼管壁厚,hf為焊腳尺寸。 §o 第四節(jié)  螺栓球節(jié)點(diǎn) §§§ 2/sin+d1ctg+2d1）2+ 2d12      1ctg)2+2d121、d2螺栓直徑（mm），d1d2；      螺栓伸進(jìn)鋼球長度與螺栓直徑的比值；     套筒外結(jié)圓直徑與螺栓直徑的比值。和值應(yīng)分別根據(jù)螺栓承受拉力和壓力設(shè)計值確定，其值可取=1.1,=1.8。鋼球直徑應(yīng)取兩式計算結(jié)果中的

16、較大者。 § tboffftb                    式中Ntb高強(qiáng)度螺栓的拉力設(shè)計值（N）；    螺栓直徑對承載力影響系數(shù)當(dāng)螺栓直徑小于30mm時，=1.0;當(dāng)螺栓直徑大于等于30mm時，=0.93;    ftb高強(qiáng)度螺栓經(jīng)熱處理后的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；對40Cr鋼，40B鋼于20MnTiB鋼，取為430N/mm2,對45號鋼，取

17、為365N/mm2；    off高強(qiáng)度螺栓的有效截面面積（mm2off應(yīng)取螺紋蠱或銷孔健槽處二者中的較小值。 §§ 10-a2+dss銷子直徑（mm）；    a1套筒端部到滑槽端部距離（mm）；    d0螺栓伸入鋼球的長度（mm);    a2螺栓露出套筒長度，可預(yù)留4-5mm，但不應(yīng)少于2個絲扣。 §o 第五節(jié)   支座節(jié)點(diǎn) §§§§o 第六節(jié)   

18、 組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造 §§· 第五章 制作與安裝 o 第一節(jié) 一般規(guī)定 §§§§§§§§§o 第二節(jié)  制作與拼裝要求 §§§§§§§§§o 第三節(jié)  高空散裝法 §§§o 第四節(jié)  分條或分塊安裝法 §§§o 第五節(jié)  高空滑移法 §§§§&#

19、167; t1Gokt總啟動牽引力；    Gok網(wǎng)架總自重標(biāo)準(zhǔn)值；     1滑動摩擦系數(shù)，在自然軋制表面，經(jīng)粗除銹充分潤滑的鋼與鋼之間可取0.12-0.15;     阻力系數(shù)，當(dāng)有其他因素影響牽引力時，可取1.3-1.5。    二、滾動摩擦                Ft(k/r1+1r/r1)G

20、okt總起重牽引力；    Gok網(wǎng)架總自重標(biāo)準(zhǔn)值；     k剛制輪與鋼之間滾動摩擦系數(shù)，可取0.5mm；    2摩擦系數(shù)在滾輪與滾輪軸之間，或經(jīng)機(jī)械加工后充分潤滑的鋼與鋼之間可取0.1；    r1滾輪的外圓半徑（mm）；    r軸的半徑(mm)    當(dāng)網(wǎng)架滑移時，兩端不同步值不應(yīng)大于50mm。 §o 第六節(jié)  整體吊裝法 § t1=Ft2=G1/2sin1 

21、;  t1sin1+Ft2sin2=G1             1每根拔桿所擔(dān)負(fù)的網(wǎng)架、索具等荷載；    Ft1、Ft2起重滑輪組的拉力；    1、2起重滑輪組鋼絲繩與水平面的夾角。    網(wǎng)架移位距離（或旋轉(zhuǎn)角度）與網(wǎng)架下降高度之間的關(guān)系，可用圖解法或計算法確定。    當(dāng)采用單根拔桿方案時，對矩形網(wǎng)架，可通過調(diào)整纜風(fēng)繩使拔桿吊著網(wǎng)架進(jìn)行平

22、移就位；對正多邊形或圓形網(wǎng)架可通過旋轉(zhuǎn)拔桿使網(wǎng)架轉(zhuǎn)動就位。 §§§§§§§o 第七節(jié)  整體提升法 §§§§§o 第八節(jié)  整體吊升法 §§§§§§§o 第九節(jié)  組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的施工 §§§§o 第十節(jié)  驗(yàn)收 §§§§附錄一   常用網(wǎng)架形式  &

23、#160;                                                  

24、                                           附圖1.1  兩相正交正放網(wǎng)架     &#

25、160;                                                  

26、注：周邊宜設(shè)置水平支撐                                                 

27、                                                   

28、;                                                   

29、60;                         附錄二、擬夾層板法的網(wǎng)架桿件內(nèi)力計算公式及折算剛度                       

30、;         附錄三    矩形平面周邊簡支網(wǎng)架擬夾層板法的彎矩和撓度表mx、my、w。表中v表示網(wǎng)架剪切變形的參數(shù)，按下式確定。                    v=D/C/L1         

31、     （附3.1）式中  D、C網(wǎng)架的折算抗彎、抗剪剛度，按附表2.1-2.3中的公式計算。     （二）當(dāng)網(wǎng)架桿件截面選定后，由于考慮剪切變形和剛度變化的影響，擬夾層板的彎矩和撓度系數(shù)mx、my、w應(yīng)分別乘以相應(yīng)的修正系數(shù)mx、my、w=w1w2。其中mx、my、w1可查附表3.2-23.6-2求得，w2可查附表3.1求得。    附表3.1中n表示網(wǎng)架抗彎剛度Dx及Dy根據(jù)變化情況而可劃分區(qū)域的多少，如附圖3.1所示。    

32、                         撓度修正系數(shù)    附表3.1    n    1    2    3    4    5 

33、;  w2  1.000  0.864   0.775   0.732    0.706                         彎矩和撓度系數(shù)    附表3.2-1    

34、0; =1.0  內(nèi)力撓度y/L1                 x/L10.00.10.20.30.40.5     mx0.00.7720.7460.6670.5240.3060.0000.10.7340.7100.6360.5020.2940.0000.20.6240.6050.5460.4360.2600.0000.30.4530.4400.4000.3260.2010.000

35、0.40.2380.2310.2120.1760.1140.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000     my0.00.7720.7340.6240.4530.2380.0000.10.7460.7100.6050.4400.2320.0000.20.6670.6360.5460.4400.2110.0000.30.5240.5020.4360.3260.1760.0000.40.3060.2940.2600.2010.1140.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000 

36、60;    w0.00.820                          =1.1  內(nèi)力撓度y/L1                 &#

37、160; x/L10.00.10.20.30.40.5    mx0.00.6180.6000.5440.4350.2600.0000.10.5870.5710.5180.4170.2500.0000.20.4990.4860.4440.3610.2210.0000.30.3610.3530.3250.2700.1700.0000.40.1900.1850.1720.1450.0970.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000     my0.00.7640.7270.6190.4500.23

38、70.0000.10.7370.7020.5990.4360.2300.0000.20.6520.6230.5350.3940.2090.0000.30.5060.4850.4220.3160.1720.0000.40.2910.2800.2470.1910.1090.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000w0.00.666            =1.2  內(nèi)力撓度y/L1      

39、60;            x/L10.00.10.20.30.40.5    mx0.00.4860.4750.4380.3590.2200.0000.10.4620.4520.4170.3440.2120.0000.20.3920.3840.3570.2980.1870.0000.30.2840.2790.2600.2210.1450.0000.40.1490.1460.1370.1190.0820.0000.50.0000.0000.0000.00

40、00.0000.000     my0.00.7320.6970.5940.4340.2280.0000.10.7040.6710.5740.4200.2220.0000.20.6200.5920.5100.3770.2010.0000.30.4770.4570.3980.3000.1640.0000.40.2710.2610.2310.1790.1030.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000w0.00.533      =1.3  內(nèi)力撓度y/L1 

41、;                  x/L10.00.10.20.30.40.5    mx0.00.3780.3720.3510.2970.1870.0000.10.3590.3540.3340.2840.1800.0000.20.3050.3010.2850.2450.1590.0000.30.2210.2180.2080.1820.1230.0000.40.1160.1150.1100.0

42、970.0590.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000     my0.00.6860.6540.5600.4090.2160.0000.10.6590.6290.5390.3960.2100.0000.20.5780.5530.4780.3540.1900.0000.30.4420.4240.3700.2800.1540.0000.40.2500.2410.2130.1650.0960.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000w0.00.424   

43、60;  =1.4  內(nèi)力撓度y/L1                   x/L10.00.10.20.30.40.5    mx0.00.2910.2900.2310.2460.1610.0000.10.2770.2760.2680.2360.1550.0000.20.2350.2340.2280.2030.1370.0000.30.1710.1700.1660.

44、1500.1060.0000.40.0900.0890.0870.0800.0590.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000     my0.00.6330.6040.5190.3810.2020.0000.10.6070.5800.5000.3690.1960.0000.20.5320.5090.4410.3290.1770.0000.30.4050.3890.3410.2590.1430.0000.40.2280.2200.1940.1520.0890.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000

45、.000w0.00.336                 彎矩和撓度的修正系數(shù)          附表3.2-2      =1.0       v       

46、60;              Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5mx0.20.9980.9450.8850.8190.7440.6590.30.9960.9450.8890.8250.7540.6730.40.9930.9450.8930.8330.7660.690my0.20.9981.0511.1101.1761.2501.3330.30.9961.0461.1021.1651.2351.3150.40.9931.0401.0931.1511.2

47、181.293w0.21.0361.0351.0301.0211.0060.9810.31.0811.0801.0761.0671.0541.0320.41.1441.1431.1391.1321.1201.101                      =1.1       v     

48、;                 Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5mx0.21.0030.9400.8700.7940.7110.6180.31.0070.9470.8810.8090.7290.6400.41.0120.9560.8940.8260.7510.667my0.20.9941.0361.0811.1311.1851.2440.30.9871.0271.0701.1171.1691.2260.40.9791.

49、0161.0561.1001.1491.203w0.21.0401.0291.0140.9940.9670.9310.31.0911.0811.0671.0481.0230.9890.41.1621.1521.1391.1221.1001.069      =1.2       v                 &#

50、160;    Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5mx0.21.0120.9380.8600.7760.6850.5860.31.0240.9550.8800.8000.7120.6170.41.0390.9750.9050.8290.7460.656my0.20.9911.0241.0581.0961.1351.1780.30.9811.0121.0451.0811.1191.1600.40.9690.9981.0291.0621.0991.138w0.21.0471.0281.0040.9750.9390.8940.31.1051.0871.065

51、1.0041.0040.9620.41.1871.1701.1491.0941.0941.055                     =1.3       v               

52、0;      Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5mx0.21.0220.9400.8540.7620.6640.5610.31.0460.9680.8850.7970.7030.6020.41.0751.0020.9240.8410.7510.654my0.20.9891.0141.0411.0691.0981.1280.30.9771.0011.0261.0531.0811.1110.40.9630.9851.0091.0341.0611.090w0.21.0551.0290.9980.9630.9200.8690.31.122

53、1.0981.0691.0360.9960.9470.41.2171.1941.1681.1371.1001.055                       =1.4       v            

54、          Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5mx0.21.0350.9450.8510.7520.6480.5400.31.0730.9870.8970.8010.7030.5940.41.1191.0380.9520.8610.7640.660my0.20.9881.0071.0271.0481.0691.0900.30.9740.9931.0121.0321.0531.0740.40.9580.9760.9951.0141.0341.055w0.21.0641.0320.9970

55、.9560.9080.8520.31.1431.1131.0791.0410.9960.9430.41.2531.2251.1941.1581.1161.067                 附錄四   網(wǎng)架結(jié)構(gòu)豎向地震作用效應(yīng)的簡化計算    周邊簡支、平面形式為矩形的正放類和斜放類（指上弦桿平面）網(wǎng)架豎向地震作用所產(chǎn)生的桿件軸向力設(shè)計值可按下列公式計算：  &#

56、160;       NEvi=±i|  NGi|                           （附4.1）           i =v(1-ri/r

57、)                     （附4.2） 式中    NEvi豎向地震作用引起第i桿的軸向力設(shè)計值；         NGi在重力荷載代表值作用下第i桿軸向力設(shè)計值，可由空間桁架位移法求得，其豎向地震作用的分項(xiàng)系數(shù)可采用1.3；    

58、;    i第i桿的豎向地震軸向力系數(shù)；                 設(shè)防烈度系數(shù)，當(dāng)8度時=1，9度時=2；                 v豎向地震作用軸向力系數(shù)，可根據(jù)網(wǎng)架的基本頻率按附圖4-1取用；     

59、;    ri網(wǎng)架平面的中心0至第i桿中點(diǎn)B的距離；         roA的長度，A點(diǎn)為oB線段與圓（或橢圓）錐底面圓周的交點(diǎn)；         修正系數(shù)，按附表4-2取值。    網(wǎng)架的基本頻率可近似按下式計算        f1=(Gjj/Gjj2)/2    &

60、#160;             （附4.3）    式中Gj第j節(jié)點(diǎn)重力荷載代表值；        j重力荷載代表值作用下第j節(jié)點(diǎn)豎向位移（m）。              附圖4.1     豎向地震軸向

61、力系數(shù)的變化       注：及f0值可按附表4.1取值                  確定豎向地震軸向力系數(shù)的數(shù)值           附表4.1場地類別f0（Hz)正放類斜放類0.0950.1355.00.0920.1303.30.0800.1102.50.08

62、00.1101.5                           修正系數(shù)          附表4.2      網(wǎng)架上弦桿布置形式平面形式正放類正方形0.19矩形0.13斜放類正方

63、形0.44矩形0.20                            附錄五    組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的簡化計算             Ai=Aoi+Ati  

64、60; (i=1,2,3,4)           （附圖5.1-1）     式中Aoii方向肋的截面面積（i=1,2,3,4)          Ati 帶肋板的平板部分在i方向等代桿系的截面面積（i=1,2,3,4）；         t平板厚度；   

65、      s1、2兩方向肋的間距；        考慮鋼筋混凝土平板泊桑比的修正系數(shù)，當(dāng)=1/6時，可取 =0.825。    組合網(wǎng)架帶肋平板的混凝土彈性模量，在長期荷載組合下應(yīng)乘折減系數(shù)0.5，在短期荷載組合下應(yīng)乘折減系數(shù)0.85。    二、按剛度分配求得肋和平板等代桿系的軸向力設(shè)計值Noi， Nti,可按下列公式計算：      

66、0;          Noi=AoiNi/Ai                         （附5.2-1）             

67、       Nti=AtiNi/Ai                         （附5.2-2）    式中  Ni有截面積為Ai 的等代上弦桿組成的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)所求得上弦桿內(nèi)力設(shè)計值（i=1,2,3,4）。    三、類三角

68、形單元與、類三角形單元（附圖5.1b）內(nèi)的平板內(nèi)力設(shè)計值Nx、Ny、Nxy可分別按下列公式計算：                  式中Nti 三角形單元邊界處相應(yīng)平板等代桿系的軸力設(shè)計值。四、根據(jù)板的連接構(gòu)造，對多支點(diǎn)雙向多跨連續(xù)板或四支點(diǎn)單跨板，應(yīng)計算帶肋板的肋中和板中的局部彎曲內(nèi)力。注：矩形平面組合網(wǎng)架邊界處內(nèi)力計算時，式（附5.1-2）中At1=At2應(yīng)減半，取0.375ts;式（附5.3-1）、（附5.3-2）中的N

69、t1、nt2應(yīng)加倍，取Nt1、nt2。            附錄五    組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的簡化計算             Ai=Aoi+Ati    (i=1,2,3,4)           （附圖5.1-

70、1）     式中Aoii方向肋的截面面積（i=1,2,3,4）          Ati 帶肋板的平板部分在i方向等代桿系的截面面積（i=1,2,3,4）；         t平板厚度；         s1、2兩方向肋的間距；      

71、0; 考慮鋼筋混凝土平板泊桑比的修正系數(shù)，當(dāng)=1/6時，可取 =0.825。    組合網(wǎng)架帶肋平板的混凝土彈性模量，在長期荷載組合下應(yīng)乘折減系數(shù)0.5，在短期荷載組合下應(yīng)乘折減系數(shù)0.85。    二、按剛度分配求得肋和平板等代桿系的軸向力設(shè)計值Noi， Nti,可按下列公式計算：                 Noi=AoiNi/Ai  &#

72、160;                      （附5.2-1）                    Nti=AtiNi/Ai     

73、0;                   （附5.2-2）    式中  Ni有截面積為Ai 的等代上弦桿組成的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)所求得上弦桿內(nèi)力設(shè)計值（i=1,2,3,4）。    三、類三角形單元與、類三角形單元（附圖5.1b）內(nèi)的平板內(nèi)力設(shè)計值Nx、Ny、Nxy可分別按下列公式計算：      

74、;            式中Nti 三角形單元邊界處相應(yīng)平板等代桿系的軸力設(shè)計值。四、根據(jù)板的連接構(gòu)造，對多支點(diǎn)雙向多跨連續(xù)板或四支點(diǎn)單跨板，應(yīng)計算帶肋板的肋中和板中的局部彎曲內(nèi)力。注：矩形平面組合網(wǎng)架邊界處內(nèi)力計算時，式（附5.1-2）中At1=At2應(yīng)減半，取0.375ts;式（附5.3-1）、（附5.3-2）中的Nt1、nt2應(yīng)加倍，取Nt1、nt2。          

75、0;     附錄六 常用焊接鋼板節(jié)點(diǎn)構(gòu)造選用圖                                    附圖7.1組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造注：（）班肋底部預(yù)埋鋼板應(yīng)與十字節(jié)點(diǎn)板的蓋板焊接牢固以傳遞網(wǎng)架內(nèi)力，必要時蓋板

76、上可焊接U形短鋼筋，并埋入灌縫中的細(xì)石混凝土；（）腹桿連接可根據(jù)腹桿布置形式及截面類型參照使用；（）后澆灌縫的細(xì)石混凝土中宜配置通長鋼筋；（）當(dāng)節(jié)點(diǎn)承受負(fù)彎矩時應(yīng)采用連接蓋板并將其與板肋頂部預(yù)埋鋼板焊接；（）當(dāng)組合網(wǎng)架用于樓層時，宜采用配筋后澆細(xì)石混凝土面層。附錄八橡膠墊板的材料性能及計算構(gòu)造要求一、橡膠墊板的材料性能                       &#

77、160; 膠料的物理機(jī)械性能    附表8.1膠料類型硬度（邵氏）扯斷力（MPa）伸長率（%）300%拉伸強(qiáng)度（MPa）扯斷永久變形（%）適用溫度不低于氯丁橡膠60±518.634507.8425-25C天然橡膠60±518.635008.8220-40C                  橡膠點(diǎn)扳的力學(xué)性能      

78、;              附表8.2          允許抗壓強(qiáng)度極限破壞強(qiáng)    度（MPa）抗壓彈性模量     E    (MPa)抗剪彈性模量G(MPa)摩擦系數(shù)     （MPa）7 .84-9.8058.82有形狀系數(shù)按附表8.3查

79、得0.98-1.47（與鋼）0.2(與混凝土）0.3                “E-”關(guān)系                    附表8.3         

80、60; 456789101112E(MPa)1962653334124905796577458431314151617181920E(MPa)9321040115712851422155917061863附注支座形狀系數(shù)=ab/2(a+b)dla,b支座短邊及長邊長度（cm）；dl中間橡膠層厚度（cm）。    二、橡膠墊扳的設(shè)計計算     1、橡膠墊扳的底面面積A可根據(jù)承壓條件按下式計算：           

81、ARmax/                     （附8.1）     式中  A支座承壓面積，即A=a×b；           a,b支座短邊與長邊的邊長；           Rmax網(wǎng)架全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值在支座引起的反力設(shè)計值；