1、2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院12011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院22011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院32011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院42011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院52011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院62011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院72011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院82011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院92011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院10荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算：荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算：繪出某主梁反力影響線，此處反力影響線就是荷載橫向分繪出某主梁反力影響線，此處反力影響線就是荷載橫向分布影響線，假定荷載橫向分布影響線的豎標(biāo)為布影響線，假定荷載橫向分布影響

2、線的豎標(biāo)為，車輛荷載軸，車輛荷載軸重為重為P P，輪重為，輪重為P/2P/2，將車輛荷載按最不利情況加載，則分布到，將車輛荷載按最不利情況加載，則分布到某主梁的最大荷載為：某主梁的最大荷載為： PPP212max 2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院11v 橋規(guī)橋規(guī) （JTG D60JTG D60）規(guī)定，車道荷載橫向分布系數(shù)按車）規(guī)定，車道荷載橫向分布系數(shù)按車輛荷載橫向分布系數(shù)計(jì)，因此，兩者可統(tǒng)稱為輛荷載橫向分布系數(shù)計(jì)，因此，兩者可統(tǒng)稱為汽車荷載汽車荷載橫向分布系數(shù)：橫向分布系數(shù)：v人群荷載橫向分布系數(shù)：人群荷載橫向分布系數(shù)：qoqm21rorm2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院122011

3、-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院132011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院142011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院152011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院162.2.偏心壓力法偏心壓力法剛性橫梁法剛性橫梁法（一）基本假定：（一）基本假定：（1 1）假定橫隔梁是剛體，在荷載作用下主梁跨中撓度）假定橫隔梁是剛體，在荷載作用下主梁跨中撓度橫向呈直線狀；橫向呈直線狀；（2 2）不計(jì)主梁抗扭剛度的影響。）不計(jì)主梁抗扭剛度的影響。2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院17（二）適用場合（二）適用場合（1 1）具有可靠橫向聯(lián)結(jié)，且寬跨比）具有可靠橫向聯(lián)結(jié)，且寬跨比B/L0.5B/L0.5的橋（窄的橋（窄橋）；橋）；

4、（2 2）中間橫隔梁）中間橫隔梁1313根；根；（3 3）橫隔梁高度）橫隔梁高度3/43/4倍主梁高度。倍主梁高度。2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院182011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院192011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院202011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院212011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院222011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院232011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院245 5、求荷載橫向分布系數(shù)、求荷載橫向分布系數(shù)有了荷載橫向影響線，就可以按最不利情況橫向布載，有了荷載橫向影響線，就可以按最不利情況橫向布載，并按公式分別計(jì)算汽車和人群荷載橫向分布系數(shù)，式并按公式分別計(jì)算

5、汽車和人群荷載橫向分布系數(shù)，式中下標(biāo)中下標(biāo)0 0改為改為c c，即：，即：v汽車荷載汽車荷載 v人群荷載人群荷載 qcqm21rcrm2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院252011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院262011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院272011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院282011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院292011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院302011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院312011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院322011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院332011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院342011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院35解：解：計(jì)算計(jì)算I I和和

6、I IT T翼板的換算平均高度：翼板的換算平均高度： 主梁截面重心位置：主梁截面重心位置：cmh112148)18130(11)18160(21301813021111)18160(xacm2 .412011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院36主梁抗彎慣矩：主梁抗彎慣矩：主梁抗扭慣矩：主梁抗扭慣矩：對于翼板：對于翼板： ，查表得，查表得對于梁肋：對于梁肋： ，查表得：，查表得：32313018121)2112 .41(11)18160(11)18160(121I2)2 .412130(1301846627500cm1 . 00687. 060. 1/11. 0/11bt311c151. 019.

7、1/18. 0/22bt301. 02c43327987018119301. 01116031cmIT2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院37計(jì)算抗扭修正系數(shù)計(jì)算抗扭修正系數(shù) 取取G G = 0.4= 0.4E E，代入公式，代入公式(4.26)(4.26)得：得：計(jì)算橫向影響線豎標(biāo)值計(jì)算橫向影響線豎標(biāo)值 對于對于1 1號(hào)邊梁考慮抗扭修正后的橫向影響線豎標(biāo)值為：號(hào)邊梁考慮抗扭修正后的橫向影響線豎標(biāo)值為：256000662750012279870425. 019505112EE900. 0111. 1191. 501796. 0042. 1112011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院38 設(shè)影響線零

8、點(diǎn)離設(shè)影響線零點(diǎn)離1 1號(hào)梁軸線的距離為號(hào)梁軸線的距離為x x，則：，則： ，解得，解得x x=4.98m=4.98m計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)1 1號(hào)邊梁的橫向影響線和布載圖式如下圖所示。號(hào)邊梁的橫向影響線和布載圖式如下圖所示。56. 040. 090. 02 . 01122111niiaan16. 040. 090. 020. 01122115niiaan16. 060. 1456. 0 xx2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院39汽車荷載：汽車荷載：qcqm21111(21qxx)432qqqxxx78. 4(98. 456. 021)12. 068. 198. 2524.

9、 0人群荷載：人群荷載：636. 0)275. 030. 098. 4(98. 456. 0rcrm2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院402011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院41v計(jì)算特點(diǎn)：計(jì)算特點(diǎn)：橋跨結(jié)構(gòu)在縱向沿主梁連接處切開，分割成一片橋跨結(jié)構(gòu)在縱向沿主梁連接處切開，分割成一片片主梁，把整個(gè)結(jié)構(gòu)看作是用贅余力連接的超靜定片主梁，把整個(gè)結(jié)構(gòu)看作是用贅余力連接的超靜定結(jié)構(gòu)，用力法求解。結(jié)構(gòu)，用力法求解。2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院422011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院432011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院442011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院452011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土

10、木學(xué)院462011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院472011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院482011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院492011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院502011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院512011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院522011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院532011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院542011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院552011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院56v薄壁箱形閉合截面抗扭慣矩：薄壁箱形閉合截面抗扭慣矩：v懸臂薄壁箱形截面抗扭慣矩：懸臂薄壁箱形截面抗扭慣矩：2212121212TIsshsssttt 223121 11212122TIss

11、hcd hsssttt 2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院572011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院582011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院59本例空心板是上下對稱截面，形心軸位于高度中央，故其抗本例空心板是上下對稱截面，形心軸位于高度中央，故其抗彎慣矩彎慣矩I I：計(jì)算空心板截面的抗扭慣矩計(jì)算空心板截面的抗扭慣矩I IT T本例空心板截面可簡化為薄壁箱形截面來計(jì)算本例空心板截面可簡化為薄壁箱形截面來計(jì)算I IT T：)382122. 028(438213800686. 0412838212609922433I4310139196828432431782000cm46221037. 22625

12、.13930450007917918532153)9191(cmIT2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院60計(jì)算剛度參數(shù)計(jì)算剛度參數(shù)計(jì)算跨中荷載橫向分布影響線計(jì)算跨中荷載橫向分布影響線v從鉸接板荷載橫向分布影響線計(jì)算用表中所屬從鉸接板荷載橫向分布影響線計(jì)算用表中所屬9-19-1、9-39-3和和9-59-5的分表，在的分表，在0.020.02與與0.040.04之間按直線內(nèi)插法求得之間按直線內(nèi)插法求得0.02140.0214的影響線豎坐標(biāo)值的影響線豎坐標(biāo)值1i1i、3i3i和和5i5i。將表中。將表中1i1i、3i3i和和5i5i之之值按一定比例尺，繪于各板號(hào)的軸線下方。連接成光滑曲線后，值按

13、一定比例尺，繪于各板號(hào)的軸線下方。連接成光滑曲線后，就得到就得到1 1號(hào)、號(hào)、3 3號(hào)和號(hào)和5 5號(hào)板的荷載橫向分布影響線。號(hào)板的荷載橫向分布影響線。計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)v按按橋規(guī)橋規(guī)規(guī)定沿橫向確定最不利荷載位置后，就可以計(jì)算規(guī)定沿橫向確定最不利荷載位置后，就可以計(jì)算跨中荷載橫向分布系數(shù)?？缰泻奢d橫向分布系數(shù)。0214. 0)1260100(1023701013918 . 5)(8 . 52332lbIIT2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院612011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院622011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院63v對于對于1 1號(hào)板：號(hào)板： 汽車荷載汽車荷載 人

14、群荷載人群荷載v對于對于3 3號(hào)板號(hào)板： 汽車荷載汽車荷載 人群荷載人群荷載 v對于對于5 5號(hào)板號(hào)板： 汽車荷載汽車荷載 人群荷載人群荷載229. 0)056. 0086. 0119. 0197. 0(21cqm279. 0044. 0235. 0crm245. 0)073. 0108. 0147. 0161. 0(21cqm205. 0055. 0150. 0crm243. 0)103. 0140. 0140. 0103. 0(21cqm176. 0088. 0088. 0crm2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院64v從所作各板的橫向分布影響線可以看出，鑒于鉸接空心板或從所作各板的橫向分

15、布影響線可以看出，鑒于鉸接空心板或?qū)嵭陌宓目古つ芰Ρ容^大，故影響線豎標(biāo)值在橫橋方向還是比實(shí)心板的抗扭能力比較大，故影響線豎標(biāo)值在橫橋方向還是比較均勻的；再考慮到通常在橋?qū)挿较蜉^大范圍內(nèi)要布置好多個(gè)較均勻的；再考慮到通常在橋?qū)挿较蜉^大范圍內(nèi)要布置好多個(gè)車輪荷載，這樣又導(dǎo)致各號(hào)板的受力比較均勻，因此通過計(jì)算車輪荷載，這樣又導(dǎo)致各號(hào)板的受力比較均勻，因此通過計(jì)算分析，歸納成下述近似公式分析，歸納成下述近似公式初估車輛荷載橫向分布系數(shù)初估車輛荷載橫向分布系數(shù)。式中；式中； n n橫截面內(nèi)板的塊數(shù)，橫截面內(nèi)板的塊數(shù)， k k車輛荷載列數(shù)；車輛荷載列數(shù)； C C修正系數(shù)，對于汽車荷載修正系數(shù)，對于汽車荷載

16、= =1.151.15。nkCmc2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院652011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院66 2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院67v鉸接鉸接T T形梁橋的計(jì)算特點(diǎn)：形梁橋的計(jì)算特點(diǎn)：與鉸接板法的唯一不同之點(diǎn)是利用正則方程求鉸接力與鉸接板法的唯一不同之點(diǎn)是利用正則方程求鉸接力g gi i時(shí)，時(shí)，在所有主系數(shù)在所有主系數(shù)iiii中除了考慮中除了考慮w w和和的影響外，還應(yīng)計(jì)入的影響外，還應(yīng)計(jì)入T T形形梁翼板懸臂端的彈性撓度梁翼板懸臂端的彈性撓度f f 。鑒于翼緣板邊緣有單位正弦荷。鑒于翼緣板邊緣有單位正弦荷載作用時(shí)，翼板可視為在梁肋處固定的懸臂板，其板端撓度載作用時(shí)，翼

17、板可視為在梁肋處固定的懸臂板，其板端撓度接近于正弦分布，即接近于正弦分布，即 ，則得：，則得： lxfxfsin)(331131143CCddfE IE h2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院68v對于鉸接對于鉸接T T形梁橋，正則方程中只有形梁橋，正則方程中只有iiii應(yīng)改為：應(yīng)改為： 令令 ，則得，則得 ：v正則方程：正則方程： fbw22332211wf33411344114/390CCddlIE hE Ilh111221gg01121321ggg01121432ggg012143gg2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院69v忽略忽略的影響：的影響：當(dāng)懸臂不長當(dāng)懸臂不長( (在在0.70

18、.70.8m0.8m左右左右) )和跨度和跨度10m10m時(shí)參數(shù)時(shí)參數(shù)一般比一般比值顯著要大值顯著要大( )( )，在不影響，在不影響計(jì)算精確度的條件計(jì)算精確度的條件, ,可直接利用鉸接橋板的計(jì)算用表可直接利用鉸接橋板的計(jì)算用表( (附錄附錄I)I)簡化鉸接梁橋的計(jì)算。簡化鉸接梁橋的計(jì)算。v必須計(jì)入必須計(jì)入的影響：的影響：利用利用=0=0時(shí)的時(shí)的iiii 和和ikik 計(jì)算用表，按計(jì)算用表，按下式近似地計(jì)算計(jì)及下式近似地計(jì)算計(jì)及值影響的荷載橫向影響線坐標(biāo)值值影響的荷載橫向影響線坐標(biāo)值ii()ii()和和ik()ik()：/ 15% iiiiii11 ikikik12011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土

19、木學(xué)院70v鉸接鉸接T T形梁橋舉例形梁橋舉例 無中橫隔梁的橫向鉸接無中橫隔梁的橫向鉸接T T形梁橋，跨徑形梁橋，跨徑10.0m10.0m，橋面凈空為，橋面凈空為凈凈77附附2 20.25m0.25m護(hù)輪帶，由間距護(hù)輪帶，由間距1.5m1.5m的的5 5根主梁組成。主梁根主梁組成。主梁的截面尺寸如圖所示。試計(jì)算各主梁的汽車荷載橫向分布系的截面尺寸如圖所示。試計(jì)算各主梁的汽車荷載橫向分布系數(shù)。數(shù)。 解：解：計(jì)算截面特性計(jì)算截面特性 主梁翼板的平均厚度為主梁翼板的平均厚度為12cm12cm，則截面形心距翼板頂面的距離，則截面形心距翼板頂面的距離e e為：為：701216 70(150 16) 12

20、2217.91cm16 70(150 16) 12e2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院71抗彎慣矩為：抗彎慣矩為： 計(jì)算抗扭慣矩計(jì)算抗扭慣矩 。對于翼板，。對于翼板， ，可得，可得 ； 對于梁肋，對于梁肋， ，可得，可得 。32317016 70 (16 17)(17.91)1221(150 16) 12 (150 16)12I 241212 (17.91)1031800cm2TI1 . 01501211bt311c276. 0)1270(1622bt275. 02c2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院72求剛度參數(shù)求剛度參數(shù)和和3331658275. 01215031iiiTtbcI486

21、40065330151700cm8880. 0100015015170010318008 . 58 . 522lbIIT0595. 067.126710001031800390390343114hdlI0315. 08880. 010595. 012011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院73繪制跨中荷載橫向分布影響線繪制跨中荷載橫向分布影響線 從附錄從附錄I I中所屬中所屬5-15-1、5-25-2和和5-35-3的分表，內(nèi)插求得影響線豎標(biāo)值，的分表，內(nèi)插求得影響線豎標(biāo)值，并繪成各梁的荷載橫向分布影響線。并繪成各梁的荷載橫向分布影響線。計(jì)算各主梁的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算各主梁的荷載橫向分布系數(shù) 進(jìn)行

22、汽車荷載的橫向最不利布置，可得各主梁的橫向分布系進(jìn)行汽車荷載的橫向最不利布置，可得各主梁的橫向分布系數(shù)：數(shù)： 1 1號(hào)梁：號(hào)梁： 2 2號(hào)梁：號(hào)梁： 3 3號(hào)梁：號(hào)梁：474. 0)216. 0731. 0(21cqm473. 0)0248. 0440. 0257. 0(21cqm484. 02)100. 0384. 0(21cqm2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院742011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院752011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院762011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院77v根據(jù)熟知的力法原理，就可得到求解所有贅余力素的一般根據(jù)熟知的力法原理，就可得到求解所有贅余力素的一般正則

23、方程式，用矩陣形式可簡明表示為：正則方程式，用矩陣形式可簡明表示為：v在系數(shù)矩陣在系數(shù)矩陣 ijij中，對于僅涉及贅余剪力中，對于僅涉及贅余剪力x x1 1，x x2 2、x x3 3和和相應(yīng)豎向位移的系數(shù)，與前面鉸接相應(yīng)豎向位移的系數(shù)，與前面鉸接T T形梁橋的完全一樣，即：形梁橋的完全一樣，即： 0ipjijxfbw22332211232212312bw031132011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院78v對于僅涉及贅余彎矩對于僅涉及贅余彎矩x x4 4，x x5 5、x x6 6和相應(yīng)轉(zhuǎn)角的系數(shù)和相應(yīng)轉(zhuǎn)角的系數(shù)v由于對稱彎矩由于對稱彎矩x xi i=1(=1(i i=4=4、5 5和和6)6

24、)作用下接縫兩側(cè)不產(chǎn)生相作用下接縫兩側(cè)不產(chǎn)生相對撓度以及各切縫兩側(cè)的剪切位移不引起相對轉(zhuǎn)角，故有：對撓度以及各切縫兩側(cè)的剪切位移不引起相對轉(zhuǎn)角，故有：)(2665544655456450644606352413625142011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院79v此外，還可寫出：此外，還可寫出：v當(dāng)單位正弦荷載作用于當(dāng)單位正弦荷載作用于1 1號(hào)梁軸線上時(shí)號(hào)梁軸線上時(shí)( (作用于其他梁上時(shí)，作用于其他梁上時(shí)，可類似處理可類似處理) )，可得荷載系數(shù)：，可得荷載系數(shù)：061431634262512615b253423524bwp1065432ppppp2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院801112

25、152122232426323335424445515354555662656600000000000000ij2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院81 v式中：式中： （與鉸接（與鉸接T T形梁橋相同）形梁橋相同）mmmgggrrrrrrrrrrrrrrrr0000000001001100010000001321321mmmggg12g32m212db2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院822011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院832011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院842011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院85)(42maxxlxlMMx2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院862011-07內(nèi)

26、蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院872011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院882011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院89解：解：恒載集度恒載集度 主梁：主梁： 橫隔梁：橫隔梁： 對于邊主梁：對于邊主梁： 對于中主梁：對于中主梁： 橋面鋪裝層橋面鋪裝層 ： mKNg/76. 925)18. 060. 1)(214. 008. 0(30. 118. 01mKNg/61. 050.19/25515. 0)218. 060. 1()214. 008. 0(00. 12mKNg/22. 161. 0212mKNg/70. 35/ 2400. 7)12. 006. 0(212300. 702. 032011-07內(nèi)蒙古工

27、業(yè)大學(xué)土木學(xué)院90 欄桿和人行道：欄桿和人行道： 作用于邊主梁的全部恒載作用于邊主梁的全部恒載g g為：為： 作用于中主梁的恒載為：作用于中主梁的恒載為：荷載內(nèi)力荷載內(nèi)力 計(jì)算邊主梁距離支座為計(jì)算邊主梁距離支座為x x的橫截面彎矩和剪力：的橫截面彎矩和剪力： mKNg/00. 25/254mKNggi/07.1600. 271. 361. 076. 9mKNg/68.1600. 270. 322. 176. 91222xglxgxMxgxlx)2(22xlggxglQX2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院9120 157.0kN 0kN m/ 4 16.07 19.52 19.5/ 4 / 2

28、78.4kN16.0719.519.5 19.5572.90kN m244/ 2 0kN 19.516.07/8763.8kN mxVMxlVMxlVM 2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院922011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院932011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院942011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院952011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院962011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院972011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院98荷載橫向分布系數(shù)荷載橫向分布系數(shù) 邊主梁跨中邊主梁跨中 m mc c 0.504 0.620 0.504 0.620 支點(diǎn)支點(diǎn) m ms s 0.438 1.422

29、0.438 1.422解：公路解：公路級車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：級車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：均布荷載均布荷載 計(jì)算彎矩時(shí)的集中荷載計(jì)算彎矩時(shí)的集中荷載計(jì)算剪力時(shí)的集中荷載計(jì)算剪力時(shí)的集中荷載計(jì)算車道荷載的跨中彎矩計(jì)算車道荷載的跨中彎矩 雙車道不折減：雙車道不折減：車道均布荷載作用下：車道均布荷載作用下： 0.75 10.57.875kN/mkq 19.550.75 180(360 180)178.5kN505kP1.2 178.5214.2kNkP 00. 122253.475 .198181ml2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院99 故得：故得： 車道集中荷載作用下：車道集中荷載作用下： 計(jì)算人群荷載的

30、跨中彎矩計(jì)算人群荷載的跨中彎矩 縱向每延米人群荷載集度縱向每延米人群荷載集度 ,2(1)(1 0.18) 1.00 0.504 7.875 47.53 =222.6kN mlikqkMm q ,219.5(1)(10.18) 1.00 0.504 178.54 =517.5kN mlikkpkMmpy,222222.6517.5740.1kN mlllqkpkMMM03.0 0.752.25kN/mrP 0,20.620 2.25 47.5366.3kN mlcrrrMmP 2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院100計(jì)算跨中截面車道荷載最大剪力計(jì)算跨中截面車道荷載最大剪力 鑒于跨中剪力鑒于跨中

31、剪力 影響線的較大坐標(biāo)位于跨中部分，故也采影響線的較大坐標(biāo)位于跨中部分，故也采 用全跨統(tǒng)一的荷載橫向分布系數(shù)用全跨統(tǒng)一的荷載橫向分布系數(shù) 來計(jì)算。來計(jì)算。 車道均布荷載作用下：車道均布荷載作用下： 車道集中荷載作用下：車道集中荷載作用下： 2lQcm21119.5 0.52.438m22 ,2(1)(1 0.18) 1.00 0.504 7.875 2.438=11.4kNlckqkVm q ,2(1)(10.18) 1.00 0.504214.2 0.50 =63.7kNlikkpkVmpy2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院101 2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院102計(jì)算跨中截面人群

32、荷載最大剪力計(jì)算跨中截面人群荷載最大剪力計(jì)算支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力計(jì)算支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力 作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線如圖所示。線如圖所示。 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度 ,22211.463.775.1kNlllqkpkVVV2,0.620 2.25 2.4383.40kNlrcorVmP 119.54.854.9m2a 2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1032011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院104 影響線面積影響線面積 車道均布荷載作用下車道均布荷載作用下 ： 附加三角形荷載

33、重心的影響線坐標(biāo)為：附加三角形荷載重心的影響線坐標(biāo)為： 附加車道均布荷載剪力為：附加車道均布荷載剪力為： 119.5 19.75m2 )(時(shí)cmm 0,(1)(10.18) 1.00 0.504 7.875 9.75qkckVmq 45.7kN916. 05 .19/ )9 . 4315 .19(1y0,01()24.9 10.181.000.4380.5047.875 0.9162 1.4kNqkckaVmm qy 2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院105故車道均布荷載作用下的支點(diǎn)剪力為：故車道均布荷載作用下的支點(diǎn)剪力為：車道集中荷載作用下：車道集中荷載作用下：車道荷載作用下的支點(diǎn)剪力為車

34、道荷載作用下的支點(diǎn)剪力為計(jì)算支點(diǎn)截面人群荷載最大剪力計(jì)算支點(diǎn)截面人群荷載最大剪力 人群荷載的橫向分布系數(shù)如圖所示。人群荷載的橫向分布系數(shù)如圖所示。 0,0,0,45.7 1.244.5kNqkqkqkVVV0,0(1)(10.18) 1.000.438214.2 1.000pkkkQmpy110.71kN00,0,44.5110.7155.2kNqkpkVVV2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院106附加三角形荷載重心的影響線坐標(biāo)為：附加三角形荷載重心的影響線坐標(biāo)為：故可得人群荷載的支點(diǎn)剪力為：故可得人群荷載的支點(diǎn)剪力為：00021 =0.62 2.25 9.75+4.91.4220.622.

35、25 0.9162 =13.60+4.05 =17.7kNrcorcraVmPmmPy916. 05 .19/ )9 . 4315 .19(1y2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1072011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1082011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1092011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1102011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1112011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1122011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1132011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1142011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1152011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1162011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院

36、1172011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1182011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1192011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1202011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1212011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1222011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1232011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1242011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1252011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1262011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1272011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1282011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1292011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1302011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院131201

37、1-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1322011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1332011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1342011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1352011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1362011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1372011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1382011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1392011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1402011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1412011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1422011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1432011-07南京工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院144 橫隔梁內(nèi)力計(jì)算公式：橫隔梁內(nèi)力計(jì)算公式：iPS)1 (2

38、011-07南京工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院145【例【例4.94.9】某裝配式鋼筋混凝土簡支梁橋，橫截面由】某裝配式鋼筋混凝土簡支梁橋，橫截面由5 5片主梁組成（見圖），沿橋梁縱向設(shè)有片主梁組成（見圖），沿橋梁縱向設(shè)有5 5根橫梁根橫梁（見圖），計(jì)算在公路（見圖），計(jì)算在公路-級荷載作用下，跨中橫級荷載作用下，跨中橫梁在梁在2 2號(hào)和號(hào)和3 3號(hào)主梁之間號(hào)主梁之間r-rr-r截面上的彎距截面上的彎距M Mr r和靠近和靠近1 1號(hào)主梁處截面的剪力號(hào)主梁處截面的剪力V V1 1右右。2011-07南京工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院146【解】【解】 （1 1）確定作用在中橫隔梁上的計(jì)算荷載）確定作用在中橫隔梁上

39、的計(jì)算荷載跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖所示。跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖所示。2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1472011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院148縱向一列車輪對于中橫隔梁的計(jì)算荷載為：縱向一列車輪對于中橫隔梁的計(jì)算荷載為：（2 2）繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線）繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線 本例題橫截面布置與第二節(jié)例題相同。按偏心壓力法求得本例題橫截面布置與第二節(jié)例題相同。按偏心壓力法求得1 1號(hào)梁的荷載橫向分布影響線豎坐標(biāo)值為：號(hào)梁的荷載橫向分布影響線豎坐標(biāo)值為： 同理，也可求得同理，也可求得2 2號(hào)梁的荷載橫向分布影響線豎坐標(biāo)值為：號(hào)梁的荷載橫向分布影響線豎坐標(biāo)值為： 繪制繪制

40、1 1、2 2號(hào)梁的荷載橫向分布影響如圖所示。號(hào)梁的荷載橫向分布影響如圖所示。112 140 0.856 119.84kN22oqiiPP y 2006001511，0 .0,20.0,30.0,40.0252322212011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1492011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院150繪制彎矩影響線繪制彎矩影響線P=1P=1作用在作用在1 1號(hào)梁軸上時(shí)：號(hào)梁軸上時(shí)：P=1P=1作用在作用在2 2號(hào)梁軸上時(shí)：號(hào)梁軸上時(shí)：P=1P=1作用在作用在5 5號(hào)梁軸上時(shí)：號(hào)梁軸上時(shí)：由已學(xué)影響線知識(shí)可知，由已學(xué)影響線知識(shí)可知，M Mr r影響線必在影響線必在r-rr-r截面處有突變，根截

41、面處有突變，根據(jù)據(jù)55M M和和33M M連線延伸至連線延伸至r-rr-r截面，即截面，即M M為值（為值（=0.92=0.92）, ,由此即可繪出由此即可繪出M Mr r影響線影響線, ,如圖所示。如圖所示。 111211.50.51 1.50.64Mrddd 212221.50.51 1.50.40Mrddd 515251.51.50.48Mrdd 2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院151繪制剪力繪制剪力V V1 1右右影響線影響線P=1P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)作用在計(jì)算截面以右時(shí)P=1P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)作用在計(jì)算截面以左時(shí) 繪成的繪成的V V1 1右右影響線如圖所示。影響線如圖所示。截面內(nèi)力計(jì)算截面內(nèi)力計(jì)算 將求得的計(jì)算荷載將求得的計(jì)算荷載P P0q0q在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載，并按載，并按1+=1.31+=1.3計(jì)入沖擊影響力，則得計(jì)入沖擊影響力，則得 彎矩：彎矩： 剪力：剪力：ii11右111ii左2 311.3 1 119.84 (0.92 0.29) 188.51kN moqMP 111.31119.840.5750.3500.1880.038167.48kNoqVP右2011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1522011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1532011-07內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)土木學(xué)院1542011-