1、實用文檔目錄摘要IIIABSTRACT 4第一章緒論I1.1 滑移裝載機的歷史背景和發(fā)展前景 I1.2 總體結(jié)構(gòu)介紹II1.2.1 行走裝置II1.2.2 作業(yè)裝置III1.1.3液壓系統(tǒng)III第二章設計計算及元件選擇 52.1 行走液壓系統(tǒng)設計與計算 52.1.1 行走液壓馬達的選取72.1.2 行走液壓泵的選取 132.2 作業(yè)裝置液壓系統(tǒng)設計與計算 172.2.1 作業(yè)裝置工況分析172.2.2 作業(yè)裝置動作循環(huán)規(guī)劃 192.2.3 工作裝置液壓系統(tǒng)擬定 20第三章液壓系統(tǒng)的設計253.1 發(fā)動機的選取253.2 油箱的設計263.2.1 油箱的用途及要求263.2.2 油箱容積的確定2

2、73.2.3 油箱附件的安裝283.3.3油箱散熱功率計算 283.3系統(tǒng)散熱器設計293.3.1 液壓油油溫過高的危害 293.3.2 閉式液壓系統(tǒng)的散熱方式 303.3.3 散熱功率計算313.3.4 散熱功率及散熱面積計算 323.4 濾油器選擇333.5 聯(lián)軸器的選取343.6 液壓閥的選取與安裝 343.6.1 液壓閥的選擇 353.6.2 液壓閥的配置形式 363.7 液壓系統(tǒng)管路設計 363.7.1 管徑計算363.7.2 液壓管路的布置 37第四章設計總結(jié)與設計心得394.1 設計總結(jié)394.2 設計心得40鳴謝41參考文獻43標準文案摘要滑移裝載機是一種利用兩邊行走輪速度差實

3、現(xiàn)轉(zhuǎn)向，能實現(xiàn)多種工程作業(yè)的小型工程機械。因其小巧靈活，能實現(xiàn)原地轉(zhuǎn)向的特點，在工程運用中起著越來越重要的作用。換裝特定用途通用屬具后，可實現(xiàn) 鏟運，堆垛，壓實路面等多種作業(yè)模式。現(xiàn)設計一款適應國內(nèi)市場的滑移裝載機液壓系統(tǒng)。分析國內(nèi)外滑 移裝載機現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢，參考已有滑移裝載機液壓系統(tǒng)，依據(jù)任務書給出的設計要求，結(jié)合實際作業(yè)模 式和作業(yè)環(huán)境，對滑移裝載機的運動和受力進行分析，針對其要實現(xiàn)的動做要求，擬定液壓系統(tǒng)方案設計。通過計算和參考樣本，完成液壓系統(tǒng)的工作泵，控制閥，行走馬達，工作液壓缸等元件的選型。最后，用 三維繪圖軟件PROE繪制出油箱、泵組、閥組、馬達等所選元件，設計出系統(tǒng)所需的其他

4、零件，并完成液 壓系統(tǒng)的管路設計和零件的裝配。關鍵詞：裝載機；滑移；液壓系統(tǒng)AbstractSkid Steer Loader is a kind of construction machinery can realize various engineering operationswhose steering is realized by the velocity difference of two sides wheels .Because of the characteristics of small overall dimensions and steering without mov

5、ing ; Skid Steer Loader is playing a more and more important role in engineering applycation. There is a lot of attanchments can be connected with the Skid Steer Loader quick changer to realize various engineering operations,such as earth moving,stackingcompaction pavement and so on.This work focus

6、on the designing of a Skid Steer Loader s hydraulic system according to the need of domestic market . The developing situation and of Skid Steer Loader at home and abroad and the development trend is been analyised.This hydraulic system si designed by refering to the exsisting Skid Steer Loader,acco

7、rding to the design requirements in the design assignment, and combining with actual operation mode and operating environment. The movement and force of loader is been analyised at first. the hydraulic system schematics is been formulated according to the requirement of working condition , and then

8、Hydraulic components of the hydraulic system such as work pumps, control valves, walk motors, hydraulic cylinders are been selectedafter design calculation and refering to sample. Finally, the parts of hydraulic system,such as oil tank, pump group, valve group, motors and other parts needed to be in

9、dependent design are been drawed by 3D drawing software(PROE), and locate and assemble all parts on Skid Steer Loader s chassis and complete hydraulic pipe design.Key words: Loader; slip; hydraulic system第一章 緒論1.1 滑移裝載機的歷史背景和發(fā)展前景滑移裝載機移轉(zhuǎn)向裝載機是一種利用兩側(cè)車輪線速度差而實現(xiàn)車輛轉(zhuǎn)向的輪式專用底 盤設備，采用輪式行走機構(gòu)，全輪驅(qū)動。滑移轉(zhuǎn)向可于作業(yè)現(xiàn)場隨機快速更

10、換或掛接各種工 作裝置，以適應不同的工作環(huán)境和作業(yè)內(nèi)容?；妻D(zhuǎn)向裝載機的動力一般為20-50千瓦，主機質(zhì)量2000-4000公斤車速為每小時10 -15公里左右，主要用于作業(yè)場地狹小地面起伏不平 作業(yè)內(nèi)容變換頻繁的場合，適用于基礎設施建設，廠房車間，建筑工地，碼頭裝卸，市區(qū)街 道，住宅，谷倉，畜舍，機場，跑道等，進行鏟運，堆垛，起重，挖掘，鉆孔，破碎，抓取， 推扒，松土，開溝，道路清掃，路面壓實等工作?；妻D(zhuǎn)向裝載機的工作裝置采用液壓傳動，具行走驅(qū)動系統(tǒng)除極個別采用皮帶傳動或鏈 條傳動的機型外，滑移轉(zhuǎn)向裝載機幾乎均采用全液壓方案雙回路閉式系統(tǒng)，斜盤式雙向變量 泵，斜軸式高速馬達，由于行走液壓回

11、路封閉，車輛停車即制動，不須另設行車制動裝置， 為消除由于車輛慣性力而產(chǎn)生的過大沖擊，液壓馬達進出處加設限壓閥，液壓件多是回路中 最大的特色，兩個行走變量柱塞泵和補油泵，一個工作齒輪泵，部分機型還有先導操縱回路 的低壓泵。bobcat采用發(fā)動機直接驅(qū)動串聯(lián)泵將所有柱塞泵和齒輪泵串聯(lián)成一串，這種泵國 內(nèi)尚不多見，維修配套困難。ZTS則采用齒輪箱傳動分別驅(qū)動各液壓泵，這種驅(qū)動方式除了 可以采用單泵配套外，尚可利用不同的傳動使各油泵在合適的轉(zhuǎn)速下運轉(zhuǎn)以獲得較理想的系 統(tǒng)匹配。ZTS在這個齒輪箱上加設了主離合器用于發(fā)動機氣動時卸荷。在中國滑移轉(zhuǎn)向裝載機剛剛起步，國內(nèi)生產(chǎn)滑移轉(zhuǎn)向裝載機企業(yè)也不多，但縱觀

12、小型工 程機械市場，目前國內(nèi)市場對滑移轉(zhuǎn)向裝載機需要有一個從認識到接受的過程，現(xiàn)階段中國 滑移轉(zhuǎn)向裝載機的市場不大需要生產(chǎn)廠家及其經(jīng)銷商向用戶進行全面細致的產(chǎn)品推介，把潛 在市場轉(zhuǎn)化成現(xiàn)實市場。隨著小挖等一系列小型工程機械在我國從無到有的發(fā)展歷史以及在市場中所呈現(xiàn)的火 爆，可以預測滑移轉(zhuǎn)向裝載機也會像其它小型設備一樣被國內(nèi)大量的工程機械生產(chǎn)廠家看好， 這塊潛在的市場并將會有更多的企業(yè)進軍生產(chǎn)滑移轉(zhuǎn)向裝載機這一領域。通過在發(fā)展過程中 積累的豐富經(jīng)驗和較成熟的生產(chǎn)技術，國內(nèi)工程機械企業(yè)將一步步推開生產(chǎn)滑移轉(zhuǎn)向裝載機 的大門，相信在今后幾年新產(chǎn)品新技術的不斷出現(xiàn)，國內(nèi)產(chǎn)品的質(zhì)量也將迅速提高，市場也

13、必將迎來新的競爭熱點。市場需求是根本，近年來我國城鎮(zhèn)化管理，城市基礎建設，配套的 小型工程機械在批量更新?lián)Q代的同時，將購置批量的產(chǎn)品彌補缺口，在這種情況下，實用價 值和盈利觀念已成為用戶更新、購置設備的原則，質(zhì)量價格回報率等綜合性能將成為用戶的 首選，這就要求在剛邁入準備邁入滑移轉(zhuǎn)向裝載機的生產(chǎn)企業(yè)在產(chǎn)品設計開發(fā)時通過調(diào)研座談等形式，納入用戶設計，使產(chǎn)品能夠做到真正的滿足市場和用戶的需求。本文通過參考國內(nèi)外滑移裝載機的結(jié)構(gòu)設計，通過調(diào)查國內(nèi)對滑移裝載機的運用情況， 以及潛在的市場前景，針對國內(nèi)市場現(xiàn)狀設計一款經(jīng)濟適用的滑移裝載機。1.2 總體結(jié)構(gòu)介紹滑移式裝載機的主機系一臺前端式裝載機，無一例

14、外地被設計為短軸距、短后懸，動臂 支承點在車輛后上方。駕駛室位于兩側(cè)動臂間，司機須跨越工作裝置才能進入駕駛室內(nèi)。儀 表盤分置司機左右兩側(cè)或布置在前上方。發(fā)動機后置，縱向布置。不設前后橋，四個驅(qū)動輪 各自獨立懸掛在傳動箱上。1.2.1 行走裝置滑移裝載機的行走裝置采用雙泵雙馬達的靜液壓閉式回路傳動系統(tǒng)，再通過一級鏈輪傳動將發(fā)動機的力和運動分配到四個行走輪胎上，傳動方案如圖1。采用液壓傳動的特點是:可實現(xiàn)全車速范圍內(nèi)的無級變速；起動力矩大；低速高效率；經(jīng)常工作轉(zhuǎn)速可調(diào)到發(fā)動機的 低油耗范圍，節(jié)油效果好；易實現(xiàn)功率的合理匹配；無變速箱、差速器、傳動軸等，發(fā)動機 可任意布置，降低車輛重心，增加車輛的穩(wěn)

15、定性；利用電控和微機易于實現(xiàn)自動控制；對液 壓元件性能要求高。圖1-1行走系傳傳動方案圖2 -1滑移轉(zhuǎn)向原理采用滑移轉(zhuǎn)向，其轉(zhuǎn)向原理利用左右行走輪胎的速度差實現(xiàn)， 即當兩邊輪胎轉(zhuǎn)速相同時， 機器直線行駛，當左邊輪胎速度高于右邊時實現(xiàn)右轉(zhuǎn)向，當右邊輪胎速度高于左邊輪胎時實 現(xiàn)左轉(zhuǎn)向，若左右兩邊輪胎速度相等，方向相反時可實現(xiàn)原地轉(zhuǎn)向，其轉(zhuǎn)向原理如圖2?；妻D(zhuǎn)向是滑移裝載機與普通裝載機最大的區(qū)別和優(yōu)點，采用滑移轉(zhuǎn)向能使滑移裝載機在狹小 的空間內(nèi)實現(xiàn)轉(zhuǎn)向，因此，它可以運用在很多狹窄空間內(nèi)作業(yè)，如車間，集裝箱等地方。1.2.2 作業(yè)裝置傳統(tǒng)裝載機的動臂裝在車架的前端，鏟斗用單斗液壓缸反鏟裝置，滑移裝載機

16、的工作裝 置與車架的后端連接，滑移裝載機由于其獨特的動臂結(jié)構(gòu)，不宜用單斗油缸驅(qū)動鏟斗，而是 雙液壓缸驅(qū)動。目前鏟斗的舉升軌跡主要有圓弧舉升和垂直舉升兩種，圓弧舉升曲線由六連 桿結(jié)構(gòu)實現(xiàn)，垂直舉升曲線由八連桿結(jié)構(gòu)實現(xiàn)，滑移轉(zhuǎn)向裝載機的優(yōu)勢在于其舉升方式可以 影響設備做特定工作時的生產(chǎn)力，圓弧舉升的設備最高舉升高度在舉升路徑的中間，這樣這 些設備就比較適合中低高度的工作，如裝載低位漏斗或移動式噴灑器等，而垂直舉開設備的 舉升高度可以到達舉升路徑的最高點，適合裝載高度較高的地方如卡車等。而且因為有了多 種多樣的附件今天的滑移轉(zhuǎn)向裝載機能夠做的工作遠比單純的裝載要多的多，可以完成多種 工作，從抓巖石，

17、平整路面，到清理灌木和積雪，目前已有超過108種不同附件可供選擇垂直舉升和圓弧舉升結(jié)構(gòu)如圖 3、圖4?？紤]到圓弧舉升在鉆孔以及一些需要垂直運動的動作時的局限和舉升高度有限，本設計采用垂直舉升結(jié)構(gòu)圖1-3垂直舉升結(jié)構(gòu)圖1-4圓弧舉升結(jié)構(gòu)工作裝置由動臂架，兩個動臂油缸，兩個支撐桿，兩個搖臂，兩個動臂油缸以及屬具組 成，目前運用到各種工作中的屬具已達到一百多種，本設計主要考慮鏟運作業(yè)，即屬具為鏟 斗時的工況。主機動臂多采用箱形截面結(jié)構(gòu)，借以提高其扭轉(zhuǎn)剛度。為整機布置所限，動臂提升只能 采用雙液壓缸的形式。轉(zhuǎn)斗液壓缸通常設置在動臂前端，為解決在動臂提升過程種的“鏟斗 平移”問題，設計了液壓自動調(diào)平系統(tǒng)

18、，在動臂舉升是，鏟斗會隨之動作，使鏟斗與地面保 持水平，防止物料掉落。1.1.3液壓系統(tǒng)該部分是整個機器的核心部分，為機器的行走和作業(yè)傳遞運動和力。發(fā)動機將動力輸出 給液壓泵，液壓泵輸出液壓油，通過各種閥的控制以及電控裝置，將符合工況的液壓油液供 給個執(zhí)行元件，執(zhí)行元件包括液壓缸和馬達，實現(xiàn)機器的正常運轉(zhuǎn)。液壓系統(tǒng)分為行走液壓系統(tǒng)和工作裝置液壓系統(tǒng)。行走液壓系統(tǒng)由兩個帶補油泵的變量 斜盤式柱塞泵和兩個定量徑向柱塞馬達組成，其為閉式回路，另外還設置有調(diào)速回路，沖洗 回路。工作裝置液壓系統(tǒng)由一個齒輪泵及換向閥，蓄能器，溢流閥等組成，為鏟斗油缸和動 臂油缸以及屬具提供液壓油。為保證液壓系統(tǒng)的正常工作

19、，還應設置冷卻裝置，加熱裝置，潤滑裝置等第二章設計計算及元件選擇首先分析機器的作業(yè)環(huán)境，作業(yè)對象，作業(yè)方式，進而設計出符合工況的方案?；蒲b 載機主要用于基礎設施建設，廠房車間，建筑工地，碼頭裝卸，市區(qū)街道，住宅，谷倉，畜 舍，機場，跑道等，進行鏟運，堆垛，起重，挖掘，鉆孔，破碎，抓取，推扒，松土，開溝， 道路清掃，路面壓實等工作。本設計中重點考慮滑移裝載機的鏟掘作業(yè)工況。行走速度，整機設計質(zhì)量，轉(zhuǎn)向，調(diào)速 等要求已在任務書中給出，具體要求如下：要求360度轉(zhuǎn)向，無級可調(diào)；運動速度012Km/h 無級可調(diào)；整機載重3200Kg,爬坡度30 ;舉升載重950Kg,爬坡度30 ;換接速度30s/

20、次，無級可調(diào)。根據(jù)以上要求，再綜合考慮具體的作業(yè)對象及作業(yè)環(huán)境，進行整機的方案設計，再設計 出于整機匹配的液壓系統(tǒng)。2.1行走液壓系統(tǒng)設計與計算滑移裝載機的行走裝置采用雙泵雙馬達的靜液壓閉式回路傳動系統(tǒng)。行走液壓系統(tǒng)為雙 回路驅(qū)動系統(tǒng)，每個回路由獨立的液壓系統(tǒng)組成。兩個回路同時受一個電控裝置的控制。采石變柱些馬達一百輪邊/速器i右驅(qū)動輪發(fā)助機+前變柱塞泵一前補充泵一片受盤柱塞泉T后補充泵T制動油缸 I-左變柱霸馬達-左輪由雙連器f左鑒動輪圖2-1動力傳遞路線用雙回路液壓系統(tǒng)的特點是：(1)簡化了行走裝置的操作。全液壓驅(qū)動的推耙機的操作手柄數(shù)量減少，有些被按鈕替 代，操作變得更加準確、快捷，保證

21、推耙機前進、后退、加速、減速、轉(zhuǎn)向、制動等功能的 正確實施，同時減輕了司機的勞動強度。(2)泵和馬達的自動控制。全液壓雙回路驅(qū)動系統(tǒng)的變速是無級變速，傳動更加平穩(wěn)。再 利用DA閥(速度敏感閥)進行調(diào)速，大大提高速度變化的響應速度，使調(diào)速更加快捷。其 行駛速度與發(fā)動機的輸出功率和驅(qū)動負荷相匹配，使馬達始終保持最大的液壓驅(qū)動力，減小 能耗，從而提高了經(jīng)濟性，使推耙機更加節(jié)能和環(huán)保。另外通過自動控制，推耙機還具有過 載保護、限制馬達的最高轉(zhuǎn)速、靜液壓制動和避免發(fā)動機熄火與發(fā)動機超速的功能。(3)原地轉(zhuǎn)向，提高了滑移裝載機的機動性能和工作效率，特別適合狹小空間的作業(yè)。全液壓雙回路 驅(qū)動系統(tǒng)滑移裝載機的

22、轉(zhuǎn)向是通過調(diào)節(jié)兩側(cè)履帶的速度實現(xiàn)的，使推耙機的轉(zhuǎn)彎半徑達到最 小。實用文檔根據(jù)行走要求擬定液壓傳動方案。根據(jù)工況，要求無極調(diào)速，速度在0-12km,選擇斜盤式柱塞變量泵，徑向柱塞定量馬組成的達閉式回路實現(xiàn)，采用DA閥調(diào)速，為了冷卻液壓油也，在行走液壓系統(tǒng)中設計了沖洗回路。初步擬定行走系的液壓系統(tǒng)原理圖如圖7前進:后退 中耳厘蝮停車發(fā)翦開關城選曙板修毋舞制動B放開美車中.右位 置作器制汽電3淤前柱$裳對股電Q園左與均曜廉晅砒閾15動電座溷物葭關H前柱承祭左馬達后住事博 艇電闕左馬達轉(zhuǎn) 營后ffi需右馬達轉(zhuǎn)建ft息器左抽劃國感圖2-2行走系控制原理圖石式動的踣標準文案實用文檔圖2-3行走系統(tǒng)液壓系

23、統(tǒng)原理圖2.1.1 行走液壓馬達的選取2.1.1.1 行走系統(tǒng)工況分析從兩種典型的工況對滑移裝載機進行分析，即在實土水平路面，滿載情況下的行走工況 和鏟掘時的牽引工況。以下是兩種工況下的速度 -時間，力-時間圖(1)滑移裝載機的滾動阻力Pf =fG cos(2-1)標準文案式中f 滾動阻力系數(shù)，此處取f =0.181;G 整車質(zhì)量，N,由設計要求取 G =3200x9.8=31360N;運動表面與水平面的夾角。在額定運輸工況下，即=0, Pf=5645N;在最大爬坡度時，即=300 , Pf=4889N;(2)坡道阻力(2-2)PaGsin在水平路面行駛時Fa=0；在最大爬坡度工作時，即 =3

24、00 , B=15680N(3)慣性阻力Pj與滑移裝載機的加速性能有關，占不予以考慮。(4)風阻力Pw KFv-(2-3)3.6式中Kv機器的空氣阻力系數(shù)，取 Kv=0.65N m4/m2;F機器的迎風面積，取機器的寬和高分別為2.1m和1.475m,F=3.1m2;v機器的實際運行速度，km/h,取最大速度v=12km/h；Pw=22N,由于滑移裝載機的最大運行速度只有 12km/h,它受到的風阻很小，可忽略不 計，在以下的計算中也都忽略。運輸工況下的工作阻力PTP Pf Pa Pj Pw(2-4)式中P-P 運輸工況牽引力，N;Pf 滾動阻力，N;Pa 坡道阻力，N ;Pj 慣性阻力，N;

25、Pw風阻力，N;在水平路面勻速行駛的工作阻力 PTP =5645N;在30坡度上行駛白工作阻力為Ptp=20569N。牽引工況阻力PTP Pf Pa Pj Pwk(2-5)式中Pwk 機器鏟土阻力，N,即插入阻力；由設牽引力決定。其余如上所述。2.1.1.2 最大牽引力滑移裝載機的最大牽引力是在輪胎全滑轉(zhuǎn)的狀態(tài)下，輪胎與路面的摩擦力，即輪胎與路 面的最大附著力這時，工作裝置為鏟斗提供最大插入力。附著力引力Mcmax Prc(2-6)式中P 最大附著牽引力，N;Gk 驅(qū)動輪載荷，N,因滑移裝載機為全輪驅(qū)動，所以 Gk=G=31360N;附著系數(shù)，根據(jù)工況1,取=0.75。計算得P=23520N,

26、 P表征機器的最大插入力，也是選取發(fā)動機的依據(jù)之一。2.1.1.3液壓馬達所需的最大輸出扭矩和最大轉(zhuǎn)速根據(jù)滑移裝載機的行走速度要求，可計算出驅(qū)動軸的轉(zhuǎn)數(shù)，這個轉(zhuǎn)速便是液壓馬達所對 應的最大轉(zhuǎn)速。行走傳動系統(tǒng)中設有一級鏈輪減速，將液壓馬達的運動傳遞到同側(cè)的兩個輪 胎上，鏈傳動比i 3.6。在行走中對行走系有最低穩(wěn)定速度要求，可通過計算得出所需液壓 馬達的轉(zhuǎn)速范圍。（一）驅(qū)動軸的最大輸出扭矩PrcMcmax （2-7）4式中MCmax 驅(qū)動軸最大輸出扭矩（N m）；P 如前所訴，P=23520N;rc 動力半徑（m）, rc r。0.13B （其中r。為所選輪胎未受載荷時的自由半徑，B為輪胎斷面寬

27、度，設計所選輪胎型號為12.5-6, ro=0.831m, B=0.307m, rc=0.376m。計算得Mcmax =2208.5N m,液壓馬達的最大輸出轉(zhuǎn)速Tmax（二）驅(qū)動軸的最大輸出轉(zhuǎn)速式中ncmax最大輸出轉(zhuǎn)速（r/min）；Vmax 滑移裝載機的最大行走速度rc 如前所述。計算得 ncmax=84.7 r/min o鏈傳動比i 3.6,因此液壓馬達所需的最大輸出轉(zhuǎn)速為nmax 305r / min2.1.1.4驅(qū)動液壓馬達的選取2Mcmax c max(km/h)；2 2208.5 1337N gm3.6 0.922 Tm max / Pm mm(2-8)（一）工作壓力的確定系統(tǒng)

28、壓力選定的是否合理，直接關系到整個系統(tǒng)設計的合理程度。壓力的選擇要根據(jù)載荷的大小和設備的類型而定。還要考慮執(zhí)行元件的裝配空間，經(jīng)濟條件及元件供應情況等的 限制。在液壓系統(tǒng)功率一定的情況下，若系統(tǒng)壓力選的過低，勢必要加大執(zhí)行元件的結(jié)構(gòu)尺 寸和質(zhì)量，系統(tǒng)的造價也相應增加，對某些設備來說，尺寸要受到限制，從材料消耗角度看 也不經(jīng)濟；反之，壓力選的較高，則液壓設備的重量、尺寸和造價會相應降低，然而，若系 統(tǒng)壓力選用過高，由于對泵，缸，閥等元件的材質(zhì)，密封，制造精度等要求的提高，反而會 提高設備成本，其系統(tǒng)效率和使用壽命也會相應下降。因此不能一味追求高壓。一般來說， 對于固定的尺寸不太受限的設備，壓力可

29、以選低一些；行走機械重載設備壓力要選的高一些。 具體選擇可參考表21、表2 2和表2-3。表2-1按載荷選擇工作壓力載荷103N5工作壓力MPa5-7表2-2種機械常用的系統(tǒng)工作壓力機械舊機床農(nóng)業(yè)機械小型工程機械建筑機械液壓鑿巖機液壓機大中型挖掘機重型機械起重運輸機械磨床組合機床龍門刨床拉床工作壓力MPa0.823528810101820 32表2-3執(zhí)行元件的背壓力系統(tǒng)類型背壓力MPa簡單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)0.50.5回油節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)0.40.6回油路設置背壓系統(tǒng)0.51.5用補油泵的閉式回路0.81.5回油路較復雜的工程機械1.23回油路較短且直接回油箱可忽略不計行走液壓傳動系統(tǒng)采用變

30、量泵-定量馬達的閉式傳動，依據(jù)液壓馬達所需的最大轉(zhuǎn)矩和最大轉(zhuǎn)速選擇液壓馬達，取設計壓力 Ri=35MPa,由液壓馬達所需的最大扭矩可計算液壓馬達的排量，再由液壓馬達的排量和轉(zhuǎn)速可計算出液壓馬達的流量。 （二）液壓馬達的排量(2-9)Vm2 Tmax/ Pm mm式中Vm TM max液壓馬達排量（cm3 / r ）;-一如前所訴；Pm液壓馬達的進出口壓差（MPa）,取液壓馬達出口壓力Pm2 =1 MPaPm Pmi Pm2 34MPa；mm 徑向柱塞液壓馬達機械效率，取 0.921。計算Vm =267cm3/r。從樣本中，初選液壓馬達的型號為 MRC03280,徑向柱塞馬達，其3排量為280c

31、m / r ,最大轉(zhuǎn)速為330r/min。（三）液壓馬達的最大流量(2-10)液壓馬達的最大流量q M maxVm n M max式中qM max 液壓馬達所需的最大流量VM徑向柱塞馬達的排量（cm3/r）,初選型號得280cm3/r;nM max初選液壓泵最大轉(zhuǎn)速（r/min）, 330 r/min。計算得qM max =92.4 L / min，行走液壓單邊驅(qū)動回路所需的最大流量為qmax Vmnmax 85.4L / min ,滿足流量要求。（四）行走液壓馬達的基本參數(shù)見表（五）行走液壓馬達校核（1）壓力滑移裝載機的一般工況是在實土上進行鏟土運輸作業(yè)，由前面的計算知在此工況下滑移 裝載機

32、的行駛阻力Pf =5645N,此時車輪所需的扭矩為 MePfcM e 530.6N gm4（2-11）此時液壓馬達的轉(zhuǎn)矩為 Te=2M e 1061.2Ngm此值遠小于液壓馬達的最峰值扭矩1760Ngm ,符合設計要求。此時液壓馬達的壓差(2-12)Pe 2 TMe /Vm mm 20MPa樣本的額定壓差實用文檔PMe =25Mpa,pMePe I。 20%；(2-13)PMe峰值壓差(2-14)10%30% 問,4 g=45MPa100% 24%有以上樣本額定壓差與最高壓差與實際額定壓差、實際最高壓差的差值都在符合設計要求2。表2-4行走液壓馬達基本參數(shù)參數(shù)名稱參數(shù)值型號MRC03280排量

33、cm3 / r280流量 L / min ( n 100min /100bar 時)28扭矩 Ngm ( p 100bar 時)445峰值扭矩Ngm1760最低轉(zhuǎn)速r / min5-10最高轉(zhuǎn)速r / min330最高連續(xù)轉(zhuǎn)速r / min260公稱壓力MPa25連續(xù)壓力MPaa25最高壓差MPa45制動力矩Ngm2200制動器開啟壓力MPa1.5-3制動用油量cm323(2)轉(zhuǎn)速取運輸工況均速度為3.5km/h,即此速度為額定運行速度，則馬達此時轉(zhuǎn)速為Vei13.53.6ccc , .ne88.9r/min0.377rc0.3770.376由液壓馬達的樣本參數(shù)知實際工況與液壓馬達的特性匹配良

34、好。滑移裝裁機的最稿運行速度vmax 12km/h ,此時馬達的轉(zhuǎn)速nmax 305r / min(2-15)標準文案實用文檔馬達的最高轉(zhuǎn)速為360r/min ,滿足設計要求。(3)功率選取發(fā)動機時應考慮液壓馬達所需的最大功率，最大功率點可能出現(xiàn)以下兩種情況下第 一：空載，最大速度時，第二額定工況時，表二最大功率可能的工況法芭量體訂黃_ 1通口4B I通液口 出地口) 理立,2青岫QL3湮湖口 F,可作力讓0口度用T5T *惠，忖唧 祀犍星匚巴“目:標史：. 11出交號*#1羽 5的削范健箕度通口苣寸仃陵髭叼0117G t.27-TB-14 SAEG1/3*16 SAE表2-5空載最大速度和額

35、定工況下的功率工況行駛阻力矩Pf (N)行駛速度v,(km/h)功率p (kw)一39691213.23一564546.27由表可見，在空載，最大速度是行走系統(tǒng)所需的功率最大，為 13.23kwant jj 崎州圖2-3.液壓馬達的安裝尺寸2.1.2行走液壓泵的選取液壓泵的輸出壓力應是執(zhí)行器所需壓力、配管的壓力損失、控制閥的壓力損失之和。它 不得超過樣本上的額定壓力。強調(diào)安全性、可靠性時，還應留有較大的余地。樣本上的最高 工作壓力是短期沖擊時允許的壓力。如果每個循環(huán)中都發(fā)生沖擊壓力，泵的壽命會顯著縮短, 甚至泵會損壞。液壓泵的輸出流量應包括執(zhí)行器所需流量、溢流閥的最小溢流量、各元件的泄漏量的總

36、和、液壓泵長期使用后效率降低引起的流量減少量(通常5%7%)。樣本上往往給出理論排量、轉(zhuǎn)速范圍及典型轉(zhuǎn)速不同壓力下的輸出流量。壓力越高、轉(zhuǎn)速越低則泵的容積效率越低，變量泵排量調(diào)小時容積效率降低。轉(zhuǎn)速恒定 時泵的總效率在某個壓力下最高，變量泵的總效率在某個排量、某個壓力下最高。泵的總效 率對液壓系統(tǒng)的效率有很大影響，應該選擇效率高的泵，并盡量使泵工作在高效工況區(qū)。轉(zhuǎn)速關系著泵的壽命、耐久性、氣穴、噪聲等。雖然樣本上寫著容許的轉(zhuǎn)速范圍，但最好是在與用途相適應的最佳轉(zhuǎn)速下使用。特別是用發(fā)動機驅(qū)動泵的情況下，油溫低時若低速 則吸油困難，又因潤滑不良引起卡咬失效的危險，而高轉(zhuǎn)速下則要考慮產(chǎn)生氣蝕、振動、

37、異 常磨損、流量不穩(wěn)定等現(xiàn)象的可能性。轉(zhuǎn)速劇烈變動還對泵內(nèi)部零件的強度有很大影響。開 式回路中使用時需要泵具有一定的自吸能力。發(fā)生氣蝕不僅可能使泵損壞，而且還引起振動 和噪聲，使控制閥、執(zhí)行器動作不良，對整個液壓系統(tǒng)產(chǎn)生惡劣影響。在確認所用泵的自吸能力的同時，必須在考慮液壓裝置的使用溫度條件、液壓油的粘度 來計算吸油管路的阻力的基礎上，確定泵相對于油箱液位的安裝位置并設計吸油管路。另外,泵的自吸能力就計算值來說要留有充分裕量泵的參數(shù)泵的基本參數(shù)是壓力、流量、轉(zhuǎn)速、效率。根據(jù)系統(tǒng)地工作壓力來選擇，一般地說，在固定設備中液壓系統(tǒng)的正常工作壓力可選擇 為泵額定壓力的70%-80% ,車輛用泵可選擇為

38、泵額定壓力的 50%-60%,以保證泵的足夠的 壽命。選擇泵的第二個最重要的考慮因素是泵的流量或排量，泵的流量與工況有關，選擇的 泵的流量須大于液壓系統(tǒng)工作時的最大流量。泵的效率值是泵的質(zhì)量體現(xiàn)，一般來說，應使 主機的常用工作參數(shù)處在泵效率曲線的高效區(qū)域參數(shù)范圍內(nèi)，另外，泵的最高壓力與最高轉(zhuǎn) 速不宜同時使用，以延長泵的使用壽命。產(chǎn)品說明書中提供了較詳細的泵參數(shù)指導性圖表， 在選擇時，應嚴格遵照產(chǎn)品說明書中的規(guī)定。要特別注意殼體內(nèi)的泄油壓力。殼體內(nèi)的泄油 壓力取決于軸封所能允許的最高壓力。彳惠國 Rexroth公司生產(chǎn)的斜軸式軸向柱塞泵和馬達的 殼體泄油壓力一般為0.2MPa,也有高達1MPa的

39、（如2AF定量泵系列6.1,）,國產(chǎn)軸向柱塞 泵和馬達的殼體泄油壓力應嚴格遵照產(chǎn)品使用說明書的規(guī)定，過高的殼體泄油壓力將導致軸 封的早期損壞。軸向柱塞泵和馬達轉(zhuǎn)速的選擇應嚴格按照產(chǎn)品技術規(guī)格表中規(guī)定的數(shù)據(jù)，不 得超過最高轉(zhuǎn)速值。至于其最低轉(zhuǎn)速，在正常使用條件下，并沒有嚴格的限制，但對于某些 要求轉(zhuǎn)速均勻性和穩(wěn)定性很高的場合，則最低轉(zhuǎn)速不得低于50r/min。泵的結(jié)構(gòu)形式 柱塞泵有定量泵和變量泵兩種。定量泵結(jié)構(gòu)簡單，價格便宜，大多數(shù)液壓 系統(tǒng)中采用，而能量利用率高的變量泵，也在越來越多的場合發(fā)揮作用。一般來說，如果液 壓功率小于10KW,工作循環(huán)是開關式，泵在不使用時可完全卸荷，并且大多數(shù)工況下

40、需要 泵輸出全部流量則可以考慮選用定量泵，如果液壓功率大于10KW ,流量的變化要求較大，則可以考慮選用變量泵。變量泵的變量形式的選擇，可根據(jù)系統(tǒng)的工況要求以及控制方式等 因素選擇。油溫和粘度液壓泵的最低工作溫度一般根據(jù)油液粘度隨溫度降低而加大來確定。當油液粘稠到進口條件不再保證液壓泵完全充滿時將發(fā)生氣蝕?？谷家簤河偷谋戎卮笥谑突簤?油，有時低溫粘度也更大。許多抗燃液壓油含水，如果壓力低或溫度高則水會蒸發(fā)。因此， 使用這些油液時，泵進口條件更加敏感。常用的解決辦法是用輔助泵給主泵進口升壓，或把 泵進口布置成低于油箱液面，以便向泵進口灌油。液壓泵的最高允許工作溫度取決于所用油 液和密封的性質(zhì)

41、。超過允許溫度時，油液會變稀，粘度降低，不能維持高載荷部位的正常潤滑，引起氧化變質(zhì)。根據(jù)制造廠規(guī)定，柱塞泵和馬達的工作油溫范圍為-25+80oC。工作介質(zhì)的最低粘度為10mm2/s,最高本度為，100mm2/so使用壽命所謂使用壽命，通常是指大修周期內(nèi)泵在額定條件下運轉(zhuǎn)時間的總和。通常車輛用泵和馬達周期為2000h以上，室內(nèi)泵的使用大修周期為 5000h以上。價格一般來說，斜盤式軸向柱塞泵（馬達）要比斜軸式軸向柱塞泵（馬達）價格低，定 量泵比變量泵價格低。與其他泵相比，柱塞泵比葉片泵、齒輪泵貴，但性能和壽命要優(yōu)于它 們。（一）泵參數(shù)的計算（1）泵的流量液壓馬達所需的最大的流量qmax 85.4

42、L/min ,以此為依據(jù)計算泵的排量，液壓泵的最 大輸出流量qp1 qv1 kq max式中qp1 泵的最大輸出流量（L/min）qv1 行走系統(tǒng)所需的流量（L/min）k 系統(tǒng)的泄漏系數(shù)，取1.2計算得qp1=102.5L/min ,初選行走液壓泵為 A4VG28,斜盤式軸向柱塞變量泵，其基 本參數(shù)如表2-6表2-6斜盤式軸向柱塞變量泵 A4VG28的基本參數(shù)參數(shù)名稱數(shù)值排量28 cm3/r持續(xù)戢高轉(zhuǎn)速4250r / min極限轉(zhuǎn)速4500r / min間歇極限轉(zhuǎn)速5000 r / min最低轉(zhuǎn)速500r / min峰值壓力45MPa公稱壓力40MPa最大流量119L/ min（2）泵的壓力

43、液壓泵的最大工作壓力(2-16)Ppi PmiPi式中Pmi 如前所訴;p1 系統(tǒng)油路上的總壓力損失，按經(jīng)驗估取1 MPa.因此ppi 36MPa ,所選的液壓泵滿足要求。(二)行走液壓泵的驗算(1)流量校核液壓泵首先應滿足系統(tǒng)的最大流量要求，液壓泵的流量qpmax qvi 102.5L/min ,滿足設計要求(2)壓力校核在初定液壓系統(tǒng)的壓力之后,要求所選的泵的額定壓力高于系統(tǒng)壓力，差值以10%-30%為宜。qp1vminP12 rc 0.46km / h60KVMipP1maxpP1100%20%標準文案pP 1max由上式可知，實際最大工作壓力比樣本最大壓力小 20%,滿足設計要求。(3

44、)最低穩(wěn)定速度滑移裝載機的特點是靈活，能適應多種環(huán)境作業(yè)，因此，需要有一定的低速穩(wěn)定性，才 能保證機器的堆垛等需要將物料準確的放置的操作。當液壓泵處于最低轉(zhuǎn)速(nP1min 500r / min )3 /(2-17)qp1minVp1gnp1min14000cm /min最低穩(wěn)定速度vminqP12 rc 0.46 km/h60KVMi此速度表明滑移裝載機能在較低的速度下穩(wěn)定運行。(三)行走液壓泵的配置行走液壓系統(tǒng)的泵選取力士樂的泵，其可配套先關的流量控制裝置和回路壓力調(diào)節(jié) 裝置，還有多種控制方式供選擇，該液壓泵為變量軸向柱塞泵，工作回路為閉式回路，變量 裝置采用電兩點控制，帶開關電磁鐵，電磁

45、鐵工作電壓為12V,帶壓力切斷，軸伸為花鍵軸DIN5480 (串聯(lián)泵第一泵標準型)，用二孔法蘭安裝，工作油口 A/B在泵殼體得同側(cè)，帶直動 式高壓溢流閥，不帶旁通閥，在輔助泵吸油路過濾油液，設定補油泵的補油壓力為2MPa其簡圖如圖10HD附 f苻其通詞 一不帶旁涵相機械對中詼整帶旁通孵3.L1通5 J圖2-4行走液壓泵的安裝尺寸2.2作業(yè)裝置液壓系統(tǒng)設計與計算2.2.1 作業(yè)裝置工況分析滑移裝載機工作裝置個典型的作業(yè)過程有下列 5種工況：（1）正載水平插入：（2）轉(zhuǎn)斗缸收 縮，鏟斗掘起.繼續(xù)收斗使收斗角達到 30。，（3）轉(zhuǎn)斗缸不動，舉開缸伸長，鏟斗達到最大高 度；（4）轉(zhuǎn)斗缸伸長，舉開缸不動

46、，鏟斗卸料，收斗角達到一45。；（5）自動放平。首先對各個工況進行受力分析，再根據(jù)工作裝置的載荷大小及變化設計工作裝置的液壓 系統(tǒng)。（一）插入阻力的確定由經(jīng)驗取插入阻力為21000N,可滿足工作要求，插入阻力受限與發(fā)動機的功率以及行走 裝置的最大牽引力，而最大牽引力又與滑移裝載機作業(yè)的環(huán)境路面有關。（二）鏟斗液壓缸和動臂液壓缸的受力分析（1）鏟斗液壓缸剛的受力分析及其最大鏟掘力的確定鏟斗液壓缸在插入工況下不需要主動為鏟斗提供動力，而是被動與插入力；在鏟斗油缸 收縮，鏟斗向上翻轉(zhuǎn)，此時鏟斗油缸有桿腔進油，受高壓油的作用，鏟斗油缸收縮，無桿腔回油，此時鏟斗需要很大的力才能將物料鏟掘進斗；動臂舉開階

47、段，鏟斗油缸只需要提供能 使鏟斗保持平衡的力即可；卸料階段，鏟斗油缸無桿腔進油，有桿腔回油，鏟斗向下翻轉(zhuǎn)， 此時不需要很大的力就能將物料卸掉。自動放平階段，鏟斗油缸受力很小。由以上分析，鏟 斗油缸的最大受力出現(xiàn)在鏟斗鏟掘的作業(yè)工況階段。不同的物料需要不同的鏟掘力，考慮最壞的工況，取鏟斗的最大鏟掘力為 2400kg,再由 工作裝置的結(jié)構(gòu)得到鏟斗到油缸的傳力比為 5,因此鏟斗油缸所需的最大力為 FC =117600N,由 于鏟斗油缸有兩個，分配到兩個油缸上后每個油缸受力 FC=55380N(2)動臂油缸的受力分析及其最大掘起力的確定動臂油缸在插入和鏟掘工況下都只受被動力的作用，在動臂舉升階段需要為

48、動臂提供其向上舉開的力，動臂舉升時動臂油缸無桿腔進油，有桿腔回油，鏟斗油缸作用力最大，卸料 階段，動臂油缸提供能夠支撐物料的力即可，在鏟斗自動放平階段，由于重力的作用，動臂 油缸需有一定的背壓，以保證動臂緩慢平穩(wěn)放下。根據(jù)經(jīng)驗，去動臂的最大鏟掘力為2430kg,鏟斗到動臂的傳力比為5.75。由此計算單個 動臂油缸最大的作用力為68424N。(三)鏟斗油缸及動臂油缸的參數(shù)計算(1)鏟斗油缸的參數(shù)計算鏟斗油缸在最大負載約為 55380N,由表2-2和表2-4可初選時的Pi=25MPa。參照機械設計手冊，系統(tǒng)的背壓力可以選取，鏟斗向上翻轉(zhuǎn)時，即鏟斗油缸收縮時，系統(tǒng) 回油路沒有背壓，因此p2=0;鏟斗

49、向下翻轉(zhuǎn)，即鏟斗油缸伸長時，可按 p2=0.5Mpa來計算。 由于鏟斗油缸需要提供的拉力遠遠高于推力，由初步確定的系統(tǒng)工作壓力再確定活塞桿直徑 d與活塞直徑D的關系，=d/D其值可按表2-7表2-8得：表27按工作壓力選取d/D工作壓力MPa7.0d/D0.5 0.550.620.700.7表2 8按速比要求確定 d/DV2/V11.11.251.331.461.612d/D0.30.40.50.550.620.71根據(jù)液壓缸的供油壓力和負載，缸筒內(nèi)徑 D可按下列公式初步計算 液壓缸的負載為推力時Di4F2(2-18)式中F液壓缸的最大拉力（N）液壓缸的負載率，-液壓缸的總效率，一Pi 液壓缸

50、的供油壓力,股取般取F=55380N;=0.50.7,止匕處取 0.6 ;=0.70.9止匕處取0.8;般為系統(tǒng)壓力（MPa）,P1 P2 1鏟斗油缸的速比，根據(jù)表 2-7,表2-8,取 =2。計算得D1 =76.7mm,取鏟斗油缸的內(nèi)徑為80mm,活塞桿徑d1 56mm（2）動臂油缸的參數(shù)計算動臂油缸在最大負載約為6842N,由表2-2和表2-4可初選設計壓力的Pi=25MPa。參照機械設計手冊，系統(tǒng)的背壓力可以選取，動臂舉升時，即動臂油缸伸長時，系統(tǒng)回油路沒有背壓，因此P2=0O由于動臂油缸需要提供的推力遠遠高于拉力，根據(jù)液壓缸的供油壓力和負載，缸筒內(nèi)徑D可按下列公式初步計算。動臂油缸的直

51、徑D24F(2-19)式中個各參數(shù)如前所訴計算得 D2=78.9mm,取為 80mm, d1 56mm。2.2.2 作業(yè)裝置動作循環(huán)規(guī)劃滑移裝載機的基本動作有五個，即插入，鏟掘，舉開，卸料，放平一個工作循環(huán)大約用 時13s。根據(jù)滑移裝載機作業(yè)的需要擬定各階段的時間和行程，現(xiàn)將其各動作循環(huán)的時間和 在此階段鏟斗油缸和動臂油缸的行程，平均速度，有桿腔和無桿腔的流量如表表2-9鏟斗油缸和動臂油缸的行程，平均速度，有桿腔和無桿腔的流量工作循環(huán)時間s行程mm平均 速度mm/ s平均流量L/min鏟斗油缸動臂油缸無桿腔有桿腔無桿腔有桿腔插入0-100100鏟掘1-2.56543.315.18.200舉開2

52、.5-7.57601520035.519.3卸料7.5-10165662817.600放平10-13760253-50.635.42.2.3 工作裝置液壓系統(tǒng)擬定圖2-5作業(yè)裝置液壓原理圖1動臂油缸，2平衡閥，3鏟斗油缸，4、5安全閥，6鏟斗油缸換向閥，7動臂油缸換向閥, 8溢流9分流閥，10旁通閥，11鏟斗油缸回油控制閥，12單向閥，13調(diào)平閥1）調(diào)速回路設計工作裝置的液壓系統(tǒng)的執(zhí)行原件為兩個鏟斗油缸和兩個動臂油缸，以實現(xiàn)鏟斗的翻轉(zhuǎn)和 動臂的舉升，對速度的要求不高，因此采用進油口節(jié)流調(diào)速即可，進油口節(jié)流調(diào)速的特點是： 進油節(jié)流調(diào)速回路使用普遍，但由于執(zhí)行元件的回油不受限制，所以不宜用在超越負

53、載（負載 力方向與運動方向相同）的場合。閥應安裝在液壓執(zhí)行元件的進油路上，多用于輕載、低速場 合。對速度穩(wěn)定性要求不高時，可采用節(jié)流閥；對速度穩(wěn)定性要求較高時，應采用調(diào)速閥。 該回路效率低，功率損失大?；芈分胁捎萌涣ū壤姶砰y換向閥，如圖 2-5中的6和7,通過操縱手柄控制兩個 電磁比例換向閥電磁鐵的電流方向和大小，即可控制液壓油的流向和流量，采用這種閥的好 處是可以提高速度的控制精度，簡化系統(tǒng)調(diào)速回路，使工作裝置的調(diào)速更靈活。2）液壓調(diào)平系統(tǒng)的設計滑移轉(zhuǎn)向裝載機的鏟斗裝滿物料后，需要將動臂提升到一定高度進行卸載，卸載之后又需要將動臂下放到鏟掘位置。為了控制物料從鏟斗中掉出，普的位置進行調(diào)

54、節(jié)。手動控制 有兩個問題，一是動臂的卸載位置和鏟掘位置有很大的隨機性；二是增加了司機的勞動強度和調(diào)整時間，降低了勞動生產(chǎn)率。因此，各生產(chǎn)廠家都對鏟斗自動調(diào)平系統(tǒng)進行了重點研究， 而且一般都在機器上安裝了一個二位二通電磁閥，通過對電磁閥的控制，用戶可以在調(diào)平和 非調(diào)平系統(tǒng)之間進行切換。目前的調(diào)平系統(tǒng)主要有液壓調(diào)平系統(tǒng)，機械調(diào)平系統(tǒng)和電子控制調(diào)平系統(tǒng)三大類通滑移轉(zhuǎn)向裝載機需要司機用手動控制方式對鏟斗為了在滑移裝載機鏟斗自動調(diào)平功 能對于精準定位、提高工作效率、降低勞動強度以及有效減少裝載物料的掉落均有著至關重 要的作用。雖然鏟斗調(diào)平系統(tǒng)的發(fā)展經(jīng)歷了機械調(diào)平、液壓調(diào)平和電子調(diào)平三個階段，但由 于具有簡便可靠、資源容易獲取以及高性