1、南昌大學科技學院本科畢業(yè)設計（論文）開題報告題目江西某市行政辦公樓設計專業(yè)土木工程班級土木 102 班學生姓名余欣欣學號7013210069指導教師潘固村職稱中級職稱南昌大學科技學院教務部制南昌大學科技學院本科畢業(yè)設計（論文）開題報告一、 選題的背景與意義：畢業(yè)設計是一個總結性的教學環(huán)節(jié)， 是學生全面系統(tǒng)地融匯所學理論知識和專業(yè)技能并運用于解決實際問題的過程。 通過本教學環(huán)節(jié)， 要加深學生對所學基本理論知識的理解， 培養(yǎng)學生綜合分析和處理問題的能力以及設計創(chuàng)新精神， 使學生得到有關單位工程建設從方案制定到施工組織的全過程系統(tǒng)性的訓練。土木工程是建造各類工程設施的科學技術的統(tǒng)稱。 它既指工程建設

2、的對象， 即建造在地上、地下、水中的各種工程設施，也指所應用的材料、設備和所進行的勘測、設計、施工、保養(yǎng)、維修等專業(yè)技術。隨著時代的發(fā)展與科技的進步，人們的生活水品也在不斷的提高。而建筑是社會和科技發(fā)展所需的“衣、食、住、行”之首。它在任何一個國家的國民經濟中都占有舉足輕重的地位。作為土木工程專業(yè)的本科畢業(yè)生，應該有從事土木工程設計的能力，所以，正是因為有這樣的需要，學院為我們安排的畢業(yè)設計。 此次畢業(yè)設計的題目是 “萬麗小區(qū) 5 號樓的結構設計和工程量清單”。畢業(yè)設計要求我們在指導老師的指導下，獨立系統(tǒng)的完成一項工程設計，解決與之有關的所有問題，熟悉相關設計規(guī)范、手冊、標準圖以及工程實踐中常

3、用的方法，具有實踐性、綜合性強的顯著特點。因此畢業(yè)設計對于培養(yǎng)學生初步的科學研究能力， 提高其綜合運用所學知識分析問題、解決問題能力有著重要意義，除此之外還能培養(yǎng)組織管理能力、社交能力和實踐應用能力，培養(yǎng)設計工作中實事求是、嚴格準確的科學態(tài)度和作風，樹立事業(yè)心和責任感。為即將跨出校門走上社會打好基礎。二、 研究的基本內容與擬解決的主要問題：1. 研究內容結構設計部分方案合理 ,計算準確無誤，計算書寫工整，圖面布局勻稱，表達準確清楚，圖面清潔。1. 根據建筑設計和結承重及抗震方面的要求、場地地質條件、材料供應及施工技術條件等 ,合理進行結構及其構件 (樓面板、屋面板、過梁等 )的選型和結構布置

4、，應盡可能使計算簡便 ,統(tǒng)一構件的編號 ,確定構件的定位尺寸 ,正確標注構件的結構標高。2.計算時，應有正確的計算簡圖 ,。選擇合理的構件尺寸，清理荷載時一定要細心。不能多算也不能少算。內力計算步驟要完整。內力計算可手算也可用計算機計算。手算時可根據具體情況采用不同得計算方法。 進行內力組合，確定截面的配筋。并且滿足構造要求。施工圖中，結構及構件尺寸的標注要齊全，受力鋼筋、箍筋及構造鋼筋的編號要清楚、 正確。 受力鋼筋的錨固、連接及截斷位置要清楚正確。 箍筋加密區(qū)及非加密區(qū)的范圍要詳細準確。 配置的數(shù)量要正確。 橫斷面的選取位置及數(shù)量要合理3. 現(xiàn)澆樓梯的設計時，梁式或板式樓梯自選，要有正確的

5、計算簡圖，構件的截面尺寸要合理。內力計算及配筋要正確。施工圖中，各構件的代號、尺寸的標注要齊全，配筋圖要正確 ,結構標高要標注在相應位置。 、4. 現(xiàn)澆板的設計計算應根據具體情況考慮采用彈性理論或塑性理論。分清楚什么是單向板什么是雙向板。板的厚度要合理，受力筋 (板底與板面 )及非受力筋的配置和標注要正確，并標注板的底部及頂部的結構標高。定位軸線、構件尺寸的標注要齊全。、5.連梁的設計計算可考慮采用塑性理論。2. 擬解決的問題1. 建筑結構布置，在滿足建筑功能、工藝和生產使用要求的同時，力求平面和豎向形狀簡單、整潔，柱網對稱、剛度適當、荷載分布均勻，結構傳力簡捷，構件受力明確。2. 搜集必須資

6、料、圖紙和現(xiàn)場情況 .如工程的場地情況，現(xiàn)場的地下水位和土壤類別，南昌的主要建材和人工、 機械租賃價格信息以及南昌市常用招標法規(guī)和文件。三、研究的方法與技術路線：對于選定的課題，我們對他所以的內容進行全面的了解。了解這個課題在國內外的研究情況，包括研究以取得的成果及存在的問題，了解這一課題所屬的理論體系等等。對課題的全面了解，可以讓我們研究過程中少走很多彎路。確立研究的主攻方向。在本次課題研究中我將會用到以下研究方法。文獻研究法 ： 分類閱讀有關文獻（包括文字、圖形、符號、聲頻、視頻等具有一定歷史價值、理論價值和資料價值的材料），得出一般性結論或者發(fā)現(xiàn)問題，尋找新的思路。經驗總結法：通過對實踐

7、活動中的具體情況，進行歸納與分析，使之系統(tǒng)化、理論化，上升為經驗的一種方法?？偨Y推廣先進經驗是人類歷史上長期運用的較為行之有效的領導方法之一。所謂經驗，是指在實踐活動中取得的知識或技能。由于這種知識或技能往往憑借個人或團體的特定條件與機遇而獲得的，帶有偶然性和特殊性的一面，因此，經驗并非一定是科學的。它需要理論研究者和實踐者做一番總結、驗證、提煉加工工作?？偨Y經驗一般在實踐中取得良好效果后進行。在總結經驗時，一定要樹立正確的指導思想，對典型要用馬克思主義的立場和觀點進行分析判斷，分清正確與錯誤、現(xiàn)象與本質、必然與偶然。經驗一定要觀點鮮明、正確，既有先進性、科學性，又有代表性和普遍意義。歷史研究

8、法：簡而言之，歷史研究就是以過去為中心的研究，它通過對已存在的資料的深人研究，尋找事實，然后利用這些信息去描述、分析和解釋過去的過程，同時揭示當前關注的一些問題，或對未來進行預測。案例研究法：中外學者尚無普遍公認的、權威的定義，一般認為，案例是對現(xiàn)實生活中某一具體現(xiàn)象的客觀描述。教育案例是對教育活動中具有典型意義的，能夠反映教育某些內在規(guī)律或某些教學思想、原理的具體教學事件的描述、總結分析，它通常是課堂內真實的故事，教學實踐中遇到的困惑的真實記錄。對這些 “真實記錄 ”進行分析研究，尋找規(guī)律或產生問題的根源，進而尋求解決問題或改進工作的方法，或形成新的研究課題。在案例法的研究中，研究者自身的洞

9、察力是關鍵。觀察研究法：從對事物發(fā)展變化過程的觀察中獲取所需信息，將其歸納整理并進行分析研究，形成新的觀念和認識，這就是觀察研究法四、研究的總體安排與進度：第一周 : 方案設計，建筑外形。第二周：修改方案，繪制建筑圖。第三周：完成建筑圖正式圖紙。第四、五周：標準層結構平面圖（框架梁，連梁）布置，現(xiàn)澆板的的荷載整理，內力及配筋計算。第六、七周：連梁的荷載整理，內力及配筋計算。第八、九周： 12 榀框架的荷載整理，內力及配筋計算。第十周：繪制框架配筋圖、連梁的配筋圖。第十一、十二周：樁承載力計算，基礎平面圖布置、承臺配筋計算及繪制。第十三、十四周：繪制標準層結構平面圖，現(xiàn)澆樓梯的結構計算及配筋圖繪

10、制，雨篷的結構計算及配筋圖繪制。第十五周：整理圖紙，設計總說明及計算書。五、主要參考文獻：1混凝土結構設計規(guī)范GB500102002建筑結構荷載規(guī)范GB50009 2006建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007 2002建筑工程抗震設防分類標準GB50223-2008建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068-2001混凝土結構設計原理、混凝土結構設計多層與高層建筑結構設計簡明建筑結構靜力設計手冊中國建筑工業(yè)出版社江西省結構標準圖集及國家其余相關現(xiàn)行規(guī)范2混凝土結構設計規(guī)范GB500102002建筑結構荷載規(guī)范GB50009 2001 2006 年版建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007 2002砌體結

11、構設計規(guī)范GB50003 2001混凝土結構設計原理、混凝土結構設計混凝土結構計算手冊3 多層與高層建筑結構設計房屋建筑學教材建筑設計資料集 1、2、3 冊江西省建筑標準圖集建筑制圖標準其他有關設計規(guī)范Assessment of European seismic design proceduresfor steel framed structuresA.Y . Elghazouli1 IntroductionAlthough seismic design has bene?ted from substantial developments in recent years, theneed to

12、 offer practical and relatively unsophisticated design procedures inevitably results in various simpli?cations and idealisations. These assumptions can, in some cases, have advertimplications on the expected seismic performance and hence on the rationale and reliabil- ity ofthe design approaches. It

13、 is therefore imperative that design concepts and application rules are constantly appraised and revised in l ight of recent research ?ndings and improvedunderstanding of seismic behaviour. To this end, this paper focuses on assessing the under- lying approaches and main procedures adopted in the se

14、ismic design of steel frames, with emphasis on European design provisions.In accordance with current seismic design practice, which in Europe is represented by Eurocode 8 (EC8) (2004), structures may be designed according to either non-dissipative or dissipative behaviour. The former, through which

15、the structure is dimensioned to respond largelyin the elastic range, is normally limited to areas of low seismicity or to structures of special use and importance. Otherwise, codes aim to achieve economical design by employ- ing dissipative behaviour in which considerable inelastic deformations can

16、be accommodated under significant seismic events. In the case of irregular or complex structures, detailed non- linear dynamic analysis may be necessary. However, dissipative design of regular structures isusually performed by assigning a structural behaviour factor (i.e. force reduction or modi?ca-

17、 tionfactor) which is used to reduce the code- speci?ed forces resulting from idealised elastic responsespectra. This is carried outinconjunctionwith the capacity design concept whichrequiresanappropriate determinationof the capacity of the structure based on a pre-de?ned plasticmechanism (often ref

18、erred to as failure mode), coupled with the provision of suf?cientductilityin plastic zones and adequate over-strength factors for other regions. Althoughthe fundamentaldesign principles of capacity design may not be purposely dissimilar in various codes, the actualprocedures can often vary due to d

19、ifferences in behavioural assumptionsand designidealisations.This paper examines the main design approaches and behavioural aspects of typical con?g-urations of moment-resistingand concentrically-bracedframes. Although this study focusesmainlyonEuropeanguidance, thediscussionsalsorefer toUSprovision

20、s(AISC1999,2002, 2005a,b) for comparison purposes. Whereappropriate,simple analyticaltreatments are presented in order to illustrate salient behavioural aspects and trends, and referenceis also made to recent experimental observations and ?ndings. Amongst the various aspects examined in this paper,

21、particular emphasis is given to capacity design veri?cations as well as the implications of drift-related requirements in moment frames, and to the post-buck- lingbehaviour and ductility demand in braced frames, as these represent issues that warrant cautious interpretation and consideration in the

22、design process. Accordingly, a number of necessary clari?cations and possible modi?cations to code procedures are put forward. 2 General considerations2.1 Limit states and loading criteriaThe European seismic code, EC8 (Eurocode 8 2004) has evolved over a number of yearschanging status recentlyfroma

23、 pre-standard to a full European standard. Thecode explicitlyadopts capacity design approaches, with its associated procedures in terms of failure mode control,force reductionandductilityrequirements. One ofthe main meritsofthe code is that, incomparison with other seismic provisions, it succeeds to

24、 a large extent in maintaining adirectand unambiguous relationshipbetween the speci?c design procedures and the overall capacitydesign concept.There aretwofundamentaldesign levelsconsidered in EC8,namely no-collapseand damage-limitationwhich, essentially refer toultimate and serviceabilitylimitstate

25、s, respec-tively, under seismic loading. The no-collapse requirement corresponds to seismic action based ona recommended probability of exceedance of 10% in 50 years, or a return period of475years,whilstthevaluesassociatedwiththedamage-limitationlevelrelatetoarecommended probability of 10% in 10 yea

26、rs, or return period of 95 years. As expected, capacitydesignprocedures are more directly associated withthe ultimate limitstate, buta number ofchecks are included to ensure compliance with serviceability conditions.The code de?nes reference elastic response spectra (Se) for acceleration as a functi

27、on of theperiodof vibration(T)and thedesign groundacceleration (ag) on?rmground. Theelasticspectrum depends on the soil factor (S), the damping correction factor (-de?ned spectral)and preperiods(TB,TCand TD)whichin turndepend on the soiltypeandseismicsourcecharacteristics.Forultimate limitstate desi

28、gn, inelastic ductile performanceisincorporatedthrough the use of the behaviour factor (q) which in the last version of EC8 is assumed to capturealso the effect of viscous damping. Essentially, to avoid performing inelastic analysis in design,the elastic spectral accelerations are divid ed by q (exc

29、epting some modi?cations forTTB),to reduce the design forces in accordance with the structural con?guration and expected ductility.For regularstructures (satisfyinga number ofcode-speci?ed criteria),asimpli?ed equivalentstatic approach can be adopted, based largely on the fundamental mode of vibrati

30、on.2.2 Behaviour factorsThis type of frame has special features that are not dealt with in this study, although some comments relevant to its behaviour are made within the discussions. Also, K-braced frames are not considered herein as they are not recommended for dissipative design. On the other ha

31、nd, eccentrically-braced frames which can combine the advantages of moment-resisting and concentrically-braced frames in terms of high ductility and stiffness, are beyond the scope of this study. The reference behaviour factor should be considered as an upper bound even if non-linear dynamic analysi

32、s suggests higher values. For regular structures in areas of low seismicity, a q1.52.0 may be adopted without applying dissipative design procedures, recognizingthe presence of a minimal level of inherent over-strength and ductility. In this case,the struc- ture would be classi?ed as a low ductility

33、 class (DCL) for which globalelastic analysis can be utilized, and the resistance of members and connections may beevaluated according to EC3 (Eurocode 3 2005) without any additional requirements.中文翻譯：歐洲對鋼框架結構抗震設計的評估1 介紹雖然抗震設計實質性進展受益匪淺 , 近年來 , 需要提供實用和相對簡單的設計方法 , 不可避免地導致各種各樣的簡化和理想化。這些假設 , 某些情況下 , 有廣告

34、影響預期的抗震性能 , 因此在合理性和可靠性設計的方法下。有必要的設計概念和應用不斷評估和修改規(guī)則是根據最近的研究和對地震的行為改進的理解。為此 , 本文在評估潛在的方法和主要流程采用鋼結構工程的抗震設計中 , 用強調歐洲設計規(guī)定 , 制定本規(guī)定。按照現(xiàn)行的抗震設計實踐 , 這在歐洲被表示 Eurocode 8(EC8)(2004), 結構也可以設計出系統(tǒng)根據或耗散行為。這位前 , 藉此結構尺寸進行回應主要集中在彈性范圍內 , 通常是有限的地區(qū)地震活動或結構的低特殊用途與重要性。 否則 , 編碼的目的是要實現(xiàn)節(jié)約型設計被耗散行為在相當大的彈性變形能得到滿足在重大的地震事件。在案件的不規(guī)則或復雜

35、的結構 , 詳細的非 - 線性動態(tài)的分析可能是必要的。然而 , 常規(guī)結構設計的系統(tǒng)具有耗散通過指定一個經常表演結構行為因素( 例如力量還原或修改因素 ), 用它來減少所造成的指定代碼， 正如有彈性響應譜。這是進行結合的能力設計概念 , 需要采用一種適宜的容量的確定基于一個預先定義的結構塑料機械 ( 通常稱為失效模式 ), 伴隨著提供充分的在塑性區(qū)和足夠的延性等因素為其它地區(qū)。 雖然基本設計原則的能力設計可能不是故意在各種不同實際的程序代碼 , 可以在常隨因為不同的行為假設理想化和理想化設計。摘要本文檢視主要設計方法和行為方面的抗力矩典型配置和中心支撐幀。 雖然這項研究主要在歐洲的指導下 , 我

36、們的討論也涉及到規(guī)定 ( 以 1999 年,2002年 ,2003 2005a,b 作比較 ) 。在適當?shù)牡胤?, 簡單的解析治療，為了說明了引人注目的行為方面和發(fā)展趨勢參考。 最近的實驗觀測也做了各種努力和成果。 重點是給設計驗證作為相關要求的含義 , 時刻幀后屈曲行為和延性需求的支撐框架 , 因為這些代表問題 , 謹慎的解釋和考慮的設計過程。 因此 , 一定數(shù)量的必要的澄清和可能的修改代碼程序提出了 2 種通常的考慮。2.1 極限狀態(tài)和加載的標準歐洲的抗震規(guī)范 ,EC8(Eurocode 8 2004 年 ) 已經進化數(shù)年，最近從一個準標準地位改變了歐洲標準。代碼明確采用能力設計方法 ,

37、及相應程序方面的失效方式控制力的減少和延性需求。其中最主要的優(yōu)點是相比于其它地震規(guī)定 , 它的成功在很大程度上在維持直接和明確的關系設計的具體程序和整體能力設計的概念。有兩個基本的設計水平 , 即考慮無倒塌 和損害降低 , 實質上是指最終和極限狀態(tài) , 分別 , 地震作用下。無倒塌技術對應的地震作用的要求推薦的概率的基礎上對 10%在未來的 50 年里 , 或重現(xiàn)期公元前 475 年的價值觀 , 而與之關聯(lián)的損害降低水平相關的概率是贊揚 10%在 10 年內 , 或重現(xiàn)期 95 年了。正如人們所預料的那樣 , 能力設計的程序都被更直接地聯(lián)系在一起的極限狀態(tài) , 但都包含了大量的檢查 , 以確保符合適用性條件。 這個時期的振動 (T) 和設計地面加速度 (ag) 在堅固的地面上。彈性頻譜取決于土壤因子 (S), 阻尼校正因子 ( ) 和預案光譜周期 ( 肺結核 , 血中總膽固醇及 TD)依次取決于土壤類型和地震的來源特征。最終的極限狀態(tài)設計 , 為球墨鑄鐵性能無彈性拌勻通過使用此行為因子 (q), 在過去的版本的EC8是假定捕獲作用阻尼。從本質上說 , 為了避免表演無彈性分析在設計、彈性譜加速度被“問” ( 除某些修改為 T TB) 、降低設計力量依照結構配置和預期的延性。常規(guī)結構 ( 滿足一定數(shù)量的指定代碼準則 ), 一個簡化的等效