1、湖景豪園 高層住宅樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)摘 要本工程為湖景豪園，擬建高層住宅樓。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的土地使用面積將該樓設(shè)計(jì)成一對(duì)稱(chēng)布置的住宅樓，設(shè)置一部電梯，一層設(shè)置兩戶(hù)。首層的標(biāo)高為4.0米，其余11層的層高均為3.0m。樓層總高度為35.8m?？偨ㄖ娣e4319.28m2?；撅L(fēng)壓值0.60kN/m2，抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.15g，類(lèi)場(chǎng)地，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)采用框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)計(jì)算按縱向框架承重分析。具體內(nèi)容包括：結(jié)構(gòu)方案和初選截面尺寸；樓板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖及剛度參數(shù)計(jì)算；荷載計(jì)算及結(jié)構(gòu)位移驗(yàn)算；水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析；豎向荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析；荷載

2、效應(yīng)及內(nèi)力組合；截面設(shè)計(jì)和構(gòu)造要求；基礎(chǔ)設(shè)計(jì)；結(jié)構(gòu)施工圖的繪制；計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)。在進(jìn)行截面抗震設(shè)計(jì)時(shí)，柱按偏壓構(gòu)件計(jì)算，保證延性框架要“強(qiáng)剪弱彎，強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件強(qiáng)錨固”的設(shè)計(jì)原則，且滿(mǎn)足構(gòu)造要求。關(guān)鍵詞：高層，抗震，框剪，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)A1 Block Of King Garden In High-rise Residential Buildings, Structural DesignAuthor: Rui ChenTutor: Quan GaoAbstractKing Garden in the works for A1 block, the proposed high-rise res

3、idential buildings. According to the land use area will be carried into a symmetrical layout design of residential buildings, the installation of a lift, one of four households. The level of the first floor is 3.9m and the remaining eleven floors are 2.9m high-level layers. The total height of the b

4、uilding is 35.8m. A total construction area is 4319.28m2. Basic wind pressure value is 0.65kN/m2, earthquake intensity of 7 degrees security, the basic design for seismic acceleration values 0.10g, category II sites, design for the earthquake-first group. This engineering construction design adoptio

5、n the frame-shear wall construction. The structure of the vertical longitudinal loading analysis. Concrete contents include: structural programmes and primary cross-sectional size; floor structural design; Structural calculation diagrammatic drawing and stiffness parameter calculation; Structural lo

6、ad calculation and displacement calculation; Level load role of endogenous force structure analysis; Vertical load role of the endogenous force structure analysis; Load effects and endogenous force portfolio; Cross-sectional design and construction requirements; Foundation design; Structural constru

7、ction mapping; computer-aided design. Earthquake in cross-sectional design, pillar by bias components calculated to ensure extensive framework to "strong reminder and weak bends, strong column and weak beam, strong joint weak components strong anchorage" design principles, and the cross-se

8、ction must to meet the demand of construction requirements.Key words: Tall structures, Earthquake proofing construction, Frame -Shear wall, Structural design目 錄工程概況1結(jié)構(gòu)布置和初選構(gòu)件截面尺寸22.1 柱截面尺寸22.2 梁截面尺寸32.3 板的厚度32.4 剪力墻數(shù)量的確定33 樓板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)63.1 樓梯設(shè)計(jì)63.1.1 梯段板計(jì)算63.1.2 梯梁設(shè)計(jì)83.2樓板設(shè)計(jì)93.2.1 荷載計(jì)算93.2.2 計(jì)算跨度L0113.2.3

9、 彎矩和配筋計(jì)算11非框架梁的設(shè)計(jì)174.1非框架梁的內(nèi)力計(jì)算174.2非框架梁的配筋計(jì)算254.2.1 正截面承載力計(jì)算254.2.2 斜截面承載力計(jì)算265 計(jì)算簡(jiǎn)圖及剛度參數(shù)295.1 計(jì)算簡(jiǎn)圖295.2 剛度參數(shù)295.2.1 總剪力墻的等效抗彎剛度295.2.2 總框架的抗推剛度325.3主體結(jié)構(gòu)剛度特征值406 豎向荷載及水平荷載計(jì)算416.1 豎向荷載416.1.1 各種構(gòu)件的荷載標(biāo)準(zhǔn)值416.1.2 重力荷載代表值436.2橫向水平地震作用436.2.1 結(jié)構(gòu)總水平地震作用底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值FEk436.2.2 各層水平地震作用Fi456.3 橫向風(fēng)荷載計(jì)算467 水平荷載作用效應(yīng)

10、分析487.1 水平地震作用折算及水平位移驗(yàn)算487.1.1 水平地震作用折算487.1.2 水平位移驗(yàn)算487.2 水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算497.2.1 總剪力墻、總框架和總連梁的內(nèi)力497.2.2 各根柱、各根連梁、各片剪力墻的內(nèi)力51（2）彎矩和剪力517.2.3 框架梁、柱的內(nèi)力計(jì)算548 豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算618.1 框架內(nèi)力計(jì)算618.1.1 計(jì)算簡(jiǎn)圖618.1.2 分配系數(shù)及固端彎矩628.1.3 分配與傳遞648.2 剪力墻內(nèi)力計(jì)算698.2.1 軸力的計(jì)算698.2.2 彎矩的計(jì)算729 荷載效應(yīng)組合749.1 框架梁柱的內(nèi)力組合749.1.1 梁、柱內(nèi)力調(diào)整74

11、9.1.2 框架梁、柱的內(nèi)力組合799.2 剪力墻的內(nèi)力組合8010 截面設(shè)計(jì)8210.1 框架梁8210.1.1 正截面受彎承載力計(jì)算8210.1.2 斜截面受剪承載力計(jì)算8310.2 框架柱8410.2.1 剪跨比和軸壓比8410.2.2 正截面抗彎承載力計(jì)算8510.2.3 斜截面抗剪承載力計(jì)算8810.2.4 節(jié)點(diǎn)的抗剪承載力計(jì)算9010.3 剪力墻9110.3.1 正截面承載力計(jì)算9110.3.2 斜截面承載力計(jì)算9211 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)9511.1 基礎(chǔ)選型9511.2 基礎(chǔ)平面布置9511.3 承臺(tái)計(jì)算和配筋97致謝103參考文獻(xiàn)104依景花園A1棟 高層住宅樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工程概況依景花園

12、為12層住宅樓，框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，主體高度35.8m?？拐鹪O(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.10g，場(chǎng)地類(lèi)別類(lèi)，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，基本風(fēng)壓為。工程的建筑平面示意圖見(jiàn)圖1-1，地上12層，首層3.9m，212層層高均為2.9m。天面上設(shè)頂層梯間及電梯機(jī)房，其層高為2.8m，電梯機(jī)房地面高于天面1.5m。剪力墻門(mén)洞高均取2.2m，外圍護(hù)墻墻厚190mm，選用混凝土空心小砌塊。內(nèi)圍護(hù)墻墻厚120mm，選用灰砂磚。地下室1層，層高4m。與上部結(jié)構(gòu)相比，地下室頂板剛度足夠大，手算時(shí)可近似取為上總結(jié)構(gòu)的嵌固端。結(jié)構(gòu)布置和初選構(gòu)件截面尺寸該建筑經(jīng)過(guò)對(duì)建筑高度、使用要求、材料用量、抗震要求、造價(jià)等

13、因素綜合考慮后，宜采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)?；炷翉?qiáng)度等級(jí)選用：梁、板為C25；墻、柱為C30。按照建筑設(shè)計(jì)確定的軸線(xiàn)尺寸和結(jié)構(gòu)布置的原則進(jìn)行結(jié)構(gòu)布置。剪力墻除在電梯井及樓梯間布置外，在、軸各設(shè)一道墻。標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)布置平面圖如圖2-1所示。各構(gòu)件的截面尺寸初估如下：2.1 柱截面尺寸首層中柱 按軸壓比限值考慮。本結(jié)構(gòu)框架抗震等級(jí)為三級(jí)，；住宅荷載相對(duì)較小，?。粯菍訑?shù)；彎矩對(duì)中柱影響較小，?。灰陨蠑?shù)據(jù)代入式得：1.215層中柱 ，邊柱 ；612層中柱 ，邊柱 。2.2 梁截面尺寸橫向框架梁 計(jì)算跨度，梁高取(1/101/18)=，初選；梁寬度(1/21/4)，初選。，則2.3 板的厚度2.4

14、 剪力墻數(shù)量的確定、電梯井及樓梯間3 樓板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1 樓梯設(shè)計(jì)本住宅樓采用板式樓梯，標(biāo)準(zhǔn)層尺寸如圖3-1所示，。采用C25混凝土，梯板鋼筋用HPB235，梯梁用HRB335。 梯段板計(jì)算TB1、TB2計(jì)算跨 L27002002500mm梯板厚度 h（1/251/30）L 84100mm，取h100mm踏步高度 2900÷20145mm， 踏步寬度 2700÷9300mm荷載計(jì)算：1. 平梯段、樓板段面層： 10厚地磚，素水泥漿擦縫 0.01×200.20 kN/m2 25厚1:3水泥砂漿 0.25×200.50 kN/m2梯板： 100mm厚鋼筋混凝

15、土板 0.100×252.5 kN/m2板底： 15厚水泥石灰漿打底、5厚紙筋灰批面 0.015×17+0.005×160.34 kN/m2恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 3.54 kN/m2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 3.5 kN/m2平梯段設(shè)計(jì)荷載： 1.2×3.541.4×3.59.15 kN/m2支座反力：0.5×9.15×2.712.35 kN/m最大彎矩：8.34 kN·m/m選用10 140（I級(jí)鋼） ，A561 mm2/m支座截面負(fù)筋取與跨中截面相同，采用10 110。2. 斜梯段面層： (0.200.50)×(0.

16、30+0.145)0.301.04 kN/m2梯踏步： 0.145×252 1.813 kN/m2梯斜板： 0.100×252.78 kN/m2板底： 0. 340.38 kN/m2 扶手重： （不計(jì)入，另加212）恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 6.013 kN/m2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 3.5 kN/m2荷載設(shè)計(jì)值： 1.2×6.0131.4×3.512.116 kN/m2支座反力：0.5×12.116×2.716.36 kN/m最大彎矩：11.04 kN·m/m選用10 110（I級(jí)鋼） ，A714 mm2/m支座截面負(fù)筋取與跨中截面相同，

17、采用10 110。 梯梁設(shè)計(jì)TL1、L15 (計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3-2所示)跨度 L2600mm， 梁高 h L12 217mm截面取 200×300荷載計(jì)算：TB1(TB2)傳來(lái)： (設(shè)計(jì)值) 16.36 kN/m樓板( TB3)傳來(lái)： 9.15×1.225.49 kN/m梁自重： 1.2×0.2×(0.30.10)×251.20 kN/m梁側(cè)批蕩： 1.2×2×0.02×(0.30.1)×170.16 kN/m均布荷載設(shè)計(jì)值： 23.21 kN/m側(cè)磚扶手（0.9m高）傳來(lái)集中荷載：1.2×(19

18、×0.060.34×2)×0.9×2.75.90kN跨中彎矩：倒L形截面，近似按矩形截面計(jì)算配筋：實(shí)配216（HRB335級(jí)鋼），402 mm支座剪力：僅需按構(gòu)造配置箍筋，此時(shí)箍筋的最大間距為200mm，最小配箍率為：選 6 150 雙肢箍 ， ，滿(mǎn)足要求。注：樓板(T B3)傳來(lái)：9.15×1.225.49kN/m梯板( B16)傳來(lái)：9.15×1.225.49kN/m兩者相等。3.2樓板設(shè)計(jì)各樓面板和屋面板的編號(hào)如圖3-3a,b所示： 荷載計(jì)算 樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載：2.0kN/（按住宅取值，陽(yáng)臺(tái)為2.5 kN/）恒荷載：飾面層：

19、10厚地磚，素水泥漿 0.01m×20kN/m3=0.2kN/m2找平結(jié)合層：25厚1：3水泥砂 0.025m×20kN/m3=0.5kN/m2結(jié)構(gòu)層：100厚鋼筋混凝土屋面板 0.10m×25kN/m3=2.5kN/m頂棚抹灰：15厚水泥石灰漿打底，5厚紙筋灰批面0.015 m×17kN/m3+0.005×16kN/m3=0.335kN/m2_ 恒荷載合計(jì) 3.54kN/恒荷載設(shè)計(jì)值： 1.2×3.544.248kN/m2活荷載設(shè)計(jì)值： 2.80kN/m22屋面荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載：3.0kN/（上人屋面，屋頂花園）恒荷載：種植土層：2

20、00厚種植土 0.20 m×17kN/m3=3.4kN/m2飾面層：10厚防滑地磚，素水泥漿擦縫 0.01m×20kN/m3=0.2kN/m2結(jié)合層：20厚1：3水泥砂漿 0.02m×20kN/m3=0.4kN/m2隔熱層：50厚的膨脹珍珠巖隔熱層 0.05m×10 kN/m3=0.5kN/m2防水層：2厚聚胺脂防水涂料 0.13 kN/m2找平層：20厚1：2.5水泥砂漿 0.02m×20kN/m3=0.4kN/m2結(jié)構(gòu)層：120厚鋼筋混凝土屋面板 0.12m×25kN/m3=3.0kN/m頂棚抹灰：15厚水泥石灰漿打底，5厚紙筋灰

21、批面0.015 m×17kN/m3+0.005×16kN/m3=0.335kN/m2_ 恒荷載合計(jì) =8.37kN/恒荷載設(shè)計(jì)值： 1.2×8.3710.038kN/m23電梯機(jī)房地面荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載：7.0 kN/恒荷載：120厚鋼筋混凝土板 0.12m×25kN/m3=3.0kN/m_恒荷載合計(jì) 3.0kN/恒荷載設(shè)計(jì)值： 1.2×3.03.60kN/m2活荷載設(shè)計(jì)值： 9.80kN/m2 計(jì)算跨度L0各板內(nèi)跨取軸線(xiàn)間的距離，邊跨取板凈跨加梁寬度。以B1板為例： (3.90.10.1)0.23.9m (4.90.10.1)0.24.9m由于

22、，故按雙向板計(jì)算。 彎矩和配筋計(jì)算一雙向板的計(jì)算因?yàn)榛炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之小于2.0按雙向板計(jì)算。現(xiàn)只計(jì)算B1，其它板的計(jì)算見(jiàn)下表。B1雙向板的邊界是兩鄰邊簡(jiǎn)支，兩鄰邊固定。其最大彎矩由g+q/2作用下兩邊支座簡(jiǎn)支、兩內(nèi)支座固支板的跨中彎矩與q/2作用下四邊簡(jiǎn)支板的跨中彎矩之和求得；支座最大負(fù)彎矩則為g+q作用兩邊支座簡(jiǎn)支、兩內(nèi)支座固支時(shí)的支座彎矩。計(jì)算時(shí)取混凝土泊松比=0.2 ，取一米寬的板帶作為計(jì)算長(zhǎng)度。用g4.248kN/m2 和其q，11.9N/mm2，210 N/mm2，80mm，查建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)后得計(jì)算如下：Lox/Loy=3.9/4.9=0.796，由靜力

23、手冊(cè)查雙向板均布荷載作用下的內(nèi)力系數(shù)表可得：跨內(nèi)最大彎矩：mm(短向底筋在下)實(shí)配8 160，314mm2/mmm(長(zhǎng)向底筋在上)實(shí)配8 200，251mm2/m支座彎矩：同理可求出其他板的跨內(nèi)最大彎矩和支座彎矩，并進(jìn)行配筋計(jì)算（見(jiàn)表3-1、表3-2）支座負(fù)鋼筋則要由該支座相鄰兩區(qū)格同一支座彎矩的較大值確定。此外，對(duì)端支座應(yīng)考慮梁對(duì)板的轉(zhuǎn)動(dòng)約束作用，配置構(gòu)造負(fù)鋼筋。當(dāng)板內(nèi)支座受力鋼筋為10110（As=714mm2）時(shí)，可取構(gòu)造鋼筋截面面積714×1/3238mm2/m，選8200，251 mm2/m。二單向板的計(jì)算由于本結(jié)構(gòu)中的單向板數(shù)量較小且不是連續(xù)板，再加上活荷載較小，故單向板

24、計(jì)算時(shí)不考慮結(jié)構(gòu)最不利荷載組合。全部按活載滿(mǎn)跨布置。取一米寬的板帶作為計(jì)算長(zhǎng)度。用q4.248+2.8=7.048kN/m2，11.9N/mm2，210 N/mm2，查建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)得：計(jì)算簡(jiǎn)圖如3-4a,b所示： 樓面單向板的彎矩和配筋計(jì)算如表3-3所示：屋面單向板的彎矩和配筋計(jì)算如表3- 4所示：注：1.M的系數(shù)通過(guò)建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)查得；2.M=表中系數(shù)× ；3.配筋通過(guò)下列公式計(jì)算 ，各單向板的分布鋼筋選用6180(As=157mm2),因?yàn)?23×15%=78.45mm2<157 mm2又0.15%bh0=0.15%×1000×1

25、00 = 150 mm2<157 mm2故分布鋼筋滿(mǎn)足要求。單向板的端支座配置垂直于板邊的構(gòu)造鋼筋選用8200(As=251mm2)，因?yàn)?，滿(mǎn)足要求。三各板支座配筋由以上板彎矩和配筋的計(jì)算，可以看出，同一支座相鄰板的支座配筋都大致相同或相近，故此，可選較大值做為該支座的支座配筋。以支座B6B13為例，板B6在該支座的配筋為8200，板B13在該支座的配筋也是8200，故該支座的配筋為8200。同理，其他支座的配筋如表3-5所示：非框架梁的設(shè)計(jì)按考慮內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。高層樓蓋不考慮梁從屬面積的荷載折減和活荷載的不利布置。標(biāo)準(zhǔn)層梁編號(hào)如圖4-1所示：4.1非框架梁的內(nèi)力計(jì)算L1：截面尺寸：20

26、0mm×300mm梁左半邊板傳來(lái)荷載： (4.248+2.8)×227.048 kN/m有5×7.04884.405 kN/m梁右半邊板傳來(lái)荷載：1.2(2×2)0.3(12×0.32+0.33) ×7.0485.970 kN/m梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.30.1）×25×1.2+（0.02×0.2×2×18×1.2）=1.37 kN/m隔墻荷載為：g218×0.12×(2.9-0.3)×1.2 + 0.31×(

27、2.9-0.3)×2×1.28.674 kN/m有總荷載P= 4.405 + 5.970 + 1.37 + 8.674 = 20.419 kN/m故跨中最大彎矩：20.149×228 = 10.075 kN·m支座反力：15.86 kN其他梁也可用這種方法把三角形荷載和梯形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載進(jìn)行計(jì)算，但由于計(jì)算相當(dāng)繁雜，其他梁的內(nèi)力計(jì)算就使用“結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器”進(jìn)行計(jì)算。如下：L2：截面尺寸：200mm×300mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.30.1）×25×1.2+（0.02×0.2×

28、;2×18×1.2）=1.37 kN/m隔墻荷載為：g218×0.12×(2.9-0.3)×1.2 + 0.31×(2.9-0.3)×2×1.28.674 kN/m板傳來(lái)的三角形荷載：q1=1.8×7.048/2=6.343 kN/m板傳來(lái)的梯形荷載： q2=1.1×7.048/2=3.876kN/m由力學(xué)求解器可求得：16.70 kN9.74 kN·m彎矩圖如圖4-2所示：L3：截面尺寸：200mm×350mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.350.1）&

29、#215;25×1.2+（0.02×0.25×2×18×1.2）=1.716 kN/m隔墻荷載為：g218×0.12×(2.9-0.35)×1.2 + 0.31×(2.9-0.35)×2×1.28.507 kN/m板6傳來(lái)的三角形荷載：q1=2.1×7.048/2=7.400 kN/m板13傳來(lái)的梯形荷載： q2=1.68×7.048/2=5.920 kN/m由力學(xué)求解器可求得：19.34 kN11.18 kN·m彎矩圖如圖4-3所示：L4：截面尺寸：20

30、0mm×500mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.50.1）×25×1.2+（0.02×0.4×2×18×1.2）=2.746 kN/m隔墻荷載為：g218×0.12×(2.9-0.5)×1.2 + 0.31×(2.9-0.5)×2×1.28.006 kN/m板14傳來(lái)的梯形荷載：q1=3.1×7.048/2=10.924 kN/m板8傳來(lái)的梯形荷載： q2=1.1×7.048/2=3.876 kN/m板9傳來(lái)的梯形荷載： q3

31、=3.4×7.048/2=11.982 kN/mL15傳來(lái)的荷載： P=40.651 kN由力學(xué)求解器可求得：81.138 kN90.615 kN139.01 kN·m彎矩圖如圖4-4所示：L5：截面尺寸：AB：200mm×350mm BC：150mm×300mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.350.1）×25×1.2+（0.02×0.25×2×18×1.2）=1.716 kN/mBC段隔墻荷載為：g218×0.12×(2.9-0.3)×1.2

32、+ 0.31×(2.9-0.3)×2×1.28.674 kN/m板13傳來(lái)的梯形荷載：q1=1.68×7.048/2=5.920 kN/m板12傳來(lái)的梯形荷載：q2=0.82×7.048/2=2.890 kN/m由力學(xué)求解器可求得：2.71 kN20.88 kN6.05 kN·m彎矩圖如圖4-5所示：L6：截面尺寸：200mm×400mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.40.1）×25×1.2+（0.02×0.3×2×18×1.2）=2.059 k

33、N/m隔墻荷載為：g218×0.12×(2.9-0.4)×1.2 + 0.31×(2.9-0.4)×2×1.28.34 kN/m板1傳來(lái)的三角形荷載：q1=3.9×7.048/2=13.744 kN/m由力學(xué)求解器可求得：33.68 kN37.19 kN·m彎矩圖如圖4-6所示：L7：截面尺寸：200mm×500mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.50.1）×25×1.2+（0.02×0.4×2×18×1.2）=2.746 kN

34、/m隔墻荷載為：g20.45×(2.9-0.5)×1.21.296 kN/m (落地玻璃窗)板11傳來(lái)的三角形荷載：q1=4.8×7.048/2=16.915 kN/m板10傳來(lái)的均布荷載： q2=1.9×7.048/2=6.696 kN/m由力學(xué)求解器可求得：47.07 kN63.88 kN·m彎矩圖如圖4-7所示：L8：截面尺寸：200mm×350mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.350.1）×25×1.2+（0.02×0.25×2×18×1.2）=1

35、.716 kN/m隔墻荷載為：g20.45×(2.9-0.35)×1.21.377 kN/m (推拉門(mén))板5傳來(lái)的三角形荷載：q1=3.0×7.048/2=10.572 kN/m板10傳來(lái)的均布荷載： q2=3.2×7.048/2=11.277 kN/m由力學(xué)求解器可求得：30.11 kN24.28 kN·m彎矩圖如圖4-8所示：L9：截面尺寸：200mm×400mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.40.1）×25×1.2+（0.02×0.3×2×18×1.

36、2）=2.059 kN/m隔墻荷載為：g218×0.12×(2.9-0.4)×1.2 + 0.31×(2.9-0.4)×2×1.28.34 kN/m板2傳來(lái)的梯形荷載： q1=2×7.048/2=7.048 kN/m板3傳來(lái)的三角形荷載：q2=1.2×7.048/2=4.229 kN/m板1傳來(lái)的三角形荷載：q3=3.9×7.048/2=13.744 kN/mL1傳來(lái)的集中力：P15.86 kN由力學(xué)求解器可求得：46.792 kN50.949 kN55.23 kN·m彎矩圖如圖4-9所示：L1

37、0：截面尺寸：200mm×350mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.350.1）×25×1.2+（0.02×0.25×2×18×1.2）=1.716 kN/m隔墻荷載為：g20.8×18×0.12×(2.9-0.35)×1.2 + 0.31×(2.9-0.35)×2×1.26.75kN/m板5傳來(lái)的三角形荷載：q1=3.0×7.048/2=10.572 kN/m板11傳來(lái)的均布荷載： q2=3.5×7.048/2=12

38、.334 kN/m由力學(xué)求解器可求得：39.5 kN31.52 kN·m彎矩圖如圖4-10所示：L11：截面尺寸：200mm×400mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.40.1）×25×1.2+（0.02×0.3×2×18×1.2）=2.059 kN/m隔墻荷載為：g211.8×0.19×(2.9-0.4)×1.2 + 0.55×(2.9-0.4)×2×1.210.026 kN/m板2傳來(lái)的梯形荷載： q1=2×7.048/2=

39、7.048 kN/m板3傳來(lái)的三角形荷載：q2=1.2×7.048/2=4.229 kN/m板4傳來(lái)的梯形荷載： q3=3.1×7.048/2=10.924 kN/mL1傳來(lái)的集中力：P15.86 kN由力學(xué)求解器可求得：49.525 kN53.681 kN57.42 kN·m彎矩圖如圖4-11所示：L12：截面尺寸：150mm×300mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.15×（0.30.1）×25×1.2+（0.015×0.2×2×18×1.2）=1.030 kN/m隔墻荷載為：g21

40、8×0.12×(2.9-0.3)×1.2 + 0.31×(2.9-0.3)×2×1.28.674 kN/m板12傳來(lái)的三角形荷載：q1=0.82×7.048/2=2.890 kN/m板11傳來(lái)的均布荷載： q2=1.14×7.048=8.035 kN/m由力學(xué)求解器可求得：8.0 kN1.67 kN·m彎矩圖如圖4-12所示：L13：截面尺寸：200mm×500mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.50.1）×25×1.2+（0.02×0.4

41、5;2×18×1.2）=2.746 kN/m隔墻荷載為：g218×0.12×(2.9-0.3)×1.2+0.31×(2.9-0.3)×2×1.2×1.5/5.5=2.366 kN/m板12傳來(lái)的三角形荷載：q1=0.82×7.048/2=2.890 kN/m板11傳來(lái)的均布荷載： q2=3.5×7.048/2=12.334 kN/m板13傳來(lái)的三角形荷載：q3=1.68×7.048/2=5.920 kN/m板6傳來(lái)的梯形荷載： q4=2.1×7.048/2=7.40

42、0 kN/m板15傳來(lái)的均布荷載： q5=2.1×7.048/2=7.400 kN/mL3傳來(lái)的荷載： P1=19.34 kNL5傳來(lái)的荷載： P2=20.88 kN由力學(xué)求解器可求得：71.661 kN81.043 kN114.83 kN·m彎矩圖如圖4-13所示：L14：截面尺寸：200mm×500mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.50.1）×25×1.2+（0.02×0.4×2×18×1.2）=2.746 kN/m隔墻荷載為：g20.8×18×0.12

43、5;(2.9-0.35)×1.2 + 0.31×(2.9-0.35)×2×1.26.75kN/m板7傳來(lái)的梯形荷載： q1=1.8×7.048/2=6.343 kN/m板8傳來(lái)的三角形荷載： q2=1.1×7.048/2=3.876 kN/m板14傳來(lái)的三角形荷載：q3=3.1×7.048/2=10.924 kN/m板13傳來(lái)的三角形荷載：q4=1.68×7.048/2=5.920 kN/m板6傳來(lái)的梯形荷載： q5=2.1×7.048/2=7.400 kN/m板15傳來(lái)的均布荷載： q6=2.1

44、5;7.048/2=7.400 kN/mL3傳來(lái)的荷載： P1=19.34 kNL5傳來(lái)的荷載： P2=20.88 kNL2傳來(lái)的荷載： P3=16.70 kNL4傳來(lái)的荷載： P4=90.62 kN由力學(xué)求解器可求得：104.772 kN144.892 kN226.49 kN·m彎矩圖如圖4-14所示：L15：截面尺寸：200mm×350mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.350.1）×25×1.2+（0.02×0.25×2×18×1.2）=1.716 kN/m隔墻荷載為：g20.8×

45、18×0.12×(2.9-0.35)×1.2 + 0.31×(2.9-0.35)×2×1.26.75 kN/m板7傳來(lái)的梯形荷載： q1=1.8×7.048/2=6.343 kN/m板8傳來(lái)的三角形荷載：q2=1.1×7.048/2=3.876 kN/m板9傳來(lái)的三角形荷載：q3=3.4×7.048/2=11.982 kN/mL2傳來(lái)的集中力：P16.70 kN由力學(xué)求解器可求得：36.201 kN40.651 kN38.57 kN·m彎矩圖如圖4-15所示：L16：截面尺寸：200mm

46、5;500mm梁的自重和粉刷荷載為：g10.2×（0.50.1）×25×1.2+（0.02×0.4×2×18×1.2）=2.746 kN/m隔墻荷載為：g218×0.12×1.0×1.2 + 0.31×1.0×2×1.23.336 kN/m (花園圍欄)板10傳來(lái)的均布荷載： q2=1.9×7.048/2=6.696 kN/m由力學(xué)求解器可求得：37.376 kN62.293 kN37.376 kN54.42 kN·m97.18 kN·

47、m彎矩圖如圖4-16所示：4.2非框架梁的配筋計(jì)算連續(xù)梁跨內(nèi)若承受正彎矩的截面按T形截面計(jì)算，支座和跨內(nèi)承受負(fù)彎矩的截面按矩形截面計(jì)算?；炷翉?qiáng)度等級(jí)C25，；受力縱筋選用HRB335鋼筋，箍筋和架立筋選用HRB235鋼筋，。以L(fǎng)6為例計(jì)算其配筋，其他非框架梁的配筋見(jiàn)表4-1和表4-2。4.2.1 正截面承載力計(jì)算，312（），一排可以布置得下，因此不必修改重新計(jì)算As。 斜截面承載力計(jì)算33.68 kN8200雙肢箍。5 計(jì)算簡(jiǎn)圖及剛度參數(shù)5.1 計(jì)算簡(jiǎn)圖5.2 剛度參數(shù)5.2.1 總剪力墻的等效抗彎剛度中 WF1則需要連梁 、WF1的判別過(guò)程。W11類(lèi)型的判別 W11的幾何尺寸如圖5-1所

48、示。 連梁連梁截面折算慣性矩：計(jì)算跨度：，洞口兩側(cè)墻肢形心間距： 墻該剪力墻屬壁式框架。WF1類(lèi)型的判斷WF1的截面尺寸、各肢形心位置、各肢軸線(xiàn)距離及組合截面形心位置如圖5-2所示。 墻肢慣性矩Ij、墻肢截面積Aj、各墻肢形心軸與組合截面形心軸之距aoj及組合截面慣性矩I的計(jì)算方法與W2相同，計(jì)算結(jié)果列于表5-1。 各列連梁慣性矩Ibj0、截面積Abj、計(jì)算跨度lbj及折算慣性矩Ibj的計(jì)算結(jié)果列于表5-2表5-3 剪力墻類(lèi)型的判別該剪力墻為壁式框架。當(dāng)墻肢考慮翼緣作用時(shí)，WF1也屬壁式框架，計(jì)算從略。(2) 等效抗彎剛度的計(jì)算可按式（4-9）計(jì)算等效抗彎剛度。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5-4。總剪力墻等效

49、抗彎剛度：5.2.2 總框架的抗推剛度值以匯總表格的形式給出。5-3梁KL12的截面慣性矩為：梁KL11的截面慣性矩為：截面慣性矩：梁、柱的線(xiàn)剛度KL12：KL11：柱線(xiàn)剛度icic=30×2.933×103/3.9=22.562×103ic=30×2.933×103/2.9=30.341×103ic=30×2.667×103/2.9=27.590×103612層；，25層 ；1層 ；5-4梁KL8的截面慣性矩為：梁L14的截面慣性矩為：截面慣性矩：截面慣性矩：梁、柱的線(xiàn)剛度KL8：L14：柱線(xiàn)剛度ici

50、c=30×2.933×103/3.9=22.562×103ic=30×2.933×103/2.9=30.341×103ic=30×2.667×103/2.9=27.590×103柱線(xiàn)剛度icic=30×8.319×103/3.9=63.992×103ic=30×8.319×103/2.9=86.059×103ic=30×6.250×103/2.9=64.655×1035-5截面慣性矩：梁、柱的線(xiàn)剛度梁的線(xiàn)剛度：柱的線(xiàn)

51、剛度icic=30×8.319×103/3.9=63.992×103ic=30×8.319×103/2.9=86.059×103ic=30×6.250×103/2.9=64.655×103邊跨梁： ；邊柱： ；中柱： ；各桿件的剛域長(zhǎng)度詳見(jiàn)圖5-6。2. 梁、柱考慮剛域及剪切變形影響的折算線(xiàn)剛度梁柱的慣性矩 因WF1的梁在凈跨范圍內(nèi)由兩根高度相等的梁組成，所以雙層梁的慣性矩等于各單梁慣性矩之和。梁柱的慣性矩計(jì)算詳見(jiàn)表5-9由式（4-23）（4-28）計(jì)算的WF1梁、柱折算線(xiàn)剛度分別列于表5-10及表5-1

52、1。壁柱的側(cè)移剛度D及其Cf值列于表5-12類(lèi)似的方法可求出W11的Cf值。壁式框架11梁柱的慣性矩計(jì)算詳見(jiàn)表5-13由式（4-23）（4-28）計(jì)算的W11梁、柱折算線(xiàn)剛度分別列于表5-14及表5-15。壁柱的側(cè)移剛度D及其Cf值列于表5-16 (3) 總框架的抗推剛度橫向普通框架和壁式框架柱的側(cè)移剛度D和Cf值的計(jì)算結(jié)果匯總于表5-17 總框架抗推剛度Cf可由各層普通框架、壁式框架抗推剛度之和的加權(quán)平均值求出：5.3主體結(jié)構(gòu)剛度特征值在計(jì)算體系基本周期時(shí)，認(rèn)為體系完全處于彈性階段工作，按下式計(jì)算：6 豎向荷載及水平荷載計(jì)算6.1 豎向荷載6.1.1 各種構(gòu)件的荷載標(biāo)準(zhǔn)值（1）板荷載1）天面

53、荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載：3.0kN/（上人屋面，屋頂花園）恒荷載：種植土層：200厚種植土 0.20 m×17kN/m3=3.4kN/m2飾面層：10厚防滑地磚，素水泥漿擦縫 0.01m×20kN/m3=0.2kN/m2結(jié)合層：20厚1：3水泥砂漿 0.02m×20kN/m3=0.4kN/m2隔熱層：50厚的膨脹珍珠巖隔熱層 0.05m×10 kN/m3=0.5kN/m2防水層：2厚聚胺脂防水涂料 0.13 kN/m2找平層：20厚1：2.5水泥砂漿 0.02m×20kN/m3=0.4kN/m2結(jié)構(gòu)層：120厚鋼筋混凝土屋面板 0.12m×25kN/m3=3.0kN/m頂棚抹灰：15厚水泥石灰漿打底，5厚紙筋灰批面0.015 m*17kN/m3+0.005*16kN/m3=0.335kN/m2_ 恒荷載合計(jì) 8.37kN/2）樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載：2.0kN/（按住宅取值，陽(yáng)臺(tái)為2.5 kN/）恒荷載：飾面層：10厚地磚，素水泥漿擦縫