1、1、在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是_ B_的典型特征。 (A) 脆性破壞 (B)塑性破壞 (C) 強(qiáng)度破壞 (D) 失穩(wěn)破壞 2、鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)_ C_確定的。 (A) 比例極限 (B)彈性極限 (C) 屈服點(diǎn) (D) 極限強(qiáng)度 3、結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用_ D_表示。 (A) 流幅 (B)沖擊韌性 (C) 可焊性 (D) 伸長(zhǎng)率 4、鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化（應(yīng)變強(qiáng)化）之后_ A_。 (A) 強(qiáng)度提高 (B)塑性提高 (C) 冷彎性能提高 (D) 可焊性提高 5、下列因素中_ A_與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無(wú)直接關(guān)系。 (A) 鋼材屈服點(diǎn)的大小 (B) 鋼材含碳量 (

2、C) 負(fù)溫環(huán)境 (D) 應(yīng)力集中 6、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由_ D_等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。 (A) 最大主拉應(yīng)力1 (B) 最大剪應(yīng)力1 (C) 最大主壓應(yīng)力3 (D) 折算應(yīng)力eq 7、在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的_ A_。 (A) 最大應(yīng)力 (B) 設(shè)計(jì)應(yīng)力 (C) 疲勞應(yīng)力 (D) 穩(wěn)定臨界應(yīng)力 8、當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性_ B_。 (A) 升高 (B) 下降 (C) 不變 (D) 升高不多 9、鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是_ C _時(shí)的力學(xué)性能指標(biāo)。 (A) 承受剪切 (B) 承受彎曲 (C) 單向拉伸 (D

3、) 兩向和三向受力 10、對(duì)于承受靜荷常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說(shuō)法不正確的是_ C_。 (A) 可選擇Q235鋼 (B) 可選擇Q345鋼 (C) 鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證 1、在進(jìn)行第二種極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，計(jì)算用的荷載_ D_。 (A) 需要將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項(xiàng)系數(shù) (B) 需要將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項(xiàng)系數(shù) (C) 永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分項(xiàng)系數(shù) (D) 永久荷載和可變荷載都用標(biāo)準(zhǔn)值，不必乘荷載分項(xiàng)系數(shù) 2、進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按_ A_。 (A) 標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 (B) 設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 (C) 考慮動(dòng)力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 (D) 考慮動(dòng)力

4、系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 3、在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比 時(shí)，稱為 A 。 (A) 完全對(duì)稱循環(huán) (B) 脈沖循環(huán) (C) 不完全對(duì)稱循環(huán) (D) 不對(duì)稱循環(huán) 4、鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式為： ，式中 是_ C_。 (A) 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) (B) 荷載分項(xiàng)系數(shù) (C) 可變荷載組合系數(shù) (D) 材料的抗力分項(xiàng)系數(shù) 5、下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？_ C_。 . 計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值； . 計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值； . 計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值； . 計(jì)算疲

5、勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 (A) 、 (B) 、 (C) 、 (D) 、 例1： 圖示一圍焊縫連接，已知 ， ， ， ， ， ， ， , ，試驗(yàn)算該連接是否安全。解：將F移向焊縫形心O，三面圍焊縫受力： 在計(jì)算焊縫的面積和其極慣性矩時(shí)，近似取 l1 和 l2 為其計(jì)算長(zhǎng)度，即既不考慮焊縫的實(shí)際長(zhǎng)度稍大于 l1 和 l2 ，也不扣除水平焊縫的兩端缺陷10mm。 焊縫截面面積： 在N力作用下，焊縫各點(diǎn)受力均勻；在T作用下，水平焊縫右邊兩個(gè)端點(diǎn)產(chǎn)生的應(yīng)力最大，但在右上端點(diǎn)其應(yīng)力的水平分量與N力產(chǎn)生的同方向，因而該焊縫在外力F作用下，該點(diǎn)最危險(xiǎn)。 由N在水平焊縫右上端點(diǎn)產(chǎn)生的應(yīng)

6、力為 ： 由扭矩T在該點(diǎn)產(chǎn)生的應(yīng)力的水平分量為： 由T在該點(diǎn)產(chǎn)生的應(yīng)力的垂直分量為： 代入強(qiáng)度條件： 該連接安全。 例2：計(jì)算 圖示角焊縫連接中的hf 。已知連接承受動(dòng)荷載，鋼材為 Q235BF ，焊條為E43型， ， ，圖中尺寸單位為：mm。解：將外力F1，F(xiàn)2 移向焊縫形心O，得 N在焊縫中產(chǎn)生均勻分布的 ： V在焊縫中產(chǎn)生均勻分布的 ： 連接承受動(dòng)力荷載， ，則 解得 hf 5.82mm 取 hf = 6mm 構(gòu)造要求： ，滿足要求。 例1：一塊40020的鋼板用兩塊拼接板40012進(jìn)行拼接。螺栓孔徑22mm，排列 如圖。鋼板軸心受拉，N1350KN（設(shè)計(jì)值）。鋼材為Q235鋼，請(qǐng)問：

7、(1) 鋼板11截面的強(qiáng)度夠否？ (2) 是否還需要驗(yàn)算22截面的強(qiáng)度？假定N力在13個(gè)螺栓中平均分配，22截面應(yīng)如何驗(yàn)算？ (3) 拼接板的強(qiáng)度是否需要驗(yàn)算？ 解：鋼材為Q235，f =215N/mm2 (1) 11截面鋼板的 所以11截面鋼板強(qiáng)度足夠。 (2) 需要驗(yàn)算22截面強(qiáng)度，因?yàn)?2的An小于11。 假定N在13個(gè)螺栓中平均分配，則22截面?zhèn)鬟f的拉力N為： 22截面的 ，足夠。 (3) 兩塊拼接板厚度之和大于原鋼板厚，所以鋼板抗拉強(qiáng)度足夠，拼接板就無(wú)需驗(yàn)算。 例2：一實(shí)腹式軸心受壓柱，承受軸壓力3500kN（設(shè)計(jì)值），計(jì)算長(zhǎng)度 l0x =10m，l0y =5m，截面為焊接組合工字型

8、，尺寸如圖所示，翼緣為剪切邊，鋼材為Q235，容許長(zhǎng)細(xì)比 。要求： （1）驗(yàn)算整體穩(wěn)定性 （2）驗(yàn)算局部穩(wěn)定性 解： (1) 驗(yàn)算整體穩(wěn)定性： A=400 20 2+400 10=2 104mm2 對(duì)x軸為b類截面，對(duì)y軸為c類截面，查表： ，如果承受靜力荷載，材料為鎮(zhèn)靜鋼，則在允許范圍之內(nèi)。 （2）驗(yàn)算局部穩(wěn)定 a.翼緣 b.腹板 局部穩(wěn)定均滿足。 例1： 如圖所示 工字形簡(jiǎn)支主梁，Q235F 鋼，f =215N/mm2 ，fv =125N/mm2 承受兩個(gè)次梁傳來(lái)的集中力P =250KN 作用（設(shè)計(jì)值），次梁作為主梁的側(cè)向支承，不計(jì)主梁自重， 。 要求：1）驗(yàn)算主梁的強(qiáng)度 2）判別梁的整體

9、穩(wěn)定性是否需要驗(yàn)算 解:主梁強(qiáng)度驗(yàn)算： 梁的最不利截面為第一根次梁左側(cè)截面和第二根次梁的右側(cè)截面，由于其對(duì)稱性，此兩截面受力相同。 梁的截面特性： 正應(yīng)力強(qiáng)度： 剪應(yīng)力強(qiáng)度： 該截面上腹板與翼緣連接處正應(yīng)力、剪應(yīng)力都較大，所以需驗(yàn)算折算應(yīng)力。 此點(diǎn)： 所以強(qiáng)度滿足要求。 2）梁的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算： 所以不必驗(yàn)算整體穩(wěn)定性。 例2： 如圖所示 工字形簡(jiǎn)支主梁， Q235F 鋼， f =215N/mm2 ，承受兩個(gè)次梁傳來(lái)的集中力 P =250KN 作用（設(shè)計(jì)值），次梁作為主梁的側(cè)向支承，不計(jì)主梁自重，荷載作用點(diǎn)設(shè)支承加勁肋，不考慮局部壓應(yīng)力的作用。 要求：驗(yàn)算腹板的局部穩(wěn)定，計(jì)算出加勁肋間距，并示

10、意在圖中。 解：腹板高厚比： 所以 ，需要配置橫向加勁肋。 梁中最大剪力 Vmax =250KN 截面特性 Ix 為： 梁段內(nèi)最大剪力產(chǎn)生的腹板平均剪應(yīng)力為： 該斷面處腹板與翼緣交界處的正應(yīng)力 為： 查表得： 則加勁肋間距a 2h0 =2000mm 即可。布置如 如圖所示 例1： 驗(yàn)算 圖示 端彎矩（計(jì)算值）作用情況下壓彎構(gòu)件的承載力是否滿足要求。構(gòu)件為普通熱軋工字鋼I10，Q235AF，假定圖示側(cè)向支承保證不發(fā)生彎扭屈曲。I字形截面的特性：A=14.3cm3 ，Wx =49cm3 ，ix =4.14cm 。 解：熱軋工字鋼截面對(duì)x軸屬于a類。因而，當(dāng) 時(shí)，得 。 由平面內(nèi)穩(wěn)定計(jì)算公式：由截面強(qiáng)度計(jì)算公式：因?yàn)槠矫嫱夥€(wěn)定通過(guò)側(cè)向支承得到保證，所以本題承載力由強(qiáng)度、平面內(nèi)穩(wěn)定計(jì)算均滿足要求。例2： 驗(yàn)算 圖示 構(gòu)件的穩(wěn)定性。材料為Q235F，f =215N/mm2 ，梁中間有一側(cè)向支