1、3.12 3.12 結構非彈性地震反應分析結構非彈性地震反應分析一、結構的非彈性性質一、結構的非彈性性質 滯回曲線：結構或構件在滯回曲線：結構或構件在反復荷載反復荷載作用下的作用下的力與非彈力與非彈性變形性變形間的關系曲線。間的關系曲線。受彎鋼筋凝土構受彎鋼筋凝土構件的滯回曲線件的滯回曲線滯回模型：描述結構或滯回模型：描述結構或構件滯回關系的數(shù)學模構件滯回關系的數(shù)學模型。型。雙線性模型雙線性模型 雙線性模型一般適雙線性模型一般適用于鋼結構梁、柱、節(jié)用于鋼結構梁、柱、節(jié)點域構件。點域構件。 鋼筋混凝土梁、柱、鋼筋混凝土梁、柱、墻等一般采用退化三線墻等一般采用退化三線性模型。性模型。退化三線性模型

2、 線加速度法線加速度法)()(tPtkyycym 運動方程運動方程tgkyfs/P(t)P(t)m mkcy(t)y(t)()()()(tPtftftfsDI線性問題：線性問題： c、k為常數(shù)為常數(shù)tgcyfD/sf)(tyDf)(ty 非線性問題：非線性問題： c、k為非常數(shù)為非常數(shù)sf)(tyDf)(ty 二、結構非彈性地震反應分析的逐步積分法二、結構非彈性地震反應分析的逐步積分法1.1.增量方程增量方程t時刻時刻)()()()(tPtftftfsDI時刻時刻tt)()()()(ttPttfttfttfsDI)()()()(tPtftftfsDI其中：其中：)()()()()()(tymt

3、ymttymtfttftfIII )()()(tytktfssf)(tyydydfssf)(ty)(ttyydydftks/)()()()(tytctfDdydftcs/)(Df)(ty yyddfDDf)(ty )(ttyy )()()(tPttPtP)()()()()()(tPtytktytctym -增量方程增量方程2.2.線加速度法線加速度法 32)(! 3)()(! 2)()()(ttyttyttytykPy/ 2)(! 2)()()(ttyttyty 2)4()(! 2)()()(ttyttyty設設 并消去并消去 0)()4(ty)(ty )(3)(6)()(6)(2tytytt

4、ytty )(2)(3)(3)(tyttytytty 其中其中)(3)(6)()(2tctmttktk)(2)(3)()(3)(6)()(tyttytctytytmtPtP )()()()()()()()()(tytyttytytyttytytytty )()()()()()(tPtytktytctym -增量方程增量方程3.3.計算步驟計算步驟（1 1）求）求t ti i時刻的狀態(tài)向量時刻的狀態(tài)向量)()()(1)()()()()()()(1111isiDiiiiiiiitftftPmtytytytytytyty （2 2）求）求)(iitktP（、（3 3）求）求)(iityty（、 10

5、/Tt 積分步長：積分步長：已知已知t ti i-1-1時刻的狀態(tài)向量及時刻的狀態(tài)向量及)()(11iityty、求求t ti i時刻的狀態(tài)向量及增量。時刻的狀態(tài)向量及增量。P(t)P(t)W=15kNy(t)y(t)例：例：求位移時程曲線，求位移時程曲線，恢復力時程曲線，恢復力時程曲線，最大位移，最大恢復力，最大位移，最大恢復力，開始時靜止。開始時靜止。P(t)(kNP(t)(kN) )t(s)4 1 10.50.5fsy(m)3kN0.05fD0.05)(ty s/mkN1tan c解：解：確定步長kg10529.

6、181. 9/1015/33gWm/s1264. 660/1.529/mks 1 . 0s;003. 1/2tT計算步驟計算步驟已知已知t ti i-1-1時刻的狀態(tài)向量及時刻的狀態(tài)向量及求求t ti i時刻的狀態(tài)向量及增量時刻的狀態(tài)向量及增量)()(11iityty、（1 1）求）求t ti i時刻的狀態(tài)向量時刻的狀態(tài)向量)()()(1)()()()()()()(1111isiDiiiiiiiitftftPmtytytytytytyty （2 2）求）求)(iitktP（、（3 3）求）求)(iityty（、10/Tt 積分步長：積分步長：)(3)(6)()(2tctmttktk)(2)(3

7、)()(3)(6)()(tyttytctytytmtPtP kN/m4 .947)(1 . 03529. 11 . 06)()(2tktktk)(637. 4)(74.94)()(tytytPtP )(05. 0)(3)(30)(tytytyty P(t)(kNP(t)(kN) )t(s)4 1 10.50.5fsy(m)3kN0.05解：解：確定步長kg10529. 181. 9/1015/33gWm/s1264. 660/1.529/mks 1 . 0s;003. 1/2tTkN/m4 .947)(1 . 03529

8、. 11 . 06)()(2tktktk)(637. 4)(74.94)()(tytytPtP )(05. 0)(3)(30)(tytytyty 1. 1. t=0t=00) 0 (; 0) 0 () 0 (; 0) 0 () 0 (; 0) 0 (; 0) 0 (PycfkyfyyDs0)0();0()0()0()0(yPfffsDI 計算步驟計算步驟已知已知t ti i-1-1時刻的狀態(tài)向量及時刻的狀態(tài)向量及求求t ti i時刻的狀態(tài)向量及增量時刻的狀態(tài)向量及增量)()(11iityty、（1 1）求）求t ti i時刻的狀態(tài)向量時刻的狀態(tài)向量)()()(1)()()()()()()(11

9、11isiDiiiiiiiitftftPmtytytytytytyty （2 2）求）求)(iitktP（、（3 3）求）求)(iityty（、10/Tt 積分步長：積分步長：)(3)(6)()(2tctmttktk)(2)(3)()(3)(6)()(tyttytctytytmtPtP 000)0()0()0(yyy 4 .10074 .94760)0(;60)0(kk5 . 2)0(; 5 . 2)0(PP00248. 0)0(/ )0()0(kPy0744. 0)0(y P(t)(kNP(t)(kN) )t(s)4

10、1 10.50.5fsy(m)3kN0.05)(637. 4)(74.94)()(tytytPtP )(05. 0)(3)(30)(tytytyty 計算步驟計算步驟已知已知t ti i-1-1時刻的狀態(tài)向量及時刻的狀態(tài)向量及求求t ti i時刻的狀態(tài)向量及增量時刻的狀態(tài)向量及增量)()(11iityty、（1 1）求）求t ti i時刻的狀態(tài)向量時刻的狀態(tài)向量)()()(1)()()()()()()(1111isiDiiiiiiiitftftPmtytytytytytyty （2 2）求）求)(iitktP（、（3 3）求）求)(iityty（、10/Tt 積分步長：積分步長：)(3)(6)

11、()(2tctmttktk)(2)(3)()(3)(6)()(tyttytctytytmtPtP 1. 1. t=0t=00) 0 (; 0) 0 () 0 (; 0) 0 () 0 (; 0) 0 (; 0) 0 (PycfkyfyyDs0)0();0()0()0()0(yPfffsDI 000)0()0()0(yyy 4 .10074 .94760)0(;60)0(kk5 . 2)0(; 5 . 2)0(PP00248. 0)0(/ )0()0(kPy0744. 0)0(y 2. 2. t=0.1st=0.1s00248. 0) 0() 0() 1 . 0(yyy05. 0) 1 . 0(

12、y1488. 0) 1 . 0() 1 . 0() 1 . 0(ykfs5 . 2) 1 . 0(P彈性階段60) 1 . 0(k0744. 0) 1 . 0() 1 . 0(ycfD4891. 1) 1 . 0 (;2768. 2) 1 . 0 () 1 . 0 () 1 . 0 () 1 . 0 (yffPfsDI 0744. 0) 0() 0() 1 . 0(yyyP(t)(kNP(t)(kN) )t(s)4 1 10.50.5fsy(m)3kN0.05)(637. 4)(74.94)()(tytytPtP )(0

13、5. 0)(3)(30)(tytytyty 計算步驟計算步驟已知已知t ti i-1-1時刻的狀態(tài)向量及時刻的狀態(tài)向量及求求t ti i時刻的狀態(tài)向量及增量時刻的狀態(tài)向量及增量)()(11iityty、（1 1）求）求t ti i時刻的狀態(tài)向量時刻的狀態(tài)向量)()()(1)()()()()()()(1111isiDiiiiiiiitftftPmtytytytytytyty （2 2）求）求)(iitktP（、（3 3）求）求)(iityty（、10/Tt 積分步長：積分步長：)(3)(6)()(2tctmttktk)(2)(3)()(3)(6)()(tyttytctytytmtPtP 2. 2

14、. t=0.1st=0.1s00248. 0) 0 () 0 () 1 . 0 (yyy05. 0) 1 . 0(y1488. 0) 1 . 0() 1 . 0() 1 . 0(ykfs5 . 2) 1 . 0(P0744. 0) 0 () 0 () 1 . 0 (yyy彈性階段60) 1 . 0(k0744. 0) 1 . 0() 1 . 0(ycfD4891. 1) 1 . 0 (;2768. 2) 1 . 0 () 1 . 0 () 1 . 0 () 1 . 0 (yffPfsDI 48910. 107440. 000248. 0) 1 . 0() 1 . 0() 1 . 0(yyy 5

15、37.15) 1 . 0(; 5 . 1) 1 . 0()2 . 0() 1 . 0(PPPP01542. 0) 1 . 0(/ ) 1 . 0() 1 . 0(kPy1650. 0) 1 . 0(y 4 .1007) 1 . 0(kP(t)(kNP(t)(kN) )t(s)4 1 10.50.5fsy(m)3kN0.05)(637. 4)(74.94)()(tytytPtP )(05. 0)(3)(30)(tytytyty 計算步驟計算步驟已知已知t ti i-1-1時刻的狀態(tài)向量及時刻的狀態(tài)向量及求求t ti i時刻

16、的狀態(tài)向量及增量時刻的狀態(tài)向量及增量)()(11iityty、（1 1）求）求t ti i時刻的狀態(tài)向量時刻的狀態(tài)向量)()()(1)()()()()()()(1111isiDiiiiiiiitftftPmtytytytytytyty （2 2）求）求)(iitktP（、（3 3）求）求)(iityty（、10/Tt 積分步長：積分步長：)(3)(6)()(2tctmttktk)(2)(3)()(3)(6)()(tyttytctytytmtPtP 3. 3. t=0.2st=0.2s7571. 12394. 00179. 0)2 . 0()2 . 0()2 . 0(yyy 0315. 0)3

17、. 0(y07348. 0)3 . 0(y 4. 4. t=0.3st=0.3s1855. 03364. 00480. 0) 3 . 0() 3 . 0() 3 . 0(yyy 3sf5. 5. t=0.4st=0.4s499. 02630. 00795. 0)4 . 0()4 . 0()4 . 0(yyy 05. 00795. 00315. 0048. 0) 4 . 0(y263. 007348. 03364. 0) 4 . 0(y 屈服屈服P(t)(kNP(t)(kN) )t(s)4 1 10.50.5fsy(m)3

18、kN0.05)(637. 4)(74.94)()(tytytPtP )(05. 0)(3)(30)(tytytyty 計算步驟計算步驟已知已知t ti-1i-1時刻的狀態(tài)向量及時刻的狀態(tài)向量及求求t ti i時刻的狀態(tài)向量及增量時刻的狀態(tài)向量及增量)()(11iityty、（1 1）求）求t ti i時刻的狀態(tài)向量時刻的狀態(tài)向量)()()(1)()()()()()()(1111isiDiiiiiiiitftftPmtytytytytytyty （2 2）求）求)(iitktP（、（3 3）求）求)(iityty（、10/Tt 積分步長：積分步長：)(3)(6)()(2tctmttktk)(2)

19、(3)()(3)(6)()(tyttytctytytmtPtP 6. t=0.5s6. t=0.5s101. 1183. 01023. 0)5 . 0()5 . 0()5 . 0(yyy 7. t=0.6s7. t=0.6s348. 1066. 01148. 0)6 . 0()6 . 0()6 . 0(yyy 8. t=0.7s8. t=0.7s)6 . 0(1137. 0)7 . 0(yy塑性發(fā)展塑性發(fā)展(0.5)0.1023(0.4)yy3sf塑性發(fā)展塑性發(fā)展(0.6)0.1148(0.5)yy3sf位移減少，恢復彈性位移減少，恢復彈性)(637. 4)(74.94)()(tytytPtP

20、 )(05. 0)(3)(30)(tytytyty 計算步驟計算步驟已知已知t ti i-1-1時刻的狀態(tài)向量及時刻的狀態(tài)向量及求求t ti i時刻的狀態(tài)向量及增量時刻的狀態(tài)向量及增量)()(11iityty、（1 1）求）求t ti i時刻的狀態(tài)向量時刻的狀態(tài)向量)()()(1)()()()()()()(1111isiDiiiiiiiitftftPmtytytytytytyty （2 2）求）求)(iitktP（、（3 3）求）求)(iityty（、10/Tt 積分步長：積分步長：)(3)(6)()(2tctmttktk)(2)(3)()(3)(6)()(tyttytctytytmtPtP

21、8. 8. t=0.7st=0.7s) 6 . 0 (1137. 0) 7 . 0 (yy位移減少，恢復彈性位移減少，恢復彈性846. 0) 7 . 0 (y 94. 2)05. 0)7 . 0()7 . 0(maxyykfs（541. 1085. 01137. 0)7 . 0()7 . 0()7 . 0(yyy 9. 9. t=0.8s t=0.8s fsy(m)3kN0.05y(0.7)y(0.7)7 . 0(sf05. 0maxy)05. 0() 7 . 0 (max yyt(s)011.11.2fs(kN)00.14881.092.

22、883332.94y(cm)00.2481.794.807.9510.2311.477 (max)11.37y(t)(cm)y(t)(cm)t(s)11.47711.4773 3fs(t)(kN)t(s)kNfcmys3477.11maxmax若按彈性計算若按彈性計算kNfcmys88. 58 . 9maxmax對于地震地面運動對于地震地面運動 )(1)()()(txMtxKxxCtxMg 計算過程與前相同計算過程與前相同三、結構非彈性地震反應分析的簡化方法三、結構非彈性地震反應分析的簡化方法規(guī)范規(guī)定：規(guī)范規(guī)定： 對于不超

23、過對于不超過1212層且層剛度無突變的鋼筋混凝土框架結層且層剛度無突變的鋼筋混凝土框架結構和填充墻鋼筋混凝土框架結構、不超過構和填充墻鋼筋混凝土框架結構、不超過2020層且層剛度無層且層剛度無突變的鋼框架結構和支撐鋼框架結構，以及單層鋼筋混凝突變的鋼框架結構和支撐鋼框架結構，以及單層鋼筋混凝土柱廠房，可采用簡化計算方法。土柱廠房，可采用簡化計算方法。簡化方法：驗算薄弱樓層的彈塑性位移簡化方法：驗算薄弱樓層的彈塑性位移薄弱樓層：在強烈地震作用下首先發(fā)生屈服并產生較大彈薄弱樓層：在強烈地震作用下首先發(fā)生屈服并產生較大彈 塑性位移的部位。塑性位移的部位。薄弱樓層的判別：薄弱樓層的判別：-樓層屈服強度

24、系數(shù)；樓層屈服強度系數(shù)；y-按構件實際配筋面積和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力；按構件實際配筋面積和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力；yV-按罕遇地震作用標準值計算的樓層彈性地震剪力。按罕遇地震作用標準值計算的樓層彈性地震剪力。eVeyyVV/對于多層和高層建筑結構對于多層和高層建筑結構對于排架柱對于排架柱eyyMM/-按實際配筋面積和材料強度標準值和軸向力計算的正截面受彎承載力；按實際配筋面積和材料強度標準值和軸向力計算的正截面受彎承載力；yM-按罕遇地震作用標準值計算的彈性地震彎矩。按罕遇地震作用標準值計算的彈性地震彎矩。eM-樓層屈服強度系數(shù)；樓層屈服強度系數(shù)；y-按構件實際配筋面

25、積和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力；按構件實際配筋面積和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力；yV-按罕遇地震作用標準值計算的樓層彈性地震剪力。按罕遇地震作用標準值計算的樓層彈性地震剪力。eVeyyVV/對于多層和高層建筑結構對于多層和高層建筑結構yV的計算：的計算：jjjcjcjcyjyhMMVV下上-分別為樓層屈服時柱分別為樓層屈服時柱j j上、下端彎矩；上、下端彎矩；下上、cjcjMMjh-為樓層柱為樓層柱j j的凈高。的凈高。下上、cjcjMM的計算：的計算：下上、cjcjMM的計算：的計算：1 1）強梁弱柱型節(jié)點）強梁弱柱型節(jié)點鋼筋混凝土結構鋼筋混凝土結構PykcyccckGcGs

26、asykcyWfMhbfNhNahAfM)1(5.0)(1/0鋼結構鋼結構cchb 、-構件截面的寬和高；構件截面的寬和高；0h-構件截面的有效高度；構件截面的有效高度；/sa-受壓鋼筋合力點至截面近邊距離；受壓鋼筋合力點至截面近邊距離；ykf-受壓鋼筋或鋼材強度標準值；受壓鋼筋或鋼材強度標準值；ckf-混凝土軸心抗壓強度標準值；混凝土軸心抗壓強度標準值；1-系數(shù)，混凝土強度等級不超過系數(shù)，混凝土強度等級不超過C50C50時，取時，取1.01.0，C80C80時為時為0.940.94， 其間按線性內插值法確定；其間按線性內插值法確定；asA-實際受拉鋼筋面積；實際受拉鋼筋面積；GN-重力荷載代

27、表值所產生的柱軸壓力；重力荷載代表值所產生的柱軸壓力；PW-構件截面塑性抵抗矩。構件截面塑性抵抗矩。下上、cjcjMM的計算：的計算：2 2）強柱弱梁型節(jié)點）強柱弱梁型節(jié)點梁端屈服彎矩為：梁端屈服彎矩為：鋼筋混凝土結構鋼筋混凝土結構PykbysasykbyWfMahAfM)(/0鋼結構鋼結構byccccbyccccMiiiMMiiiM21222111上、下柱的柱端彎矩為：上、下柱的柱端彎矩為：3 3）混合型節(jié)點）混合型節(jié)點212cbyccycMMMMM上、下柱的柱端彎矩為：上、下柱的柱端彎矩為：薄弱樓層的位置：薄弱樓層的位置：a.a.樓層屈服強度系數(shù)沿高度分布均勻的結構，可取底層：樓層屈服強度

28、系數(shù)沿高度分布均勻的結構，可取底層：b.b.樓層屈服強度系數(shù)沿高度分布不均勻的結構，可取該系數(shù)最小的樓層樓層屈服強度系數(shù)沿高度分布不均勻的結構，可取該系數(shù)最小的樓層 和相對較小的樓層，一般不超過和相對較小的樓層，一般不超過2-32-3處；處；c.c.單層工業(yè)廠房，可取上柱。單層工業(yè)廠房，可取上柱。樓層屈服強度系數(shù)沿高度分布是否均勻的確定：樓層屈服強度系數(shù)沿高度分布是否均勻的確定： 符合下列條件時即認為樓層屈服強度系數(shù)沿高度分布是均勻的符合下列條件時即認為樓層屈服強度系數(shù)沿高度分布是均勻的21)1()1(8.0)(iiiyyy標準層標準層()0.8(1)yynn頂層頂層)2(8.0)1(yy首層

29、首層 即樓層屈服強度系數(shù)不小于相鄰層該系數(shù)平均值的即樓層屈服強度系數(shù)不小于相鄰層該系數(shù)平均值的0.80.8時，認為沿高時，認為沿高度分布是均勻的。度分布是均勻的。樓層屈服強度系數(shù)沿高度分布是否均勻的確定：樓層屈服強度系數(shù)沿高度分布是否均勻的確定： 符合下列條件時即認為樓層屈服強度系數(shù)沿高度分布是均勻的符合下列條件時即認為樓層屈服強度系數(shù)沿高度分布是均勻的21)1()1(8.0)(iiiyyy標準層標準層)1(8.0)(inyy頂層頂層)2(8.0)1(yy首層首層 即樓層屈服強度系數(shù)不小于相鄰層該系數(shù)平均值的即樓層屈服強度系數(shù)不小于相鄰層該系數(shù)平均值的0.80.8時，認為沿高時，認為沿高度分布

30、是均勻的。度分布是均勻的。)1()1()(2)(iiiiayyy)1()1()2()0(nnyyyy其中其中如果各層（如果各層（i=1,2,i=1,2,n) n) 則認為沿高度分布是均勻的。則認為沿高度分布是均勻的。8.0)(ia如果任意某層如果任意某層 則認為沿高度分布是不均勻的。則認為沿高度分布是不均勻的。8.0)(ia薄弱樓層彈塑性層間位移的計算：薄弱樓層彈塑性層間位移的計算：eppuuieekiViu)()(其中其中pu-彈塑性層間位移；彈塑性層間位移；eu-層間彈性位移；層間彈性位移；)(iVe-樓層樓層i i的彈性地震剪力；的彈性地震剪力；p-彈塑性層間位移增大系數(shù)，當薄弱層的屈服

31、強度系數(shù)不小于相鄰彈塑性層間位移增大系數(shù)，當薄弱層的屈服強度系數(shù)不小于相鄰 層該系數(shù)平均值的層該系數(shù)平均值的0.80.8時，按下表采用。當不大于該平均值的時，按下表采用。當不大于該平均值的0.50.5 時，可按表內相應數(shù)值的時，可按表內相應數(shù)值的1.51.5倍采用；其它可采用內插法取值。倍采用；其它可采用內插法取值。ik-樓層樓層i i的彈性層間剛度。的彈性層間剛度。鋼筋混凝土結構彈塑性層間位移增大系數(shù)鋼筋混凝土結構彈塑性層間位移增大系數(shù)2.102.001.601.30上柱上柱2.202.001.806-121.801.651.505-71.601.401.302-結構類型

32、結構類型單層廠房單層廠房總層數(shù)總層數(shù)n或部位或部位2.602.802.400.2多層均勻多層均勻框架結構框架結構ys4.01T例：例：4 4層鋼筋混凝土框架，梁截面層鋼筋混凝土框架，梁截面250250mm mm 600mm 600mm，柱，柱450450mmmm450mm450mm，為，為強梁弱柱型框架。柱混凝土為強梁弱柱型框架。柱混凝土為C30C30， ，鋼筋為，鋼筋為級，級， 。第一層柱配筋。第一層柱配筋 ；第二、三、四；第二、三、四層柱配筋層柱配筋 ?；炷帘Ｗo層厚。混凝土保護層厚 。已知結構基本。已知結構基本周期周期 ，位于，位于類場地一組，設計基本地震加速度為類場地一組，設計基本地震

33、加速度為0.2g0.2g。采用。采用簡化方法計算罕遇地震下該框架的最大層間彈塑性位移。簡化方法計算罕遇地震下該框架的最大層間彈塑性位移。 2N/mm22ckfmm35/sa2N/mm335ykf2mm628asA2mm402asA解：解：（1 1）確定樓層屈服強度系數(shù)）確定樓層屈服強度系數(shù)-按構件實際配筋面積和材料按構件實際配筋面積和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力；強度標準值計算的樓層受剪承載力；yV-按罕遇地震作用標準值計算按罕遇地震作用標準值計算的樓層彈性地震剪力。的樓層彈性地震剪力。eVeyyVV/按底部剪力法計算罕遇地震下的水平地震作用按底部剪力法計算罕遇地震下的水平地震作用kN4

34、84kN,520kN,361kN,2244321FFFF各樓層彈性地震剪力為各樓層彈性地震剪力為kN1589)2()1(1FVVeekN1365)3()2(2FVVeekN1004)4()3(3FVVeekN484)4(4 FVes4.01T例：例：4 4層鋼筋混凝土框架，梁截面層鋼筋混凝土框架，梁截面250250mm mm 600mm 600mm，柱，柱450450mmmm450mm450mm，為，為強梁弱柱型框架。柱混凝土為強梁弱柱型框架。柱混凝土為C30C30， ，鋼筋為，鋼筋為級，級， 。第一層柱配筋。第一層柱配筋 ；第二、三、四；第二、三、四層柱配筋層柱配筋 ?；炷帘Ｗo層厚?；炷?/p>

35、保護層厚 。已知結構基本。已知結構基本周期周期 ，位于，位于類場地一組，設計基本地震加速度為類場地一組，設計基本地震加速度為0.2g0.2g。采用。采用簡化方法計算罕遇地震下該框架的最大層間彈塑性位移。簡化方法計算罕遇地震下該框架的最大層間彈塑性位移。 2N/mm22ckfmm35/sa2N/mm335ykf2mm628asA2mm402asA解：解：（1 1）確定樓層屈服強度系數(shù)）確定樓層屈服強度系數(shù)-按構件實際配筋面積和材料按構件實際配筋面積和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力；強度標準值計算的樓層受剪承載力；yV-按罕遇地震作用標準值計算按罕遇地震作用標準值計算的樓層彈性地震剪力。的樓層

36、彈性地震剪力。eVeyyVV/kN1589)1(eVkN1365)2(eVkN1004)3(eVkN484)4(eVjjjcjcjcyjyhMMVV下上)1(5.0)(1/0ccckGcGsasykcyhbfNhNahAfMs4.01T例：例：4 4層鋼筋混凝土框架，梁截面層鋼筋混凝土框架，梁截面250250mm mm 600mm 600mm，柱，柱450450mmmm450mm450mm，為，為強梁弱柱型框架。柱混凝土為強梁弱柱型框架。柱混凝土為C30C30， ，鋼筋為，鋼筋為級，級， 。第一層柱配筋。第一層柱配筋 ；第二、三、四；第二、三、四層柱配筋層柱配筋 ?；炷帘Ｗo層厚?；炷帘Ｗo層

37、厚 。已知結構基本。已知結構基本周期周期 ，位于，位于類場地一組，設計基本地震加速度為類場地一組，設計基本地震加速度為0.2g0.2g。采用。采用簡化方法計算罕遇地震下該框架的最大層間彈塑性位移。簡化方法計算罕遇地震下該框架的最大層間彈塑性位移。 2N/mm22ckfmm35/sa2N/mm335ykf2mm628asA2mm402asAjjjcjcjcyjyhMMVV下上)1(5.0)(1/0ccckGcGsasykcyhbfNhNahAfMkN1254/5004/44GNGkN3004/ )700500(3GNkN670kN,47512GGNNmmN10853. 7)45045022101

38、251 (450101255 . 0)35415(4023357334cMmmN10412.1173cMmmN10665.1472cMmmN10802.2071cMs4.01T例：例：4 4層鋼筋混凝土框架，梁截面層鋼筋混凝土框架，梁截面250250mm mm 600mm 600mm，柱，柱450450mmmm450mm450mm，為，為強梁弱柱型框架。柱混凝土為強梁弱柱型框架。柱混凝土為C30C30， ，鋼筋為，鋼筋為級，級， 。第一層柱配筋。第一層柱配筋 ；第二、三、四；第二、三、四層柱配筋層柱配筋 ?；炷帘Ｗo層厚?；炷帘Ｗo層厚 。已知結構基本。已知結構基本周期周期 ，位于，位于類場地

39、一組，設計基本地震加速度為類場地一組，設計基本地震加速度為0.2g0.2g。采用。采用簡化方法計算罕遇地震下該框架的最大層間彈塑性位移。簡化方法計算罕遇地震下該框架的最大層間彈塑性位移。 2N/mm22ckfmm35/sa2N/mm335ykf2mm628asA2mm402asAjjjcjcjcyjyhMMVV下上mmN10853. 774cMmmN10412.1173cMmmN10665.1472cMmmN10802.2071cMN102094600360010853. 72)4(37yVN103044600360010412.112)3(37yVN10391)2(3yVN10392) 1

40、(3yVs4.01T例：例：4 4層鋼筋混凝土框架，梁截面層鋼筋混凝土框架，梁截面250250mm mm 600mm 600mm，柱，柱450450mmmm450mm450mm，為，為強梁弱柱型框架。柱混凝土為強梁弱柱型框架。柱混凝土為C30C30， ，鋼筋為，鋼筋為級，級， 。第一層柱配筋。第一層柱配筋 ；第二、三、四；第二、三、四層柱配筋層柱配筋 ?；炷帘Ｗo層厚。混凝土保護層厚 。已知結構基本。已知結構基本周期周期 ，位于，位于類場地一組，設計基本地震加速度為類場地一組，設計基本地震加速度為0.2g0.2g。采用。采用簡化方法計算罕遇地震下該框架的最大層間彈塑性位移。簡化方法計算罕遇地震下該框架的最大層間彈塑性位移。 2N/mm22ckfmm35/sa2N/mm335ykf2mm628asA2mm402asAN10209460036001085