1、青島地礦巖土工程有限公司勘察資質(zhì)：甲級抗浮錨桿試驗檢測報告目錄TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark4 工程概況2 HYPERLINK l bookmark6 場區(qū)工程地質(zhì)條件簡述2 HYPERLINK l bookmark8 試驗方法概述4 HYPERLINK l bookmark10 檢測目的4試驗依據(jù)4 HYPERLINK l bookmark12 3.3試驗方法5 HYPERLINK l bookmark14 3.4試驗方法與要點5 HYPERLINK l bookmark16 3.5終止試驗條件5 HYPERLINK l bookmark18 4試驗過程

2、6 HYPERLINK l bookmark20 5試驗成果6 HYPERLINK l bookmark22 5.1錨桿極限抗拔力T確定6UK HYPERLINK l bookmark24 5.2錨桿抗拔承載力特征值R確定7T HYPERLINK l bookmark26 粘結(jié)強度特征值F確定7 HYPERLINK l bookmark28 6.結(jié)論與建議8附件1份青島理工大學(xué)工程質(zhì)量檢測鑒定中心1、試驗錨桿平面位置圖2、抗拔試驗報告工程概況華潤置地(山東)有限公司擬投資建設(shè)青島華潤中心商業(yè)一期工程，擬建工程位于青島市市南區(qū)山東路10號，原海軍潛艇學(xué)院大門南側(cè)。因擬建場地占地面積大，基底下巖土

3、結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，為準(zhǔn)確的確定各類巖土的與錨固體間的粘結(jié)強度特征值，合理的優(yōu)化抗浮錨桿的設(shè)計方案、節(jié)省投資，建設(shè)單位和設(shè)計單位確定，在擬建場地內(nèi)選擇有代表性的的巖土體作抗浮錨桿試驗，試驗方案如表1.1?？垢″^桿試驗方案表表1.1試驗位置代表地層錨桿直徑D(mm)入巖深度La(m)配筋(HRB400)注漿材料注漿工藝錨桿數(shù)量(支)極限承載力估算值(kN)1花崗巖強風(fēng)化下亞帶1502.50432P.O42.5R水泥純水泥漿(1:0.5)常壓一次性注漿工藝33702碎裂狀花岡巖1501.5043232203花岡巖中風(fēng)化帶1501.50403235604花岡巖微風(fēng)化帶1501.2040323670注漿材料

4、采用普通硅酸鹽類水泥(P.O42.5R),漿液水灰比1：0.5,注漿工藝采用常壓一次性注漿，注漿方式自下而上式。擬建工程由青島騰遠(yuǎn)設(shè)計事務(wù)所有限公司設(shè)計、由華潤建筑有限公司青島分公司總包,受華潤建筑有限公司青島分公司的委托,我公司承擔(dān)了該項目抗浮錨桿的試驗工作。場區(qū)工程地質(zhì)條件簡述根據(jù)青島市勘察測繪研究院提供的青島華潤中心商業(yè)一期工程巖土工程勘察報告和現(xiàn)場踏勘資料,基底下的巖層以花崗巖為主,受構(gòu)造和風(fēng)化活動的影響,可細(xì)分為花崗巖強風(fēng)化下亞帶、花崗巖中風(fēng)化帶、花崗巖微風(fēng)化帶和破碎狀花崗巖四個小類型?；◢弾r強風(fēng)化下亞帶：褐黃肉紅色,粗粒結(jié)構(gòu),塊狀構(gòu)造,礦物成分以鉀長石、石英、斜長石為主，含少量角閃

5、石和黑云母，巖體破碎，礦物蝕變強烈，長石多高嶺土化，巖芯手搓呈粗砂角礫狀，部分巖樣呈小碎塊狀，手搓易碎散，標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗無法連續(xù)貫入，工程特性如表2.1所示：花崗巖強風(fēng)化下亞帶工程特性指標(biāo)表表2.1壓縮波波速V=18032499m/sp單軸飽和抗壓強度/巖石硬度軟巖巖體完整性指數(shù)/巖體基本質(zhì)量等級V級地基承載力特征值fak=1500kPa變形模量E0=55.0MPa巖體與錨固體粘結(jié)強度特征值f=160kPa花崗巖中風(fēng)化帶：褐黃肉紅色，粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，礦物成分以鉀長石、石英、斜長石為主，含少量角閃石和黑云母，高角度節(jié)理及裂隙較發(fā)育，節(jié)理面呈閉合微張開狀，節(jié)理面見長石高嶺土、綠泥石化及鐵染現(xiàn)象，

6、巖芯呈碎塊短柱柱狀，柱體粗糙，礦物蝕變中等，巖樣錘擊聲暗啞，較易碎，工程特性如表2.2所示：花崗巖中風(fēng)化帶工程特性指標(biāo)表表2.2壓縮波波速V=25583999m/sp單軸飽和抗壓強度Rc=10.430.0MPa巖石硬度軟巖較軟巖巖體完整性指數(shù)K=0.40.5v巖體基本質(zhì)量等級WV級地基承載力特征值fak=2500kpa彈性模量E=8X103MPa巖體與錨固體粘結(jié)強度特征值f=400kPa花崗巖微風(fēng)化帶：肉紅色，粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，礦物成分以鉀長石、石英、斜長石為主，含少量角閃石和黑云母，礦物蝕變輕微，沿節(jié)理面見鐵染，巖樣多呈短柱柱狀，部分碎塊狀，柱體較光滑，錘擊聲音清脆不易碎；部分巖芯節(jié)理呈微

7、張狀，節(jié)理面綠簾石化明顯，見明顯擦痕，巖芯多沿高角度節(jié)理裂隙破碎，以塊狀短柱狀為主，錘擊聲音較脆，沿節(jié)理面易碎，工程特性如表2.3所示：花崗巖微風(fēng)化帶工程特性指標(biāo)表表2.3壓縮波波速V=40734999m/sp單軸飽和抗壓強度Rc=35.080.6MPa巖石硬度較硬巖堅硬巖巖體完整性指數(shù)K=0.550.65v巖體基本質(zhì)量等級IIIII級地基承載力特征值fak=6000kPa彈性模量E=25X103MPa巖體與錨固體粘結(jié)強度特征值f=600kPa破碎狀花崗巖：褐黃色，肉紅色，粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，礦物成分以鉀長石、石英、斜長石為主，含少量角閃石和黑云母，巖體具構(gòu)造擠壓痕跡，巖體破碎，節(jié)理裂隙發(fā)育，

8、節(jié)理面見鐵染現(xiàn)象及綠泥石礦物充填，巖樣呈碎塊短柱狀，礦物蝕變明顯，巖塊強度較低，錘擊易碎散，部分可沿節(jié)理面掰開，遇水軟化明顯，工程特性如表2.4所示：碎裂狀花崗巖工程特性指標(biāo)表表2.4壓縮波波速V=21733333m/sp單軸飽和抗壓強度Rc=3.17.3MPa巖石硬度較硬巖堅硬巖巖體完整性指數(shù)K=0.20.3v巖體基本質(zhì)量等級V級地基承載力特征值fak=1500kPa彈性模量E=2X103MPa巖體與錨固體粘結(jié)強度特征值f=600kPa試驗方法概述檢測目的確定不同巖土類型中試驗錨桿的抗撥承載力極限值確定不同巖土類型中試驗錨桿的抗撥承載力特征值確定不同類型巖土與錨固體的粘結(jié)強度特征值f；為設(shè)計

9、部門提供基礎(chǔ)設(shè)計所需的巖土技術(shù)參數(shù)。試驗依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB500072002巖土工程勘察規(guī)范GB50021-2001，2009版高層建筑巖土工程勘察規(guī)程JGJ72-2004建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程JGJ120-99試驗方法本次試測采用巖石錨桿抗拔試驗，試驗儀器設(shè)備及安裝示意圖如圖3.1。圖3.1試驗儀器、設(shè)備及安裝示意試驗方法與要點錨桿錨固段漿體強度達到15MPa，或達到設(shè)計強度的75%時方可進行試驗；加載裝置（千斤頂、油泵）的額定壓力大于試驗壓力，且試驗前進行標(biāo)定；加荷反力裝置的承載力和剛度須滿足最大試驗荷載要求；計量儀表（壓力表、位移計）滿足測試要求的精度，位移量用百分表量測；試驗采

10、用分級加載荷載，分級不得少于8級；每級荷載施加完畢后應(yīng)立即測讀位移量，以后每間隔5min測讀一次；連續(xù)4次測讀出的錨桿拔升值均小于0.01mm時，認(rèn)為在該級荷載下的位移已達到穩(wěn)定狀態(tài)，可繼續(xù)施加下一級上拔荷載。終止試驗條件錨桿拔升量持續(xù)增長，且在1小時時間范圍內(nèi)未出現(xiàn)穩(wěn)定的跡象；新增加的上拔力無法施加，或者施加后無法使上拔力保持穩(wěn)定；錨桿的鋼筋已被拔斷，或者錨桿錨筋被拔出。4試驗過程試驗錨桿由建設(shè)單位委托現(xiàn)場的基坑支護施工單位完成。試驗錨桿于2012年4月26日施工完畢，建設(shè)單位在2012年5月2日和5月3日分別對第一組試塊和第二組試驗塊進行試壓，試壓強度分別達到了設(shè)計強度的110%和160%

11、。根據(jù)建設(shè)單位的委托要求，我司委托青島理工大學(xué)工程質(zhì)量檢測鑒定中心有限公司對現(xiàn)場的試驗錨桿進行了拉拔試驗，試驗時間為2012年5月4日5月6日，每支錨桿均試驗至破壞為止，試驗結(jié)果詳見錨桿抗拔力檢測試驗報告(附件一,青島理工大學(xué)工程質(zhì)量檢測鑒定中心有限公司提供)。5試驗成果5.1錨桿極限抗拔力Tuk確定符合3.5中終止條件的前一級荷載，即為該錨桿的極限抗拔力Tuk。根據(jù)試驗結(jié)果，各類型錨桿的極限抗拔力Tuk如表5.1所示。各類型錨桿的極限抗拔力Tuk表表5.1試驗位置代表地層錨桿直徑D(mm)入巖深度La(m)配筋(HRB400注漿材料注漿工藝試驗錨桿(支)極限抗拔力Tuk(kN)1花岡巖強風(fēng)化

12、卜業(yè)帶1502.50432O42.5R水泥純水泥漿(1：0.5)常壓一次性注漿工藝注漿方式自卜而上1-14231-24701-34232碎裂狀花岡巖1501.504322-13922-23362-33643花岡巖中風(fēng)化帶1501.5040323-17003-26303-36304花岡巖微風(fēng)化帶1501.2040324-17564-26724-36725.2錨桿抗拔承載力特征值Rt確定參加統(tǒng)計的試驗錨桿，其極差(Tukmax-Tukmin)不超過平均值的30%時，uk(max)uk(min)取其平均值為錨桿極限承載力Tuk。Tuk=(Tuk1+Tuk2+Tuk3)/3極差超過平均值的30%時，宜

13、增加試驗量并分析離差過大的原因，結(jié)合工程情況確定極限承載力Tuk。將錨桿極限承載力Tuk除以安全系數(shù)2為錨桿抗拔承載力特征值Rt。Rt=Tuk/2=(Tuk1+Tuk2+Tuk3)/6試驗結(jié)果表明，各類型錨桿抗拔極限承載力Tuk均滿足第a條要求，錨桿抗拔承載力特征值Rt如表5.2所示。各類型錨桿抗拔承載力特征值Rt表表5.2試驗位置代表地層錨桿直徑D(mm)入巖深度La(m)配筋(HRB400注漿材料)注漿工藝試驗錨桿(支)極限抗拔力Tuk(kN)抗拔承載力特征值Rt(kN)1花岡巖強風(fēng)化1502.50432PO42.5R水泥純水泥漿(1：0.5)常壓一次性注漿工藝注漿方式自卜而上1-1423

14、219.31-2470卜業(yè)帶1-34232碎裂狀花岡巖1501.504322-1392182.02-23362-33643花岡巖中風(fēng)化帶1501.5040323-1700326.73-26303-36304花岡巖微風(fēng)化帶1501.2040324-1756350.04-26724-3672注：Rt=幾/2=(Tukl+Tuk2+Tuk3)/6粘結(jié)強度特征值f確定根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB500072002之8.6.3條：RtW0.8XnXDXLaXf知f三Rt/(0.8XnXDXLa)式中：Rt-單根錨桿抗拔承載力特征值(KN)D錨桿孔直徑(m)La錨桿的有效錨固長度(m)f-錨固體與巖石間的

15、粘結(jié)強度特征值(kPa)據(jù)上式，各巖土體與純水泥漿(PO42.5R錨固體的粘結(jié)強度特征值f如表5.3所示。各巖土體與水泥漿錨固體的粘結(jié)強度特征值f表5.3試驗位置代表地層錨桿直徑D(mm)入巖深度La(m)配筋(HRB400)注漿材料注漿工藝試驗錨桿(支)極限抗拔力Tuki(kN)抗拔承載力特征值Rt(kN)粘結(jié)強度特征值f(kPa)1花岡巖強風(fēng)化1502.50432PO42.5R水泥純水泥漿(1：0.5)常壓一次性注漿工藝注漿方式自卜而上1-1423219.32331-2470卜業(yè)帶1-34232碎裂狀花岡巖1501.50432223362-33643花岡巖中風(fēng)化帶

16、1501.5040323-1700326.75783-26303-36304花岡巖微風(fēng)化帶1501.2040324-1756350.07744-26724-3672注：f=Rt/(0.8xnxDxLa)6.結(jié)論與建議1、試驗過程中各項操作均按規(guī)范、規(guī)程要求示進行，試驗結(jié)果真實、合理，各項分析、驗算合理、有據(jù)，結(jié)論可靠。2、試驗結(jié)果表明，擬建場地的花崗巖強風(fēng)化下亞帶、破碎狀花崗巖、花崗巖中風(fēng)化帶和花崗巖微風(fēng)化帶與純水泥漿(P.O42.5R,常壓一次性注漿工藝)錨固體的粘結(jié)強度特征值分別為233kPa、317kPa、578kPa和774kPa，較地質(zhì)報告推薦值提高29.097.9%,詳見下表。試驗位置代表地層錨桿直徑D(mm)注漿材料注漿工藝極限抗拔力Tuki(kN)