1、.-簡支吊車梁驗算計算書一. 設計資料1 基本信息: 驗算依據(jù)：鋼結構設計規(guī)(GB 50017-2003) 建筑結構荷載規(guī)(GB 50009-2012) 吊車梁跨度：l=6000 mm 吊車梁平面外計算長度：l0=6000 mm 吊車梁所在柱列：邊列柱 吊車梁所在位置類型：中間跨2 吊車信息: 吊車梁上有兩臺完全相同的吊車同時運行 第一臺吊車基本信息(參圖) 吊車類型:T5t105_中級軟鉤吊車 吊車跨度:10500 mm 吊車自重:12.715 t 小車重量:2.126 t 吊車起重量:5 t 工作級別:A4A5(中級) 吊鉤形式:軟鉤吊車 單側輪子數(shù):2個 最大輪壓:74 kN 最小輪壓:

2、26.3 kN 制動輪子數(shù)：1個 軌道類型:43Kg/m 吊車寬度:5050 mm 吊車額定速度:90 m/min 小車額定速度:40.1 m/min 吊車輪距C1:3400 mm3 荷載信息: 吊車豎向荷載增大系數(shù)：v=1.03 吊車荷載分項系數(shù)：c=1.4 當?shù)刂亓铀俣戎担篻=9.8 附加豎向均布活載標準值：0 kN/m 附加水平均布活載標準值：0 kN/m 吊車一動力系數(shù)：1=1.05 吊車一橫向水平剎車力系數(shù)：1=0.12 吊車一擺動力系數(shù)：1=04 驗算控制信息: 吊車梁豎向撓度允許值：l/1000 吊車梁水平撓度允許值：l/2200 對中級工作制吊車梁按?鋼規(guī)?要求不進行疲勞驗算

3、5 吊車梁截面信息: 截面型號:H-750*300*10*12 用戶自定義截面 截面材料類型:Q235 截面每米質量:113.51 kg/m 截面幾何參數(shù)如下: 截面高度 H=750 mm 上翼緣寬度 B1 =300 mm 下翼緣寬度 B2 =300 mm 腹板厚度 Tw =10 mm 上翼緣厚度 Tf1=12 mm 下翼緣厚度 Tf2=12 mm 截面力學參數(shù)如下: x軸毛截面慣性矩 Ix =129932.658 cm4 x軸凈截面慣性矩 Inx =122646.136 cm4 x軸上翼毛截面抵抗矩 Wx =3464.871 cm3 x軸上翼凈截面抵抗矩 Wnx =3155.656 cm3

4、x軸下翼凈截面抵抗矩 Wnx1 =3394.155 cm3 y軸上翼毛截面抵抗矩 Wy =360.403 cm3 y軸上翼凈截面抵抗矩 Wny =152.003 cm3 上翼緣有效凈面積 Ane =30.84 cm2 凈截面中和軸高度 Cny =361.345 mm 吊車梁采用等截面梁: 截面端部高度 hd =400mm 端部x軸毛截面慣性矩 Id =129932.658 cm4 端部x軸毛截面靜矩 Sd =1987.245 cm3 端部x軸上翼緣靜矩 Sdu =68.4 cm3 端部x軸下翼緣靜矩 Sdd =1328.4 cm36 吊車梁制動結構信息: 吊車梁不采用任何制動結構7 吊車梁截面

5、焊縫信息: 吊車梁腹板與上翼緣采用焊透的T形組合焊縫 吊車梁腹板與下翼緣采用部分焊透的T形組合焊縫 下翼緣坡口深度：sd=4 mm 吊車梁腹板與翼緣焊縫采用：自動焊8 腹板加勁肋信息： 橫向加勁肋布置方式：兩側成對布置 橫向加勁肋端部焊接方式：連續(xù)回焊，不斷弧 橫向加勁肋選用：SB6_Q235 橫向加勁肋間距：a=1200 mm 橫向加勁肋寬度：65 mm 橫向加勁肋端部到下翼緣距離：50 mm 吊車梁不配縱向加勁肋和橫向短加勁肋9 支座信息： 吊車梁采用的支座類型：全部平板式支座，吊車梁下翼緣直接與牛腿栓接 平板支座加勁肋選用：SB6_Q235 平板支座加勁肋寬度：65 mm 加勁肋焊縫焊腳

6、高度：7 mm 平板支座選用：SB20_Q235 平板支座寬度：90 mm 平板支座長度：540 mm10 計算參數(shù)： 梁截面材料屈服強度：fy=235 N/mm2 梁截面材料轉換系數(shù)：CF=(235/235)0.5=1 上翼緣截面抗拉強度：ft=215 N/mm2 下翼緣截面抗拉強度：fb=215 N/mm2 梁腹板截面抗剪強度：fv=125 N/mm2 梁腹板端面承壓強度：fce=325 N/mm2 吊車梁焊縫抗剪強度：fw=160 N/mm2二. 驗算結果一覽 受壓(上)翼緣寬厚比 12.08 最大15.0 滿足 腹板高厚比 72.60 最大250.0 滿足 上翼緣受壓強度比 0.52

7、最大1.0 滿足 下翼緣受拉強度比 0.34 最大1.0 滿足 端部腹板剪應力強度比 0.31 最大1.0 滿足 腹板局部承壓強度比 0.13 最大1.0 滿足 腹板折算應力強度比 0.29 最大1.0 滿足 整體穩(wěn)定強度比 0.47 最大1.0 滿足 豎向撓度計算值(mm) 1.58 最大6.0 滿足 水平撓度計算值(mm) 0 不需驗算 滿足 上翼緣焊縫強度比 T形組合焊縫 不驗算 滿足 下翼緣焊縫強度比 0.75 最大1.0 滿足 區(qū)格局穩(wěn)強度比 0.16 最大1.0 滿足 區(qū)格局穩(wěn)強度比 0.20 最大1.0 滿足 區(qū)格局穩(wěn)強度比 0.22 最大1.0 滿足 加勁肋布置方式 雙側成對

8、輕/中級 滿足 橫向加勁肋間距(mm) 1200.00 最大1452.0 滿足 橫向加勁肋間距(mm) 1200.00 最小363.0 滿足 橫向加勁肋外伸寬度(mm) 65.00 最小64.2 滿足 橫向加勁肋厚度(mm) 6.00 最小4.3 滿足 無縱向加勁肋時ho/Tw 72.60 最大170.0 滿足 平板加勁肋穩(wěn)定強度比 0.39 最大1.0 滿足 平板加勁肋焊縫強度比 0.10 最大1.0 滿足 平板加勁肋外伸寬度(mm) 65.00 最小64.2 滿足 橫向加勁肋厚度(mm) 6.00 最小4.3 滿足 平板加勁肋焊腳高度(mm) 7.00 最小6.0 滿足 平板加勁肋焊腳高度

9、(mm) 7.00 最大7.0 滿足 上翼柱側板件正應力(MPa) 10.4 最大215 滿足 上翼柱側角焊縫應力(MPa) 4.57 最大160 滿足 上翼柱側角焊縫焊腳高度(mm) 6.00 最小4.00 滿足 上翼柱側角焊縫焊腳高度(mm) 6.00 最大5.00 不滿足 上翼梁柱連接板正應力(MPa) 5.95 最大215 滿足 上翼梁柱螺栓承擔剪力(kN) 2.76 最大62.8 滿足 上翼梁柱螺栓軸向邊距(mm) 40.0 最小33.0 滿足 上翼梁柱螺栓軸向邊距(mm) 40.0 最大88.0 滿足 上翼梁柱螺栓垂向邊距(mm) 40.0 最小44.0 不滿足 上翼梁柱螺栓垂向邊

10、距(mm) 40.0 最大88.0 滿足 上翼梁柱螺栓間距(mm) 80.0 最小66.0 滿足 上翼梁柱螺栓間距(mm) 80.0 最大90.0 滿足 牛腿最大正應力(Mpa) 43.8 最大215 滿足 牛腿最大剪應力(Mpa) 72.3 最大125 滿足 牛腿最大折算應力(Mpa) 110 最大237 滿足 牛腿翼緣寬厚比 7.00 最大15.0 滿足 牛腿集中力截面剪應力(Mpa) 84.9 最大125 滿足 牛腿局部承壓應力(Mpa) 0 最大325 滿足 支座螺栓承擔剪力(kN) 45.1 最大62.8 滿足 支座螺栓軸向邊距(mm) 40.0 最小44.0 不滿足 支座螺栓軸向邊

11、距(mm) 40.0 最大96.0 滿足 支座螺栓垂向邊距(mm) 50.0 最小33.0 滿足 支座螺栓垂向邊距(mm) 50.0 最大96.0 滿足 支座螺栓墊板正應力(MPa) 166 最大215 滿足 支座螺栓墊板角焊縫應力(MPa) 41.3 最大160 滿足 支座螺栓墊板焊腳高度(mm) 8.00 最小7.00 滿足 支座螺栓墊板焊腳高度(mm) 8.00 最大7.00 不滿足 上翼柱加勁肋板件寬厚比 10.0 最大14.9 滿足 上翼柱加勁肋板件剪應力(MPa) 4.32 最大180 滿足 上翼柱加勁肋焊縫剪應力(MPa) 3.43 最大200 滿足 牛腿處柱加勁肋板件寬厚比 1

12、0.0 最大14.9 滿足牛腿處柱加勁肋板件剪應力(MPa) 129 最大180 滿足牛腿處柱加勁肋焊縫剪應力(MPa) 103 最大200 滿足 縱向連接螺栓承擔剪力(kN) 3.45 最大126 滿足 縱向連接螺栓軸向邊距(mm) 45.0 最小44.0 滿足 縱向連接螺栓軸向邊距(mm) 45.0 最大88.0 滿足 縱向連接螺栓豎向邊距(mm) -20.0 最小33.0 不滿足 縱向連接螺栓豎向邊距(mm) -20.0 最大88.0 滿足 縱向連接螺栓間距(mm) 120 最小66.0 滿足 縱向連接螺栓間距(mm) 120 最大96.0 不滿足 車擋截面自由外伸寬厚比 8.00 最大

13、15.0 滿足 車擋截面腹板寬厚比 53.3 最大80.0 滿足 車擋截面最大剪應力(MPa) 37.6 最大125 滿足 車擋截面最大正應力(MPa) 120 最大215 滿足 車擋截面折算應力(MPa) 129 最大237 滿足 車擋集中力處板件寬厚比 10.0 最大14.9 滿足 車擋集中力處板件剪應力(MPa) 19.4 最大180 滿足 車擋集中力處焊縫剪應力(MPa) 14.5 最大200 滿足 車擋截面最大拉應力(MPa) 129 最大215 滿足 車擋截面最大壓應力(MPa) -129 最小-215 滿足 車擋截面綜合應力(MPa) 130 最大160 滿足 車擋截面腹板焊腳高

14、(mm) 6.00 最大7.20 滿足 車擋截面腹板焊腳高(mm) 6.00 最小3.67 滿足三. 吊車梁截面力計算:1 吊車梁支座處最大剪力Vd計算(參圖)： 豎向附加活載作用下端部剪力Vda=0 kN 吊車考慮動力系數(shù)后最大輪壓標準值： P=1.0574=77.7 kN 吊車豎向荷載作用下端部剪力： Vdc=1.41.0377.7(26000-1650)/6000=211 kN 端部最大剪力計算值：Vd=211 kN2 跨中最大豎向彎矩Mvm計算(參圖)： 豎向附加活載作用下跨中彎矩Mva=0 kNm 吊車考慮動力系數(shù)后單輪豎向作用力標準值： P=1.0574=77.7 kN 吊車荷載合

15、力：F=77.72=155.4 kN 左支座反力：R=155.43413/6000=88.38 kN 吊車梁跨中彎矩Mvc計算： Mvc=1.41.03(88.383413-77.71650)10-3=250 kNm 跨中最大彎矩計算值：Mvm=250 kNm3 跨中最大豎向彎矩對應剪力Vm計算(參圖)： 自重和豎向附加活載作用下端部剪力： Vma=(1.4*gv+1.2*qs)*S/l0=(1.40+1.21.135)3413/600010-3=0 kN 吊車考慮動力系數(shù)后單輪豎向作用力標準值： P=1.0574=77.7 kN 吊車荷載合力：F=77.72=155.4 kN 左支座反力：R

16、=155.43413/6000=88.38 kN 最大彎矩點左側剪力計算： Vml=1.41.03(88.38-7.77e+0041)=15.41 kN 最大彎矩點右側剪力計算： Vmr=Vml-1.41.0377.7=(-96.64) kN 跨中最大彎矩對應的剪力計算值：Vm=96.64 kN4 吊車梁跨中最大水平彎矩Mhm計算(參圖)： 水平附加活載作用下跨中彎矩Mha=0 kNm 吊車考慮剎車力系數(shù)及其放大后單輪橫向作用力標準值： P=0.12(5+2.126)/2g/2=2.095 kN 吊車荷載合力：F=2.0952=4.19 kN 左支座反力：R=4.193413/6000=2.3

17、83 kN 吊車梁跨中彎矩Mhc計算： Mhc=1.4(2.3833413-2.0951650)10-3=6.546 kNm 跨中最大水平彎矩計算值：Mhm=6.546 kNm5 跨中最大豎向彎矩標準值Mvk計算(參圖)： 豎向附加活載作用下跨中彎矩Mvka=0 kNm 吊車單輪最大輪壓標準值： P=1.074=74 kN 吊車荷載合力：F=742=148 kN 左支座反力：R=1483850/6000=94.97 kN 吊車梁跨中彎矩Mvkc計算： Mvkc=11.03(94.973850-743400)10-3=117.4 kNm 跨中最大彎矩計算值：Mvk=117.4 kNm6 跨中最大

18、水平彎矩標準值Mhk計算(參圖)： 水平附加活載作用下跨中彎矩Mhka=0 kNm 吊車考慮剎車力系數(shù)及其放大后單輪橫向作用力標準值： P=0.12(5+2.126)/2g/2=2.095 kN 吊車荷載合力：F=2.0952=4.19 kN 左支座反力：R=4.193850/6000=2.689 kN 吊車梁跨中彎矩Mhkc計算： Mhkc=1(2.6893850-2.0953400)10-3=3.228 kNm 跨中最大水平彎矩計算值：Mhk=3.228 kNm四. 吊車梁板件寬厚比驗算:1 受壓(上)翼緣寬厚比驗算: 受壓翼緣寬厚比限值：b0/t=15*(235/fy)0.5=15 翼緣

19、自由外伸寬度：b0=145 mm 翼緣寬厚比：b0/Tf1=145/12=12.082 腹板高厚比驗算: 腹板高厚比限值：h0/t=250 腹板計算高度：h0=726 mm 腹板高厚比：h0/Tw=726/10=72.6五. 吊車梁截面強度驗算:1 上翼緣受壓強度驗算: 吊車梁不采用制動結構 吊車梁無須驗算疲勞強度且b0/Tf1=12.0813，取x=1.05 吊車梁無須驗算疲勞強度，取y=1.2 =(Mvm/Wnx/x+Mhm/Wny/y)/ft =(250/3156/1.05+6.546/152/1.2)103/215 =0.51792 下翼緣受拉強度驗算: =Mvm/Wnx1/fb=25

20、0103/3394/215=0.34273 端部腹板剪應力強度驗算: 考慮截面削弱系數(shù)1.2 =Vd*Sdx/(Idx*Tw/1.2)/fv =2111987/(1.299e+00510/1.2)/125102 =0.30984 最大輪壓下腹板局部承壓強度驗算: 考慮集中荷載增大系數(shù)后的最大輪壓設計值按第一臺吊車計算： 吊車最大輪壓：Pmax=74 kN 輕、中級工作制吊車梁，依?鋼規(guī)?4.1.3取增大系數(shù)：=1.0 F=c*Pmax=1.411.0574=108.8 kN 梁頂?shù)礁拱逵嬎愀叨壬线吘壘嚯x：hy=Tf1=12 mm 軌道高度：hR=140 mm 集中荷載沿跨度方向支承長度取為：5

21、0 mm 集中荷載在腹板計算高度上邊緣的假定分布長度： lz=50+5*hy+2*hR=50+512+2140=390 mm c=F/Twlz=108.8103/10/390=27.89 N/mm2 腹板抗壓強度設計值：f=215 N/mm2 局部承壓強度比 =c/f=27.89/215=0.12975 腹板與上翼緣交接處折算應力強度驗算: 按跨中最大彎矩及其對應的剪力和最大輪壓計算 計算點局部壓應力：c=27.89 N/mm2(參見腹板局部承壓驗算) 計算點正應力計算 計算點到中和軸的距離：y1=H-Cny-Tf1=376.7 mm =Mvm/In*y1 =250/1.226e+005376

22、.7102 =76.79 N/mm2 計算點剪應力計算 上翼緣對中和軸靜矩：S1=(y1+0.5*Tf1)*B1*Tf110-3=1378 cm3 =Vm*S1/Ix/Tw =96.641378/1.299e+005/10102 =10.25 N/mm2 與c同號，強度設計值增大系數(shù)：1=1.1 折算應力強度比 =(2+c2-*c+3*2)0.5/(1*f) =(76.792+27.892-76.7927.89+310.252)0.5/(1.1215) =0.29446 吊車梁整體穩(wěn)定性驗算 雙軸對稱截面：b=0 等截面工字形簡支梁b計算： 受壓翼緣無支撐長度：l1=6000mm 受壓翼緣寬度

23、：b1=300mm 受壓翼緣厚度：t1=tf=12mm =(l1*t1)/(b1*h)=(600012)/(300750)=0.32 跨中無側向支承，集中荷載作用在上翼緣 0.6： b=1.07-0.282/b=1.07-0.282/1.174=0.8298 取b=b=0.8298 不須驗算疲勞強度，取工字形截面塑性發(fā)展系數(shù)：y=1.2 整體穩(wěn)定強度比： =(Mvm/Wx/b+Mhm/y/Wy)/f =(250/3465/0.8298103+6.546/1.2/360.4)103/215 =0.4749六. 吊車梁變形計算:1 豎向撓度計算 豎向撓度限值：=l/1000=6 mm =Mvk*l

24、2/(EIx) =117.410660002/(2.06e+0051.299e+005104) =1.58 mm(1/3798)2 水平撓度計算 依?鋼規(guī)?附錄A.1.2條，無須驗算吊車梁及其制動結構的水平變形！七. 翼緣與腹板的連接焊縫驗算1 上翼緣與腹板連接焊縫驗算: 上翼緣與腹板采用焊透的T形對接與角接組合焊縫，強度滿足要求2 下翼緣與腹板連接焊縫驗算: 上翼緣與腹板采用部分焊透的T形對接與角接組合焊縫 按梁端最大剪力計算： 下翼緣焊腳計算高度：he=sd-3=1 mm 融合線處焊縫截面邊長接近于坡口深度s，焊縫強度設計值乘以0.9折減 下翼緣焊縫強度 =(Vd*Sdd/Id)*0.5/

25、he/(0.9*fw) =(2111328/1.299e+005)*0.5/1102/(0.9160) =0.7491八. 吊車梁腹板局部穩(wěn)定驗算:1 吊車梁腹板加勁肋布置簡圖(參圖)： 吊車梁腹板局部穩(wěn)定由區(qū)格控制 區(qū)格腹板僅設置橫向加勁肋2 吊車梁局穩(wěn)驗算力影響線輸出： 單位力作用于X處時，XL到XR區(qū)間的平均剪力為： 當X=XL時：Vmean=-X/L 當XLX=XR時：Vmean=1-X/L 單位力作用于X處時，XL到XR區(qū)間的平均彎矩為： 當X=XL時：Mmean=0.5*X*(2*L-XL-XR)/L 當XLX=XR時：Mmean=0.5*(L-X)*(XL+XR)/L3 吊車梁區(qū)

26、格局穩(wěn)驗算力計算(參圖)： 區(qū)格左端坐標：XL=2340 mm 區(qū)格右端坐標：XR=3540 mm 吊車一考慮動力系數(shù)后最大輪壓標準值： P=741.05=77.7 kN 吊車一下為輕、中級工作制吊車梁，依?鋼規(guī)?4.3.1取折減系數(shù)：=0.9 吊車梁區(qū)格最大集中力設計值計算： 吊車輪壓力僅有P作用于 F=1.477.70.9=97.9 kN 吊車梁區(qū)格平均剪力設計值計算： Vmean=1.41.03(-77.71890/5880)+ 77.7(5880-3540)/588010-3 =8.575 kN 吊車梁區(qū)格平均彎矩設計值計算： Mmean=1.41.03 77.71890(25880-

27、2340-3540)/58800.5+ 77.7(5880-3540)(2340+3540)/58800.510-6 =237 kNm4 吊車梁區(qū)格局部穩(wěn)定驗算 吊車梁腹板區(qū)格的橫向加勁肋間距為：a=1200 mm 區(qū)格腹板計算高度：h0=H-Tf1-Tf2=726 mm 區(qū)格截面中和軸高度：Cy=375 mm 區(qū)格截面對X軸關系矩：Ix=1.299e+005 cm 區(qū)格腹板計算高度邊緣到中和軸距離：hc=H-Tf1-Cy=363 mm 區(qū)格腹板計算高度邊緣應力計算： =Mmean*hc/Ix=237363/1.299e+005102=68.39 N/mm2 =Vmean/h0/Tw=8.57

28、5/726/10103=1.181 N/mm2 c=F/Lz/Tw=97.9/390/10103=25.1 N/mm2 正應力單獨作用下的臨界應力計算： 腹板區(qū)格受壓區(qū)高度：hc=H-Cy-Tf1=363 mm b=2*hc/Tw/177/Cf=2363/10/177/1=0.4102 b0.85，取cr=fw=215 N/mm2 剪應力單獨作用下的臨界應力計算： a/h0=1.6531.0，取 s=h0/Tw/41(5.34+4/(a/h0)2)0.5/Cf =726/10/41/(5.34+4/1.6532)0.5/1 =0.6788 s0.8，取cr=fv=125 N/mm2 局部壓應力

29、單獨作用下的臨界應力計算： a/h0=1.6531.5，取 c=h0/Tw/28(18.9-5*a/h0)0.5/Cf =726/10/28/(18.9-51.653)0.5/1 =0.7951 c0.9，取c,cr=fw=215 N/mm2 區(qū)格局部穩(wěn)定性強度比 =(/cr)2+(/cr)2+c/c,cr=0.218九. 梁端支座強度驗算: 腹板每側有效寬度：be=15*CF*Tw=150 mm 支座加勁肋平面外計算長度：l0=h0=726 mm1 梁端平板支座加勁肋驗算: 加勁肋材料強度設計值：fr=215 N/mm2 支座加勁肋截面強度設計值：ff=min(fr, fw)=215 N/m

30、m2 梁腹板伸出支座加勁肋外寬度：br=0.5(90-6)=42 mm br0.215 =1/(2n2)(2+3n+n2)-(2+3n+n2)2-4n20.5 =1/(20.3632)(0.965+0.30.363+0.3632) -(0.965+0.30.363+0.3632)2-40.36320.5 =0.922 平面外穩(wěn)定強度比：=Vd/Af/ff=2.11e+005/0.922/2.76e+003/215=0.3862 平板加勁肋與腹板連接焊縫驗算: 焊縫強度設計值：fwf=160 N/mm2 焊縫單側計算長度：lf=726-235-27=642 mm 焊縫強度比： =Vd/4/0.7

31、/lf/fwf/hff =2.11e+005/4/0.7/642/160/7 =0.105十. 吊車梁上翼緣與柱翼緣連接驗算 連接方式：柱側焊接角鋼，連接板與梁柱雙側均采用栓接 連接螺栓選：220,10.9級，d0=22 mm，1=0.45 螺栓間距：80 mm；軸向邊距：40 mm；垂向邊距：40 mm1 柱側角鋼驗算: 柱側角鋼厚度：T=5 mm 柱側角鋼正應力強度：Fb=215 N/mm2 柱側角鋼長度：lb=300 mm；凈長：l0=lb-2*n*d0=212 mm 板件正應力：=2*F/(l0*T)=25.52/(2125)103=10.4215，滿足2 柱側連接角焊縫驗算: 角焊縫

32、強度設計值：Fw=160 N/mm2 角焊縫焊腳高度：hf=6 mm；有效焊腳高度：he=0.7*hf=4.2 mm 角焊縫有效長度：lw=lb-2*hf=288 mm 角焊縫應力：=2*F/(2*he*lw)=25.52/(24.2288)103=4.57160，滿足 板件最大厚度為5 mm，允許最小焊腳高度：4 mm6，滿足 板件最小厚度為5 mm，允許最大焊腳高度：5 mm6，不滿足3 連接板凈截面驗算: 連接板厚度：T=8 mm 連接板正應力強度：Fb=215 N/mm2 連接板凈長：l0=240-222(2-1)80=116 mm 板件正應力：=F/(l0*T)=5.52/(1168

33、)103=5.95215，滿足4 連接螺栓群驗算: 螺栓抗剪承載力：Nv=0.9nfP=0.910.45155=62.8kN 螺栓承擔剪力：N=5.52/2=2.76 kN62.8，滿足 軸向最小容許邊距：1.522=33 mm40，滿足 最小板件厚度為5 mm，軸向最大容許邊距：min(422，85)=88 mm40，滿足 垂向最小容許邊距：222=44 mm40，不滿足 垂向最大容許邊距同軸向：88 mm40，滿足 最小容許間距：322=66 mm80，滿足 最大容許間距：min(1222，185)=90 mm80，滿足十一. 牛腿根部截面驗算1 牛腿根部力計算： 作用于牛腿根部的剪力：V

34、=259.567 kN 作用于牛腿根部的彎矩：M=259.5670.3=77.8702 kNm2 根部截面參數(shù)： 牛腿截面關于強軸對稱 截面慣性矩：Ix=33843.7 cm4 形心軸以上截面對形心軸的面積矩：Sx=942.285 cm3 截面最小抵抗矩：Wx=1692.18 cm3 腹板上端到形心軸距離：y1=400-200-16=184 mm 腹板上端抵抗矩：Wxw=Ix/y=33843.7/18410=1839.33 cm3 上翼緣對形心軸的面積矩：S1=25016(1840.516)10-3=768 cm33 抗彎強度驗算 截面塑性發(fā)展系數(shù)取為1.05 截面最大正應力：=M/(Wx)=

35、77.8702/(1.051692.18)103=43.8262 Mpa215，滿足4 抗剪強度驗算 截面最大剪應力： =V*Sx/(Ix*Tw)=259.567942.285/(33843.710)102=72.2694 Mpa125，滿足5 折算強度驗算 根部無集中荷載作用，取折算應力的強度設計值增大系數(shù)1=1.1 腹板計算高度邊緣正應力：w=M/(Wxw)=77.8702/(1.051839.33)103=40.3201 Mpa 腹板計算高度邊緣剪應力：w=*S1/Sx=72.2694768/942.285=58.9025 Mpa 腹板計算高度邊緣折算應力：zs=(w2+3w2)0.5=

36、(40.32012+ 358.90252)0.5=109.701 Mpa2151.1=236.5，滿足6 截面寬厚比驗算 翼緣寬厚比限值：b0/t=15(235/235)0.5=15 翼緣自由外伸寬度：b0=(250-10-28)/2=112 mm 翼緣寬厚比：b0/t=112/16=715，滿足7 集中力處截面抗剪強度驗算 牛腿小頭截面高度：Hd=200 mm 集中力作用處截面高度：Hm=400-(400-200)300/1000=340 mm 截面慣性矩：Ixm=23574.4 cm4 形心軸以上截面對形心軸的面積矩：Sxm=770.761 cm3 截面最大剪應力： =V*Sxm/(Ixm

37、*Tw)=259.567770.761/(23574.410)102=84.865 Mpa125，滿足8 集中力下局部承壓強度驗算 設置加勁加勁肋，滿足！十二. 與柱連接截面組合焊縫承載力驗算 焊縫群分布和尺寸如下列圖所示： 角焊縫焊腳高度：hf=10 mm；有效高度：he=7 mm1 力分配 對接焊縫面積：Ab=80cm2 角焊縫有效面積：Aw=0.710(656-410)=43.12 cm2 對接焊縫承受軸力：N1=Ab/(Ab+Aw)*N=80/(80+43.12)0=0kN 角焊縫承受軸力：N2=Aw/(Ab+Aw)*N=43.12/(80+43.12)0=0kN 腹板塑性截面模量：I

38、w=10(400-216)3/12=4153 cm4 翼緣塑性截面模量：If=2504003/12-250(400-216)3/12=2.951e+004 cm4 翼緣彎矩分擔系數(shù)：f=2.951e+004/(4153+2.951e+004)=0.8766 翼緣對接焊縫分擔彎矩：Mf=0.87660=0 kN*m 腹板角焊縫分擔彎矩：Mw=(1-0.8766)0=0 kN*m2 對接焊縫驗算 焊縫受力：N=0 kN；Mx=77.87 kNmMy=0kNm 抗拉強度：Ft=215N/mm2 抗壓強度：Fc=215N/mm2 軸力N為零，N=0 N/mm2 Wx=1475cm3 Mx=|Mx|/W

39、x=77.87/1475 1000=52.78N/mm2 彎矩My為零，My=0 N/mm2 最大拉應力：t=N+Mx+My=0+52.78+0=52.78N/mm2215，滿足 最大壓應力：c=N-Mx-My=0-52.78-0=(-52.78)N/mm2(-215)，滿足3 角焊縫強度驗算 焊縫受力：N=0kN；Vx=0kN；Vy=259.6kN；Mx=0kNm；My=0kNm；T=0kNm 有效面積：A=43.12 cm2 Vy作用下：vy=Vy/A=259.6/43.1210=60.2 MPa 角點最大綜合應力：m=|vy|/f=49.34 MPa160，滿足4 角焊縫構造檢查 腹板角

40、焊縫連接板最小厚度：Tmin=6 mm 腹板構造要求最大焊縫高度：hfmax=1.2*Tmin=7.2 mm10，不滿足 腹板角焊縫連接板最大厚度：Tmax=6 mm 構造要求最小腹板焊腳高度：hfmin=1.5*Tmax0.5=3.674 mm10，滿足十三. 支座連接螺栓驗算: 螺栓抗剪承載力：Nv=0.9nfP=0.910.45155=62.78kN 螺栓承擔剪力：N=90.16/2=45.08 kN62.78，滿足 軸向最小容許邊距：222=44 mm40，不滿足 最小板件厚度為12 mm，軸向最大容許邊距：min(422，812)=96 mm40，滿足 垂向最小容許邊距：1.522=

41、33 mm50，滿足 垂向最大容許邊距同軸向：96 mm50，滿足1 螺栓墊板凈截面驗算: 墊板與牛腿連接角焊縫驗算考慮無地震組合 螺栓墊板厚度：T=8 mm 螺栓墊板正應力強度：Fb=215 N/mm2 螺栓墊板凈長：l0=90-22=68 mm 板件正應力：=F/(l0*T)=90.16/(688)103=165.7215，滿足2 螺栓墊板角焊縫驗算: 螺栓墊板角焊縫驗算考慮無地震組合 角焊縫承擔剪力：V=max(0，83.16-0)=83.16 kN 角焊縫強度設計值：Fw=160 N/mm2 角焊縫焊腳高度：hf=8 mm；有效焊腳高度：he=0.7*hf=5.6 mm 角焊縫有效長度

42、：lw=490=360 mm 角焊縫應力：=F/(he*lw)=83.16/(5.6360)103=41.25160，滿足 連接板件最大厚度：20 mm；允許最小焊腳高度：7 mm8，滿足 連接板件最小厚度：8 mm；允許最大焊腳高度：7 mm8，不滿足十四. 柱加勁肋強度驗算1 吊車梁上翼緣處柱加勁肋驗算 計算寬度取為板件寬度：br=80 mm 板件寬厚比：br/tr=80/8=1014.86，滿足 扣除切角加勁肋高度：hr=200-220=160 mm 板件剪應力：r=Vr/hr/tr=5.524103/(1608)=4.316 Mpa180，滿足 角焊縫有效焊腳高度：he=20.78=1

43、1.2 mm 角焊縫計算長度：lw=hr-2*hf=160-28=144 mm 角焊縫剪應力：w=Vr/(2*0.7*hf*lw)=5.524/(211.2144)=3.425 MPa200，滿足2 牛腿連接處柱加勁肋驗算: 計算寬度取為板件寬度：br=80 mm 板件寬厚比：br/tr=80/8=1014.86，滿足 扣除切角加勁肋高度：hr=200-220=160 mm 板件剪應力：r=Vr/hr/tr=165.5103/(1608)=129.3 Mpa180，滿足 角焊縫有效焊腳高度：he=20.78=11.2 mm 角焊縫計算長度：lw=hr-2*hf=160-28=144 mm 角焊

44、縫剪應力：w=Vr/(2*0.7*hf*lw)=165.5/(211.2144)=102.6 MPa200，滿足十五. 吊車梁縱向連接驗算:1 縱向連接螺栓群驗算: 螺栓抗剪承載力：Nv=0.9nfP=0.920.45155=125.6kN 螺栓承擔剪力：N=10.36/3=3.453 kN125.6，滿足 軸向最小容許邊距：222=44 mm45，滿足 最小板件厚度為8 mm，軸向最大容許邊距：min(422，88)=88 mm45，滿足 豎向最小容許邊距：1.522=33 mm(-20)，不滿足 豎向最大容許邊距同軸向：88 mm(-20)，滿足 最小容許間距：322=66 mm120，滿

45、足 最大容許間距：min(822，128)=96 mm120，不滿足十六. 車擋截面強度驗算:1 車擋截面局部穩(wěn)定驗算: 翼緣自由外伸寬厚比限值:B0/T=15*Cf=151=15 自由外伸寬厚比:B0/Tf=0.5(200-8)/12=815，滿足 腹板寬厚比限值:H0/T=80*Cf=801=80 腹板寬厚比:H0/Tw=(450-24)/8=53.2580，滿足2 集中力作用截面抗剪強度驗算: 截面慣性矩：I1=2.882e+004 cm4 翼緣對形心軸靜矩：S1=525.6 cm3 截面最大剪應力： =Hc*S1/(I1*tw) =119.9722.3/(2.882e+0048)102

46、=37.56 N/mm2125，滿足3 底部截面正應力強度驗算: 截面慣性矩：I=2.882e+004 cm4 截面最小抵抗矩：W=1281 cm3 翼緣自由外伸寬厚比:B0/Tf131=13，取塑性發(fā)展系數(shù)=1.05 截面最大正應力： =Hc*h/(*W)=119.91350/(1.051281)=120.3 N/mm2215，滿足4 底部截面折算應力強度驗算: 腹板頂點剪應力同集中力作用截面最大剪應力 腹板頂點到形心軸高度：y1=213 mm 腹板頂點正應力：1=Hc*h*y1/I=119.91350213/2.882e+00410-1=119.6 N/mm2 無局部壓應力，計算折算應力的強度設