1、南昌工程學(xué)院課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)課程名稱(chēng)：水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)時(shí)學(xué)分：2周、1學(xué)分課程編號(hào)：5102140學(xué)生班級(jí)：水利水電建筑工程1,2,3指導(dǎo)教師：孫笑擬定日期：2014年12月歸口單位：水利與生態(tài)工程學(xué)院鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)在現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋中，板、次梁、主梁的計(jì)算模型為連續(xù)板或連續(xù)梁，其中，次梁是板的支座，主梁是次梁的支座。柱或墻是主梁的支座。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，平常作以下簡(jiǎn)化假設(shè)：(1）支座能夠自由轉(zhuǎn)動(dòng)，但沒(méi)有豎向位移。(2）不考慮薄膜效對(duì)付板內(nèi)力的影響。(3）在確定板傳給次梁的荷載以及次梁傳給主梁的荷載時(shí)，分別忽視板、次梁的連續(xù)性按簡(jiǎn)支構(gòu)件計(jì)算支座豎向反力。(4）

2、跨數(shù)超出五跨的連續(xù)梁、板，當(dāng)各跨荷載相同，且跨度相差不超出10時(shí)，可按等跨連續(xù)梁、板計(jì)算。一、平面結(jié)構(gòu)部署柱網(wǎng)及梁格部署應(yīng)依照建筑物使用要求確定，因本廠房在使用上無(wú)特別要求，故結(jié)構(gòu)部署應(yīng)滿(mǎn)足實(shí)、梁格及柱網(wǎng)部署應(yīng)力爭(zhēng)簡(jiǎn)單、規(guī)整，以減少構(gòu)件種類(lèi)，便于設(shè)計(jì)和施工。柱網(wǎng)部署可為正方形或長(zhǎng)方形。2、板跨一般為，次梁跨度一般是，主梁跨度則為，同時(shí)宜為板跨的3倍（二道次梁），這樣主梁的受力均勻，彎矩變化較為緩和，有利于主梁的受力。、對(duì)于板、次梁和主梁，實(shí)質(zhì)上不宜獲取完好相同的計(jì)算跨度，故可將中間各跨部署成等跨，而兩邊跨可部署得稍小些，但跨差不得超出10%。、為了提高建筑物的側(cè)向剛度，主梁宜沿建筑物的橫向部署

3、。、在混淆結(jié)構(gòu)中，梁的支承點(diǎn)盡量避開(kāi)門(mén)窗洞口。二、板的設(shè)計(jì)（按塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)算）：板的分類(lèi)單向板與雙向板樓蓋結(jié)構(gòu)中每一區(qū)格的板一般在四邊都有梁或墻支承，為了設(shè)計(jì)上方便，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010一2010）規(guī)定：形成四邊支承板。(1）當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比小于或等于(2）當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比大于2.02.0時(shí)，應(yīng)按雙向板計(jì)算。，但小于3.0時(shí)，宜按雙向板計(jì)算；當(dāng)按沿短邊受力的單向板計(jì)算時(shí)，應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向部署足夠數(shù)量的結(jié)構(gòu)鋼筋。(3）當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比大于或等于3.0時(shí)，可按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算。、板、次梁、主梁的截面尺寸確定。板厚hB80mm，（當(dāng)h1l時(shí)，滿(mǎn)足剛度要求，可不驗(yàn)算

4、撓度）。40hc1111次梁()l0，b()hc。161023主梁hz(11)L，b(11)hz。81423、板的計(jì)算簡(jiǎn)圖：板為多跨連續(xù)板，對(duì)于跨數(shù)超出五跨的等截面連續(xù)板，其各跨受荷相同，且跨度相差不超出10時(shí)，均可按五跨等跨度連續(xù)板計(jì)算，也就是說(shuō)，全部中間跨的內(nèi)力和配筋都按第三跨來(lái)辦理，如圖2(b）所示。板的受荷范圍如圖1所示，一般取lm板帶寬進(jìn)行計(jì)算，板的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2(a）所示，圖中的L1為板的計(jì)算跨度，注意差異按彈性理論計(jì)算和按考慮塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度取值的不一樣樣。圖1圖2在計(jì)算假設(shè)中忽視了支座對(duì)被支承構(gòu)件的轉(zhuǎn)動(dòng)拘束，這相同跨連續(xù)梁、板在恒荷載作用下帶來(lái)的誤差是不大的，但在

5、活荷載不利部署下，次梁的轉(zhuǎn)動(dòng)將減小板的內(nèi)力。為了使計(jì)算結(jié)果比較符合實(shí)質(zhì)情況，采用增大恒荷載、相應(yīng)減小活荷載，保持總荷載不變的方法來(lái)計(jì)算內(nèi)力，以考慮這種有利影響。同理，主梁的轉(zhuǎn)動(dòng)也將減小次梁的內(nèi)力，故對(duì)次梁也采用折算荷載來(lái)計(jì)算次梁的內(nèi)力，但折算得少些。折算荷載取值以下：連續(xù)板：連續(xù)梁：式中g(shù)和q分別為單位長(zhǎng)度上恒荷載和活荷載設(shè)計(jì)值；g和q分別為單位長(zhǎng)度上折算恒荷載和折算活荷載設(shè)計(jì)值。當(dāng)板或梁擱置在砌體或鋼結(jié)構(gòu)上時(shí)，則荷載不作調(diào)整。當(dāng)按塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)算時(shí)，其計(jì)算跨度：中跨：l0ln邊跨：l0ln1hBln1a.(a120mm)223、荷載計(jì)算：取1m寬板帶計(jì)算：面層水磨石每平方米重1=kN/m板

6、自重板厚1=kN/m平頂粉刷每平方米重1=kN/m恒載：gkkN/m活載：pk標(biāo)準(zhǔn)值kN/m設(shè)計(jì)值總值：1.2gk1.3pk=kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖、內(nèi)力計(jì)算：用塑性?xún)?nèi)力重分布理論計(jì)算，則有系數(shù)以下：M(1.2gk、配筋計(jì)算：依照各跨跨中及支座彎矩可列表計(jì)算以下：截面1BM（kNm）MBM1則1.3pk)l022CM20.8M2Mc0.8Mcfcbh02Ms1fcbh02112s(b)s10.5AsM/sfyh0選鋼筋實(shí)質(zhì)配筋位于次梁內(nèi)跨上的板帶，其內(nèi)區(qū)格四周與梁整體連結(jié)，故其中間跨的跨中截面（M2、M3）和中間支座（Mc）計(jì)算彎矩能夠減少20%，其他截面則不予以減少。為了便于施工，在同一板中，鋼筋

7、直徑的種類(lèi)不宜超出兩種，并注意相鄰兩跨跨中及支座鋼筋宜取相同的間距或整數(shù)倍（彎起式配筋）。、確定各樣結(jié)構(gòu)鋼筋：包括分布筋、嵌入墻內(nèi)的板面附加鋼筋，垂直于主梁的板面附加鋼筋。板結(jié)構(gòu)配筋以以以下圖：、繪制板的配筋表示圖：可用彎起式或分別式配筋。三、次梁設(shè)計(jì)（按塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)算）：、確定計(jì)算跨度及計(jì)算簡(jiǎn)圖。次梁主梁當(dāng)按塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)算時(shí)，其計(jì)算跨度：中跨：l0ln邊跨：l0lln1a(a240mm)1.025n2當(dāng)跨差不超出10%時(shí)，按等跨連續(xù)梁計(jì)算。、荷載計(jì)算：由板傳來(lái)：板恒載次梁間距=次梁肋自重：b(hchB)鋼筋混凝土容重=次梁粉刷重2(hchB)粉刷層每平米重=kN/mkN/mkN/m恒

8、載：gkkN/m活載：pk活載標(biāo)準(zhǔn)值次梁間距kN/m設(shè)計(jì)值總值：1.2gk1.3pk=kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖3、內(nèi)力計(jì)算：值：值：其中：M(gp)l02V(gp)ln、正截面強(qiáng)度計(jì)算：1）次梁跨中按T形截面計(jì)算，T形截面的翼緣寬度bf按bf1l且bf3按bchc矩形截面計(jì)算。因此確定bf。并判斷是第幾類(lèi)T形截面。2）鋼筋截面計(jì)算以下：截面1B2M（kNm）1fcbh02（1fcbfh02）s(b)ss0bc考慮。支座截面CAsM/sfyh0選擇鋼筋實(shí)質(zhì)配筋截面AB左B右CV（kN）0.25fcbh00.7ftbh0(=Vc)箍筋肢數(shù)、直徑AsvnAsv1sfyvAsvh0/(VVc)實(shí)配箍筋、依照計(jì)

9、算結(jié)果和結(jié)構(gòu)要求，繪制次梁配筋表示圖。、配筋結(jié)構(gòu)次梁的配筋方式有彎起式和連續(xù)式，一般連續(xù)式配筋形式施工方便，應(yīng)用寬泛。沿梁長(zhǎng)縱向鋼筋的彎起和切斷，原則上應(yīng)按彎矩及剪力包絡(luò)圖確定。但對(duì)于相鄰跨跨度相差不超出20%，活荷載和恒荷載的比值酬g的連續(xù)梁，可參照?qǐng)D6部署鋼筋。四、主梁設(shè)計(jì)（內(nèi)力按彈性理論計(jì)算）：1、計(jì)算簡(jiǎn)圖：由于鋼筋混凝土主梁的抗彎剛度比鋼筋混凝土柱大得多，故可將主梁視作鉸支于鋼筋混凝土柱的連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖以以下圖。主梁除承受自重和直接作用在主梁上的荷載外，主假如次梁傳來(lái)的集中荷載。為簡(jiǎn)化計(jì)算，可將主梁的自重等效為集中荷載，其作用點(diǎn)與次梁的地點(diǎn)相同。板主梁次梁柱柱則主梁計(jì)算

10、跨度：中跨：l0ln1b柱1b柱（支座中心線(xiàn)之距）22邊跨：l0ln1b柱0.025lnln1a1b柱222、荷載計(jì)算：為簡(jiǎn)化計(jì)算，主梁自重亦按集中荷載考慮。次梁傳來(lái)的荷載：次梁恒載主梁間距=kN主梁自重：bz(hzhB)次梁間距=kN主梁粉刷重：2(hzhB)次梁間距每平米粉刷層重=kN恒載：GkkN則G1.2GkkN活載：Q次梁活載主梁間距kN3、內(nèi)力計(jì)算：主梁的內(nèi)力按彈性理論方法計(jì)算，用結(jié)構(gòu)力學(xué)中所述的方法進(jìn)行。為了減少計(jì)算工作量，對(duì)于等跨連續(xù)板、連續(xù)梁在各樣不一樣樣部署的荷載作用下的內(nèi)力系數(shù)，已制成計(jì)算表格，設(shè)計(jì)時(shí)可直接從表中查得內(nèi)力系數(shù)。Mk1GLk2QL其中，k1k2可由書(shū)中表查取

11、，L計(jì)算跨度，對(duì)于B支座，計(jì)算跨度可取相鄰兩跨的均勻值。2）Vk3Gk4Q其中，k3k4可由書(shū)中表查取，4、最不利活荷載部署的原則連續(xù)梁或板所受荷載包括恒荷載和活荷載兩部分，其中活荷載的地點(diǎn)是變化的，因此在計(jì)算內(nèi)力時(shí)，要考慮荷載的最不利組合和截面的內(nèi)力包絡(luò)圖。活荷載可能出此刻某一跨或某幾跨，也可能出此刻每一跨。最不利活荷載部署的原則以下：(l）求某跨跨中最大正彎矩時(shí)，應(yīng)在該跨部署活荷載，此后向兩側(cè)每隔一跨部署。(2）求某跨跨中最大負(fù)彎矩（即最小彎矩）時(shí)，應(yīng)在該跨不部署活荷載，而在兩鄰跨部署活荷載，此后每隔一跨部署。(3）求某支座截面最大負(fù)彎矩時(shí)，應(yīng)在該支座相鄰兩跨部署活荷載，此后向兩側(cè)隔一跨部

12、署。(4）求某支座截面最大剪力時(shí)，其活荷載部署與求該截面最大負(fù)彎矩時(shí)的部署相同。依照以上原則可確定活荷載最不利部署的各樣情況，它們分別與恒荷載（滿(mǎn)布）組合在一同，就獲取荷載的最不利組合。主梁彎矩計(jì)算項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖k/M1k/MBk/M2組合項(xiàng)次Mmin組合值(kNm)組合項(xiàng)次Mmax組合值(kNm)由此可作出以下幾種情況下的內(nèi)力爭(zhēng)：+；+；+；+將以上各圖繪于同一坐標(biāo)系上，取其外包線(xiàn)，則為彎矩包絡(luò)圖。主梁剪力計(jì)算：項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖k/VAk/VB左k/VB右組合項(xiàng)次Vmin(kN)組合值組合項(xiàng)次Vmax組合值(kN)相同可繪出剪力包絡(luò)圖。、主梁正截面和斜截面承載力計(jì)算：正截面配筋計(jì)算：正截面承載力計(jì)

13、算。因梁、板整體澆筑，板也可作為主梁的上翼緣。故主梁跨內(nèi)截面按T形截面計(jì)算，支座截面按矩形截面計(jì)算。在主梁的支座處，主梁與次梁截面的上部縱向鋼筋相互交織重疊，以致主梁承受負(fù)彎矩的縱筋地點(diǎn)下移，梁的有效高度減小。因此在計(jì)算主梁支座截面負(fù)鋼筋時(shí)，截面有效高度h0：一排鋼筋時(shí)，h0=h一（50一60)mm；兩排鋼筋時(shí)，h0=h一(70一80)mm,h為截面高度。截面1B2(kNm)V0b/21V0b2sM/1fcbh02112ss10.5AsM/sfyh02選擇鋼筋實(shí)質(zhì)鋼筋注意：主梁跨中截面按T形截面計(jì)算，其翼緣寬度bf按以下計(jì)算：bf1l且bfs0b，并判3斷是第幾類(lèi)T形截面。斜截面配筋計(jì)算截面A

14、B右B左V（kN）0.25fcbh0Vc0.7ftbh0箍筋直徑、肢數(shù)彎起鋼筋彎起鋼筋面積Vsb0.8Asbfysin45sfyvAsvh0VVcVsb實(shí)配箍筋6、主梁吊筋計(jì)算：附加橫向鋼筋計(jì)算：次梁與主梁訂交處，在主梁高度范圍內(nèi)遇到次梁傳來(lái)的集中荷載的作用。次梁頂部在負(fù)彎矩作用下將產(chǎn)生裂痕，如圖9(a)所示。因次梁傳來(lái)的集中荷載將經(jīng)過(guò)其受壓區(qū)的剪切面?zhèn)髦林髁航孛娓叨鹊闹?、下部，使其下部混凝土可能產(chǎn)生斜裂痕見(jiàn)圖9(b），最后被拉脫而發(fā)生局部損壞。因此，為保證主梁在這些部位有足夠的承載力，位于梁下部或梁截面高度范圍內(nèi)的集中荷載，應(yīng)全部由附加橫向鋼筋（箍筋、吊筋）肩負(fù)，以以下圖，附加橫向鋼筋宜優(yōu)先

15、采用附加箍筋。箍筋應(yīng)部署在長(zhǎng)度為：2h+3b的范圍內(nèi)。當(dāng)采用吊筋時(shí)，其彎起段應(yīng)伸至梁上邊沿，且尾端水平段長(zhǎng)度在受拉區(qū)不應(yīng)小于20d，在受壓區(qū)不應(yīng)小于10d,d為彎起鋼筋的直徑。附加橫向鋼筋所需的總截面面積應(yīng)符合下式：圖9圖10、依照計(jì)算結(jié)果及結(jié)構(gòu)要求繪制主梁配筋表示圖。、資料圖及縱筋的彎起和切斷。1）按比率繪出主梁的彎矩包絡(luò)圖2）按相同比率繪出主梁縱向配筋圖，并滿(mǎn)足以下結(jié)構(gòu)要求：彎起筋應(yīng)在被充分利用的截面以外距離sh0/2的截面處彎起（下彎點(diǎn)），上彎點(diǎn)距支座邊緣距離為50mm。切斷鋼筋應(yīng)在“理論斷點(diǎn)”以外，當(dāng)V0.7ftbh0時(shí)，從該鋼筋充分利用截面伸出的長(zhǎng)度1.2lah0；當(dāng)V0.7ftbh

16、0時(shí)，從該鋼筋充分利用截面伸出的長(zhǎng)度1.2la縱筋伸入支座大于等于兩根，且面積不得少于跨中鋼筋面積的50%，而且伸入支座要有必定的錨固長(zhǎng)度。五、相關(guān)制圖的一些說(shuō)明1、圖紙：采用3#圖紙，3張2、圖標(biāo)：南昌工程學(xué)院水利與生態(tài)工程學(xué)院鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)、字體及圖線(xiàn)：圖紙上全部字體一律采用仿宋字，全部圖線(xiàn)、圖例及尺寸注明均須符合制圖標(biāo)準(zhǔn)。、鋼筋明細(xì)表：構(gòu)件編號(hào)簡(jiǎn)圖（mm）直徑長(zhǎng)度（mm）數(shù)量總長(zhǎng)（m）名稱(chēng)板次梁主梁（1）對(duì)有彎鉤的鋼筋，在計(jì)算長(zhǎng)度時(shí)，應(yīng)加上彎鉤長(zhǎng)度，每?jī)蓚€(gè)半圓彎鉤的長(zhǎng)度為：鋼筋直徑（mm）6810121416182022252832每?jī)蓚€(gè)半圓彎8010012015018020024026

17、0290330370420鉤長(zhǎng)度（mm）（2）一般箍筋標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)包尺寸，箍筋的彎鉤長(zhǎng)度按下表：箍筋直徑（mm）51012彎鉤長(zhǎng)度（2a）縱筋d25150180值（mm）d=2840180210鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)一、設(shè)計(jì)題目某多層廠房的鋼筋混凝土肋梁樓蓋設(shè)計(jì)二、設(shè)計(jì)內(nèi)容（一）確定結(jié)構(gòu)平面部署圖：柱網(wǎng)、主梁、次梁及板的部署（二）板的強(qiáng)度計(jì)算（按塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)算）（三）次梁強(qiáng)度計(jì)算（按塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)算）（四）主梁強(qiáng)度計(jì)算（按彈性理論計(jì)算）（五）繪制結(jié)構(gòu)施工圖（1）單向板肋梁樓蓋平面部署圖（注明墻、住定位軸線(xiàn)編號(hào)和梁、柱定位尺寸及構(gòu)件編號(hào)）（比率1：1001：200）（2）單向板樓蓋板配

18、筋平面圖（注明板厚、板中鋼筋的直徑、間距、編號(hào)及其定位尺寸）（比率1：1001：200）（3）次梁的配筋圖（注明次梁截面尺寸及幾何尺寸、剛毅的直徑、根數(shù)、編號(hào)及其定位尺寸）（比例1：50；剖面圖比率1：151：30）4）主梁的配筋圖（1：40；1：20）及彎矩M、剪力V的包絡(luò)圖5）鋼筋明細(xì)表及圖紙說(shuō)明三、設(shè)計(jì)資料1、樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為m22、樓面面層水磨石自重為m2,梁板天花板混淆砂漿抹灰15mm.3、資料采用：1）混凝土：C302）鋼筋：主梁及次梁受力筋采用HRB400鋼筋，板內(nèi)及梁內(nèi)的其他鋼筋能夠采用HPB300鋼筋。4、柱的截面尺寸：b*h=400mm*400mm5、樓梯位于樓蓋外面的

19、相鄰部分現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)一、平面結(jié)構(gòu)部署：、確定主梁的跨度為7.5m,次梁的跨度為6.6m,主梁每跨內(nèi)部署兩根次梁,板的跨度為2.5m。樓蓋結(jié)構(gòu)部署圖以下：、按高跨比條件，當(dāng)h1l062.5mm時(shí)，滿(mǎn)足剛度要求，可不驗(yàn)算撓度。對(duì)于工業(yè)建筑的樓蓋40板，要求h70mm，取板厚h80mm3、次梁的截面高度應(yīng)滿(mǎn)足h(11011)h(133231218200)mm，取b200mm。4、主梁的截面高度應(yīng)當(dāng)滿(mǎn)足h(11)l0(440660)mm，取h600mm。則b(11)h(200101523300)mm，取b250mm。說(shuō)明：該處l0取軸線(xiàn)間尺寸。二、板的設(shè)計(jì)（按塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)

20、算）：1、荷載計(jì)算：板的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：取1m寬板帶計(jì)算：20mm水泥砂漿抹面20kNm80mm鋼筋混凝土板25kNm15mm板底混淆砂漿17kNm恒載：gkkNm活載：qk1m恒荷載分項(xiàng)系數(shù)??；由于工業(yè)建筑樓蓋且樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于4.0kN/m2，因此活荷載分項(xiàng)系數(shù)取。于是板的設(shè)計(jì)值總值：gq=1.2gk1.3qk12.936kN/m取近似值13kNm2、板的計(jì)算簡(jiǎn)圖：次梁截面為200mm400mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長(zhǎng)度不小于100mm，取板在墻上的支承長(zhǎng)度為120mm。按塑性?xún)?nèi)力重分布設(shè)計(jì)，板的計(jì)算邊跨：l01ln1h25001001208022320lna/22360mm，2取l012

21、320mm(a=120mm)中間跨：l02ln2500mm-200mm2300mm板為多跨連續(xù)板，對(duì)于跨數(shù)超出五跨的等截面連續(xù)板，其各跨受荷相同，且跨差不超出10%時(shí)，均可按五跨等跨度連續(xù)板計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖以以以下圖：3、內(nèi)力計(jì)算及配筋：用塑性?xún)?nèi)力重分布理論計(jì)算，則有系數(shù)以下：表截面地點(diǎn)支承情況端支座邊跨支座離端第二支座離端第二跨中中間支座中間跨中A1B2C3梁板擱支在墻上01/11板與梁整-1/161/14兩跨連續(xù)：-1/101/16-1/141/16梁澆連結(jié)-1/24三跨以上連續(xù)：-1/11梁與柱整澆連接-1/161/14則由M(gq)l02可計(jì)算出M1、MB、M2、Mc，計(jì)算結(jié)果以下表：截

22、面地點(diǎn)1B2C1/11-1/111/16-1/14M(gq)l02111132.32021/11132.3202116132.30021/14132.3002(kN/m)=4.2984.912由題知：b1000mm,設(shè)as20mm,則h0has802060mm，fc14.3N/mm，fy360N/mm依照各跨跨中及支座彎矩可列表計(jì)算以下：截面1B2CM（kNm）M1MBM20.8M2Mc0.8McM(gq)l021fcbh02（kNm）Ms21fcbh0112s(b0.576)s10.5AsM/sfyh0（mm2）軸線(xiàn)選鋼筋軸線(xiàn)軸線(xiàn)軸線(xiàn)軸線(xiàn)實(shí)質(zhì)配筋軸線(xiàn)61106/81106/81106/811

23、06/81105110357mm2357mm2257mm2357mm2357mm2178mm261106130257mm2218mm2位于次梁內(nèi)跨上的板帶，其內(nèi)區(qū)格四周與梁整體連結(jié)，故其中間跨的跨中截面（座（Mc）計(jì)算彎矩能夠減少20%，其他截面則不予以減少。注意鋼筋直徑、間距的取用：1、鋼筋種類(lèi)盡可能的少2、底部受力筋和上部負(fù)彎矩筋間距最好一致3、不要過(guò)分追求經(jīng)濟(jì)性4、記著板受力筋“一大一小”最小直徑-8mm最大間距-200mm4、確定各樣結(jié)構(gòu)鋼筋：分布筋采用6300。M2、M3）和中間支嵌入墻內(nèi)的板面附加鋼筋采用8200。垂直于主梁的板面附加鋼筋采用8200。板角結(jié)構(gòu)鋼筋:采用8200,雙

24、向配置板四角的上部。5、繪制板的配筋表示圖：采用彎起式筋,詳見(jiàn)板的配筋圖.三、次梁設(shè)計(jì)（按塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)算）：1、次梁的支承情況：2、荷載計(jì)算：由板傳來(lái)：次梁肋自重：2.6552.05.31kN/m0.20.40.08251.6kN/m次梁粉刷重0.0150.40.082170.2176kN/m恒載：gk7.127kN/m活載：qk7.52.015kN/m設(shè)計(jì)值總值：gq=1.2gk1.3qk28.0524kN/m3、確定計(jì)算跨度及計(jì)算簡(jiǎn)圖：塑性?xún)?nèi)力重分布計(jì)算時(shí)，其計(jì)算跨度：中跨：l02ln66002506350mm邊跨：l01lna66001202502406475mm2221.025ln

25、1.02563556513.9mm,取l016514mm(a240mm)因跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖以下：4、內(nèi)力計(jì)算：由M(gq)l02可計(jì)算出M1、MB、M2、Mc，計(jì)算結(jié)果以下表：截面地點(diǎn)1B2C1/11-1/111/16-1/14M(gq)l211128.05246.514211128.05246.51422228.05246.3941/1428.05246.394116(kN/m)=由V(gq)ln可計(jì)算出VA、VBl、VBr、Vc，計(jì)算結(jié)果以下表：截面地點(diǎn)ABlBrCV(gq)ln0.4528.05246.3550.6028.05246.3550.5528.0

26、5246.3500.5528.05246.350(kN)80.22106.9697.9797.97（說(shuō)明：計(jì)算支座截面的剪力時(shí)，分別取截面對(duì)應(yīng)的梁凈跨跨度。）5、截面承載力計(jì)算：次梁跨中按T形截面計(jì)算，T形截面的翼緣寬度bf，按bf1l166002200mmbs020002002200mm，故取bf2200mm。33梁高：h400,h040040360mm翼緣厚：hf80mm判斷T形截面種類(lèi)：1fcbfhf(h0hf)1.014.3220080(36080)805.376106Nmm22805.376kN108.21kNm(邊跨中)m中間跨中71.68kN)m(故各跨中截面屬于第一類(lèi)T形截面。

27、支座截面按矩形截面計(jì)算，離端第二支座B按部署兩排縱向鋼筋考慮，取h040060340mm，其他中間支座按部署一排縱向鋼筋考慮，取h0360mm次梁正截面承載力計(jì)算見(jiàn)下表：截面1B2C彎矩M(kNm)1.014.3220036021.014.320034021.014.3220036021.014.320036021fcbh02或1fcbfh021061061061064077.216330.6164077.216370.656M或sMsfbh2fbh211c0cf0112s(b0.518)10.5AsM/sfyh0846采用鋼筋320（彎1）320+116（彎起）316（彎1）318（彎1）實(shí)

28、質(zhì)鋼筋截面面積（mm2）942603763次梁斜截面承載力計(jì)算見(jiàn)下表：截面AB左B右CV(kN)0.25cfcbh0(kN)257.4V243.1V243.1V257.4V截面滿(mǎn)足截面滿(mǎn)足截面滿(mǎn)足截面滿(mǎn)足Vc0.7ftbh0(kN)72.072V68.068V68.068V72.072V需配箍筋需配箍筋需配箍筋需配箍筋箍筋肢數(shù)、直徑28282828AsvnAsv1s1.25fyvAsvh0/(VVc)2020實(shí)配箍筋間距200200200200VcsVc1.25fyvAsvh080.22V106.96V97.97V97.97Vs滿(mǎn)足滿(mǎn)足滿(mǎn)足滿(mǎn)足VVcsAsb0.8fysina由于縱向鋼由于縱向

29、鋼由于縱向鋼由于縱向鋼筋充分，選配彎起鋼筋筋充分，可彎可彎起120筋充分，可彎筋充分，可彎起120起116起118實(shí)配鋼筋面積mm2mm26、結(jié)構(gòu)配筋要求：沿全長(zhǎng)配置關(guān)閉式箍筋，第一根箍筋距支座邊50mm處開(kāi)始部署，在簡(jiǎn)支端的支座范圍內(nèi)各部署一根箍筋。7、次梁配筋圖四、主梁設(shè)計(jì)（按彈性理論計(jì)算）：1、支承情況：柱截面400400mm2，由于鋼筋混凝土主梁抗彎剛度較鋼筋混凝土柱大的多，故可將主梁視作鉸支于鋼筋混凝土柱的連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。主梁端部支承于磚壁柱上，其支承長(zhǎng)度a=370mm。2、荷載計(jì)算：為簡(jiǎn)化計(jì)算，主梁自重亦按集中荷載考慮。次梁傳來(lái)的荷載：7.1276.647.038kN主梁自重：主梁

30、粉刷重：(0.60.08)0.252.2257.15kN2(0.60.08)0.0152.2170.58344kN恒載：Gk54.77144kN恒載設(shè)計(jì)值：G1.2Gk65.726kN活載設(shè)計(jì)值：Q7.52.06.61.3128.7kN3、確定計(jì)算跨度及計(jì)算簡(jiǎn)圖主梁計(jì)算跨度：邊跨：ll1b柱l1mm01n20.025n71804000.02571807559.52ln11b柱7180370/2400/27565mm，a22近似取l017540mm中跨：l0ln1b柱1b柱7100400/2400/27500mm22因跨度相差不超出10%，可按等跨梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖以下：4、內(nèi)力計(jì)算：1)彎矩設(shè)計(jì)

31、值：Mk1GLk2QL其中，k1k2可由書(shū)中表查取，L為計(jì)算跨度，對(duì)于B支座，計(jì)算跨度可取相鄰兩跨中較長(zhǎng)的跨度值。2）剪力設(shè)計(jì)值：Vk3Gk4Q，其中，k3k4可由書(shū)中表查可知。主梁彎矩計(jì)算項(xiàng)k/M1k/MBk/M2k/Mc次荷載簡(jiǎn)圖GGGGGG0.2670.0670.2670.244120.92131.6133.03131.61QQQQ0.1330.1330.1330.289280.45129.06128.38129.06QQ0.0450.1330.2000.13343.67129.06193.05129.06QQQQQQQQ0.2290.3110.1700.089222.22301.791

32、64.0985.91+內(nèi)力不+0.0300.0890.0960.31129.1186.3792.664300.2利組合+由此可作出以下幾種情況下的內(nèi)力爭(zhēng)：+；+；+;+將以上各圖繪于同一坐標(biāo)系上，取其外包線(xiàn)，則為彎矩包絡(luò)圖。主梁剪力計(jì)算：項(xiàng)荷載簡(jiǎn)圖k/VAk/VB左k/VB右次GGGGGG1.2671.000.73348.1783.2765.726QQQQ1.13400.866111.45145.950QQQQ1.3111.2220.68988.67168.73157.27內(nèi)+力不利+-252組合相同可繪出剪力包絡(luò)：5、主梁正截面和斜截面承載力計(jì)算：主梁跨中按T形截面計(jì)算，T形截面的翼緣寬度b

33、f，按bf1l175002500mmbs05000mm，故取bf2500mm。33梁高：h600,h060040540mm（邊跨），h060040540mm（中間跨）翼緣厚：hf80mm判斷T形截面種類(lèi)：hf80)1430106Nmm1fcbfhf(h0)1.014.3250080(54022邊跨中)1430kNm226.08kNm(中間跨中)故各跨中截面屬于第一類(lèi)T形截面。支座截面按矩形截面計(jì)算，離端第二支座B按部署兩排縱向鋼筋考慮，取h060070530mm。正截面配筋計(jì)算。截面1B2彎矩M(kNm)(65.726128.7)0.4/2V0b/2=M1V0b21.014.325005402

34、1.014.325053021.014.3250056021.014.325056021fcbh02或1fcbfh0210424.71061004.210611211.21061121.12106M或sMsfcbh02fcbfh0211112s(b0.518)10.5AsM/sfyh0采用鋼筋622620+120420220實(shí)質(zhì)鋼筋截面面積（mm2）22811256628斜截面配筋計(jì)算：截面AB左B右V(kN)252hwh0hf53080450mm,因hw4502501.84,截面尺寸按下面式驗(yàn)算b0.25cfcbh0(kN)473.69V473.69V473.69V截面滿(mǎn)足截面滿(mǎn)足截面滿(mǎn)足剪跨比：25004.723,取3.0530Vc1.75ftbh082.90V82.90V82.90V1(kN)需配箍筋需配箍筋需配箍筋箍筋肢數(shù)、直徑282828AsvnAsv1s1.0fyvAsvh0/(VVc)實(shí)配箍筋間距取200滿(mǎn)足取150不足用Asb補(bǔ)取150不足用Asb補(bǔ)充充VcsVc1.0fyvAsvh096.06V128.05V128.05V