1、 大豐經(jīng)濟開發(fā)區(qū)行政辦公樓 玻璃幕墻及鋼結(jié)構(gòu)、熱工結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書PAGE PAGE 208 蘇州金螳螂幕墻公司 Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.建設(shè)單位：江蘇大豐經(jīng)濟開發(fā)區(qū)工程名稱：大豐經(jīng)濟開發(fā)區(qū)行政辦公樓建筑幕墻工程幕墻結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計計算算書總 冊 號: 第 一 冊 分 冊 號: 第 1 冊 專 業(yè): 幕墻結(jié)結(jié)構(gòu)、鋼鋼結(jié)構(gòu)、熱熱工設(shè)計 階 段: 施工階階段設(shè)計人簽字字：校對人簽字字：審核人簽字字：蘇州金螳螂螂建筑裝裝飾股份份有限公公司二00八年年三月目 錄TOC h z t 標題 2 c H

2、YPERLINK l _Toc192304648第一章：設(shè)設(shè)計總說說明 PAGEREF _Toc192304648 h 2 HYPERLINK l _Toc192304649第二章：設(shè)設(shè)計依據(jù)據(jù) PAGEREF _Toc192304649 h 2 HYPERLINK l _Toc192304650第三章：基基本計算算公式 PAGEREF _Toc192304650 h 33 HYPERLINK l _Toc192304651第四章：材材料力學學性能 PAGEREF _Toc192304651 h 55 HYPERLINK l _Toc192304652第五章：1150系系列橫明明豎隱玻玻璃幕墻

3、墻設(shè)計計計算 PAGEREF _Toc192304652 h 8 HYPERLINK l _Toc192304653第六章：1180系系列豎明明橫隱玻玻璃幕墻墻設(shè)計計計算 PAGEREF _Toc192304653 h 322 HYPERLINK l _Toc192304654第七章：石石材幕墻墻設(shè)計計計算 PAGEREF _Toc192304654 h 566 HYPERLINK l _Toc192304655第八章：鋼鋼結(jié)構(gòu)雨雨蓬計算算 PAGEREF _Toc192304655 h 76 HYPERLINK l _Toc192304656第九章：幕幕墻系統(tǒng)統(tǒng)熱工計計算 PAGEREF _

4、Toc192304656 h 955第一章：設(shè)設(shè)計總說說明1、建設(shè)單單位：江江蘇大豐豐經(jīng)濟開開發(fā)區(qū)2、工程名名稱：大大豐經(jīng)濟濟開發(fā)區(qū)區(qū)行政辦辦公樓建建筑幕墻墻工程外外墻裝飾飾及幕墻墻工程3、工程地地理：按按50年一一遇的鹽鹽城地區(qū)區(qū)基本風風壓w=0.445KNN/m22；基本本雪壓ww=0.35KNN/m22。抗震震要求按按7度抗震震設(shè)防設(shè)設(shè)計，基基本地震震加速度度為0.15g，設(shè)計計地震分分組為第第一組。幕幕墻最高高設(shè)計高高度為42.8米。4、設(shè)計內(nèi)內(nèi)容：本本工程建建筑幕墻墻設(shè)計以以遵循原原建筑設(shè)設(shè)計風格格為原則則，結(jié)構(gòu)構(gòu)的優(yōu)化化設(shè)計為為主導(dǎo)，按按照業(yè)主主要求，技技術(shù)性和和經(jīng)濟性性相結(jié)合合。

5、 (1)幕幕墻玻璃璃均采用用6鍍膜+112A+6鋼化化中空玻玻璃。5、建筑結(jié)結(jié)構(gòu)安全全等級：二級。6、建筑結(jié)結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計使用用年限：50年。7、幕墻結(jié)結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計使用用年限：25年。第二章：設(shè)設(shè)計依據(jù)據(jù)建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)可靠度度設(shè)計統(tǒng)統(tǒng)一標準準 GBB 5000688-20001 建筑筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范范 GBB 5000099-20001（20006年版） 建筑筑抗震設(shè)設(shè)計規(guī)范范 GBB 5000111-20001 混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范 GBB 5000100-20002 鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范 GBB 5000177-20003 混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)后錨固固技術(shù)規(guī)規(guī)程JGJJ 1445-220044 玻璃

6、璃幕墻工工程技術(shù)術(shù)規(guī)范 JGGJ 1102-20003 金屬屬與石材材幕墻工工程技術(shù)術(shù)規(guī)范 JGGJ 1133-20001 建筑筑幕墻 JGG 30035-19996 玻璃璃幕墻工工程質(zhì)量量檢驗標標準 JGGJ/TT 1339-220011 鋁合合金建筑筑型材 基材 GBB/T 52337.11-20004 鋁合合金建筑筑型材 陽極氧氧化、著著色型材材 GBB 52237.2-220044 緊固固件機械械性能 螺栓、螺螺釘和螺螺柱 GBB 30098.1-220000 緊固固件機械械性能 螺母 粗牙螺螺紋 GBB 30098.2-220000 緊固固件機械械性能 自攻螺螺釘 GBB 30098

7、.5-220000 緊固固件機械械性能 不銹鋼鋼螺栓、螺螺釘和螺螺柱 GBB 30098.6-220000 緊固固件機械械性能 不銹鋼鋼螺母 GBB 30098.15-20000 浮法法玻璃 GBB 1116144-19999 建筑筑用安全全玻璃 第2部分： 鋼化玻玻璃 GBB 1557633.2-20001 幕墻墻用鋼化化玻璃與與半鋼化化玻璃 GBB 1778411-19999 建筑筑結(jié)構(gòu)靜靜力計算算手冊 (第二版) BKKCADDPM集成系系統(tǒng)(BKKCADDPM220066版)第三章：基基本計算算公式(1).場場地類別別劃分: 地面面粗糙度度可分為為A、B、C、D四類： A類指近近海海面

8、面和海島島、海岸岸、湖岸岸及沙漠漠地區(qū)； B類指田田野、鄉(xiāng)鄉(xiāng)村、叢叢林、丘丘陵以及及房屋比比較稀疏疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)鎮(zhèn)和城市市郊區(qū)； C類指有有密集建建筑群的的城市市市區(qū)； D類指有有密集建建筑群且且房屋較較高的城城市市區(qū)區(qū)。 本工工程為：大豐經(jīng)經(jīng)濟開發(fā)發(fā)區(qū)行政政辦公樓樓，按B類地區(qū)區(qū)計算風風荷載。(2).風風荷載計計算: 幕墻墻屬于薄薄壁外圍圍護構(gòu)件件，根據(jù)據(jù)建筑筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范范GB5500009-220011（20006年版）規(guī)規(guī)定采用用 風荷荷載計算算公式: Wk=gzszW0 （7.11.1-2） 其中中: WWk垂直作作用在幕幕墻表面面上的風風荷載標標準值(kN/m2)；gz高度Z處的陣陣風

9、系數(shù)數(shù),按建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范GB5500009-220011（20006年版）第第7.55.1條取定定。 根據(jù)據(jù)不同場場地類型型,按以下下公式計計算:gz=KK(1+2f) 其中中K為地區(qū)區(qū)粗糙度度調(diào)整系系數(shù)，f為脈動動系數(shù)。經(jīng)經(jīng)化簡，得得： A類類場地: gz=00.92211+355-0.0722(ZZ/100)-00.122 B類類場地: gz=00.89911+(ZZ/100)-00.166 C類類場地: gz=00.85511+3550.1108(Z/10)-0.22 D類類場地: gz=00.80011+3550.2252(Z/10)-0.30z風壓高高度變化化系數(shù),按建建筑結(jié)

10、構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范GB5500009-220011（20006年版）第第7.22.1條取定定。 根據(jù)據(jù)不同場場地類型型,按以下下公式計計算: A類類場地: z=1.3799(ZZ/100)0.24 B類類場地: z=1.0000(ZZ/100)0.32 C類類場地: z=0.6166(ZZ/100)0.44 D類類場地: z=0.3188(ZZ/100)0.60 本工工程屬于于B類地區(qū),故z=(ZZ/100)0.32s風荷載載體型系系數(shù),按建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范GB5500009-220011（20006年版）第第7.33.3條取為為：-2.0 W00基本風風壓,按建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范GB550

11、0009-220011（20006年版）附附表D.4給出的50年一遇遇的風壓壓采用，但但不得小小于0.33kN/m2，鹽城城地區(qū)取取為0.4450kkN/mm2(3).地地震作用用計算: qEEAk=EmaxxGAKK 其中中: qqEAkk水平地地震作用用標準值值E動力放放大系數(shù)數(shù),按 5.0 取定max水平地地震影響響系數(shù)最最大值，按按相應(yīng)抗抗震設(shè)防防烈度和和設(shè)計基基本地震震加速度度取定:max選選擇可按按JGJJ1022-20003中的表5.33.4進行。表5.3.4 水平平地震影影響系數(shù)數(shù)最大值值maxx抗震設(shè)防烈烈度6度7度8度max0.040.08(0.112)0.16(0.224

12、)注:7、88度時括括號內(nèi)數(shù)數(shù)值分別別用于設(shè)設(shè)計基本本地震速速度為00.155g和0.330g的的地區(qū)。 設(shè)計基基本地震震加速度度為0.005g，抗震震設(shè)防烈烈度6度： maxx=0.04 設(shè)計基基本地震震加速度度為0.110g，抗震震設(shè)防烈烈度7度： maxx=0.08 設(shè)計基基本地震震加速度度為0.115g，抗震震設(shè)防烈烈度7度： maxx=0.12 設(shè)計基基本地震震加速度度為0.220g，抗震震設(shè)防烈烈度8度： maxx=0.16 設(shè)計基基本地震震加速度度為0.330g，抗震震設(shè)防烈烈度8度： maxx=0.24 設(shè)計基基本地震震加速度度為0.440g，抗震震設(shè)防烈烈度9度： maxx=

13、0.32 鹽城城地區(qū)設(shè)設(shè)計基本本地震加加速度為為0.005g，抗震震設(shè)防烈烈度為6度，故故取maxx=0.04 GAAK幕墻構(gòu)構(gòu)件的自自重(N/mm2)(4).作作用效應(yīng)應(yīng)組合:一般規(guī)定，幕幕墻結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)應(yīng)按下列列規(guī)定驗驗算承載載力和撓撓度： a.無無地震作作用效應(yīng)應(yīng)組合時時，承載載力應(yīng)符符合下式式要求：0S R b.有有地震作作用效應(yīng)應(yīng)組合時時，承載載力應(yīng)符符合下式式要求： SEE R/RE式中 SS荷載效效應(yīng)按基基本組合合的設(shè)計計值； SEE地震作作用效應(yīng)應(yīng)和其他他荷載效效應(yīng)按基基本組合合的設(shè)計計值； R構(gòu)件抗抗力設(shè)計計值；0結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件重要要性系數(shù)數(shù)，應(yīng)取取不小于于1.0；RE結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件

14、承載載力抗震震調(diào)整系系數(shù)，應(yīng)應(yīng)取1.0； c.撓撓度應(yīng)符符合下式式要求： dff df,limm dff構(gòu)件在在風荷載載標準值值或永久久荷載標標準值作作用下產(chǎn)產(chǎn)生的撓撓度值； dff,liim構(gòu)件撓撓度限值值； d.雙雙向受彎彎的桿件件，兩個個方向的的撓度應(yīng)應(yīng)分別符符合dfdf,llim的的規(guī)定。幕墻構(gòu)件承承載力極極限狀態(tài)態(tài)設(shè)計時時，其作作用效應(yīng)應(yīng)的組合合應(yīng)符合合下列規(guī)規(guī)定： 11 有地震震作用效效應(yīng)組合合時，應(yīng)應(yīng)按下式式進行： S=GSGK+wwSWK+EESEK 22 無地震震作用效效應(yīng)組合合時，應(yīng)應(yīng)按下式式進行： S=GSGK+wwSWK SS作用效效應(yīng)組合合的設(shè)計計值； SSGk永久荷

15、荷載效應(yīng)應(yīng)標準值值； SSWk風荷載載效應(yīng)標標準值； SSEk地震作作用效應(yīng)應(yīng)標準值值；G永久荷荷載分項項系數(shù)；W風荷載載分項系系數(shù)；E地震作作用分項項系數(shù)；W風荷載載的組合合值系數(shù)數(shù)；E地震作作用的組組合值系系數(shù)； 進進行幕墻墻構(gòu)件的的承載力力設(shè)計時時，作用用分項系系數(shù)，按按下列規(guī)規(guī)定取值值：一般情況況下，永永久荷載載、風荷荷載和地地震作用用的分項項系數(shù)G、W、E應(yīng)分別別取1.2、1.4和1.3；當永久荷荷載的效效應(yīng)起控控制作用用時，其其分項系系數(shù)G應(yīng)取1.335；此時時，參與與組合的的可變荷荷載效應(yīng)應(yīng)僅限于于豎向荷荷載效應(yīng)應(yīng)；當永久荷荷載的效效應(yīng)對構(gòu)構(gòu)件利時時，其分分項系數(shù)數(shù)G的取值值不應(yīng)

16、大大于1.0。 可可變作用用的組合合系數(shù)應(yīng)應(yīng)按下列列規(guī)定采采用：一般情況況下，風風荷載的的組合系系數(shù)W應(yīng)取1.0，地震震作用于于的組合合系數(shù)E應(yīng)取0.5。對水平倒倒掛玻璃璃及框架架，可不不考慮地地震作用用效應(yīng)的的組合，風風荷載的的組合系系數(shù)W應(yīng)取1.0（永久久荷載的的效應(yīng)不不起控制制作用時時）或0.66(永久荷荷載的效效應(yīng)起控控制作用用時)。幕墻構(gòu)件的的撓度驗驗算時，風風荷載分分項系數(shù)數(shù)W和永久久荷載分分項系數(shù)數(shù)均應(yīng)取取1.0，且可可不考慮慮作用效效應(yīng)的組組合。第四章：材材料力學學性能 材料料力學性性能，主主要參考考JGJJ 1002-220033 玻璃璃幕墻工工程技術(shù)術(shù)規(guī)范。(1).玻玻璃的

17、強強度設(shè)計計值應(yīng)按按表5.22.1的規(guī)定定采用。表5.2.1 玻璃的的強度設(shè)設(shè)計值 fg(N/mmm2)種類厚度（mmm）大面?zhèn)让嫫胀úＡ?28.019.5浮法玻璃51228.0 19.51519924.0 17.0 2020.0 14.0 鋼化玻璃51284.0 58.81519972.0 50.42059.0 41.3注：夾層玻璃和和中空玻玻璃的強強度設(shè)計計值可按按所采用用的玻璃璃類型確確定；當鋼化玻璃璃的強度度標準達達不到浮浮法玻璃璃強度標標準值的的3倍時，表表中數(shù)值值應(yīng)根據(jù)據(jù)實測結(jié)結(jié)果予于于調(diào)整；半鋼化玻璃璃強度設(shè)設(shè)計值可可取浮法法玻璃強強度設(shè)計計值的22倍。當當半鋼化化玻璃的的強度標

18、標準值達達不到浮浮法玻璃璃強度標標準值的的2倍時，其其設(shè)計值值應(yīng)根據(jù)據(jù)實測結(jié)結(jié)果予于于調(diào)整；側(cè)面玻璃切切割后的的斷面，其其寬度為為玻璃厚厚度。(2).鋁鋁合金型型材的強強度設(shè)計計值應(yīng)按按表5.22.2的規(guī)定定采用。表5.2.2 鋁合金金型材的的強度設(shè)設(shè)計值ffa（N/mmm2）鋁合金牌號號狀態(tài)壁厚（mmm）強度設(shè)計值值fa抗拉、抗壓壓抗剪局部承壓6061T4不區(qū)分85.5 49.6 133.00 T6不區(qū)分190.55 110.55 199.00 6063T5不區(qū)分85.5 49.6 120.00 T6不區(qū)分140.00 81.2 161.00 6063AAT510124.44 72.2 15

19、0.00 10116.66 67.6 141.55 T610147.77 85.7 172.00 10140.00 81.2 163.00 (3).鋼鋼材的強強度設(shè)計計值應(yīng)按按現(xiàn)行國國家標準準鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范GB5500117-220033的規(guī)定定采用，也也可按表表5.22.3采用。表5.2.3 鋼材的的強度設(shè)設(shè)計值ffs（N/mmm2）鋼材牌號厚度或直徑徑d（mm）抗拉、抗壓壓、抗彎彎抗剪端面承壓Q235d1621512532516d4020512040d60200115Q345d1631018040016d3529517035d50265155注：表中厚厚度是指指計算點點的鋼材材厚度；對

20、軸心心受力桿桿件是指指截面中中較厚鋼鋼板的厚厚度.(4).玻玻璃幕墻墻材料的的彈性模模量可按按表5.22.8的規(guī)定定采用。表5.2.8 材料的的彈性模模量 EE（N/mmm2）材料E玻璃0.72105鋁合金0.70105鋼、不銹鋼鋼2.06105消除應(yīng)力的的高強鋼鋼絲2.05105不銹鋼絞線線1.201051.550105高強鋼絞線線1.95105鋼絲繩0.801051.000105注：鋼絞線線彈性模模量可按按實測值值采用。(5).玻玻璃幕墻墻材料的的泊松比比可按表表5.22.9的規(guī)定定采用。表5.2.9 材料的的泊松比比材料材料玻璃0.20鋼、不銹鋼鋼0.30鋁合金0.33高強鋼絲、鋼鋼絞線

21、0.30(6).玻玻璃幕墻墻材料的的線膨脹脹系數(shù)可可按表5.22.100的規(guī)定定采用。表5.2.10 材材料的線線膨脹系系數(shù)(1/)材料材料玻璃0.8010-51.000110-55不銹鋼板1.8010-5鋼材2.3510-5混凝土1.0010-5鋁材1.2010-5砌磚體0.5010-5(7).玻玻璃幕墻墻材料的的重力密密度標準準值可按按表5.33.1的規(guī)定定采用。表5.3.1 材料的的重力密密度g（kN/m3)材料g材料g普通玻璃、夾夾層玻璃璃、鋼化玻璃、半半鋼化玻玻璃25.6礦棉1.211.5玻璃棉0.511.0鋼材78.5巖棉0.522.5鋁合金28.0第五章：1150系列橫橫明豎隱隱

22、玻璃幕幕墻設(shè)計計計算計算條件：選墻角角區(qū)最大大跨度的的A-DDY-002的eq oac(,2)eq oac(,1)軸之間間的幕墻墻進行計計算。計計算標高高8.11m，玻璃璃最大板板塊尺寸寸：135508800；玻璃璃采用66鍍膜+112A+6中空空鋼化玻玻璃；立立柱跨度度37000mmm，立柱柱左分格格為13550mmm、立柱柱右分格格為13550mmm、立柱柱按簡支支梁力學學模型進進行設(shè)計計計算；橫梁上上分格為為8500mm、橫梁梁下分格格為8500mm；立柱柱采用60663A T5型材，橫橫梁采用用60663 TT5型材，立立柱橫梁梁均采用用以下截截面：一、風荷載載計算 標高為8.1m處風

23、荷荷載計算算 W00:基本風風壓 W00=0.45 kN/m2gz: 8.11m高處陣陣風系數(shù)數(shù)(按B類區(qū)計計算)gz=00.89911+(ZZ/100)-00.166=11.8111z: 88.1mm高處風風壓高度度變化系系數(shù)(按B類區(qū)計計算): (GBB500009-20001)(20006年版)z=(ZZ/100)0.32 (B類區(qū)，在在10米以下下按10米計算) =(10.0/110)00.322=1.0000sl:局局部風壓壓體型系系數(shù)(墻角區(qū)) 板塊塊（第1處） 8550.000mmm13350.00mmm=11.155m2 該處處從屬面面積為：1.115m22sl (A)=sl

24、(1)+sl (10)-sl (1)loog(AA) =-1.88+00.81.88-1.80.0060 =-11.7778sl=-1.7778+(-00.2)=-11.9778 該處處局部風風壓體型型系數(shù)sl=11.9778 風荷荷載標準準值: Wkk=gzzslWW0 (GBB500009-20001)（20006年版） =1.81111.00001.97880.4500 =1.6122 kNN/m22 風荷荷載設(shè)計計值: W: 風荷載載設(shè)計值值(kN/m2)w: 風風荷載作作用效應(yīng)應(yīng)的分項項系數(shù)：1.44 按建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范GB5500009-220011 3.2.55 規(guī)定采采用

25、 W=wWk=1.411.6112=22.2557kNN/m22 支承承結(jié)構(gòu)（第1處） 35550mmm113500mm=4.779m22 該處處從屬面面積為：4.779m22sl (A)=sl (1)+sl (10)-sl (1)loog(AA) =-1.88+00.81.88-1.80.6681 =-11.5555sl=-1.5555+(-00.2)=-11.7555 該處處局部風風壓體型型系數(shù)sl=11.7555 風荷荷載標準準值: Wkk=gzzslWW0 (GBB500009-20001)（20006年版） =1.81111.00001.75550.4500 =1.4300 kNN/

26、m22 風荷荷載設(shè)計計值: W: 風荷載載設(shè)計值值(kN/m2)w: 風風荷載作作用效應(yīng)應(yīng)的分項項系數(shù)：1.44 按建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范GB5500009-220011 3.2.55 規(guī)定采采用 W=wWk=1.411.4330=22.0002kNN/m22二、玻璃的的選用與與校核 本處選用玻玻璃種類類為: 鋼化玻玻璃1. 本處處采用中中空玻璃璃 GAAK: 玻璃板板塊自重重(不包括括框): GAAK1: 外側(cè)玻玻璃板塊塊自重: GAAK2: 內(nèi)側(cè)玻玻璃板塊塊自重: 玻璃璃的重力力密度為為: 25.6(KKN/mm3) BTT_L 中空玻玻璃內(nèi)側(cè)側(cè)玻璃厚厚度為: 66.0(mm) BTT_w

27、 中空玻玻璃外側(cè)側(cè)玻璃厚厚度為: 66.0(mm) GAAK=225.66(BBt_LL+Bt_w)/10000 =225.66(66.0000+66.0000)/10000 =00.3007kNN/m22 GAAK1=25.6BBt_ww/10000 =225.666.0000/10000 =00.1554KNN/m22 GAAK2=25.6BBt_LL/10000 =225.666.0000/10000 =00.1554KNN/m222. 該處處垂直于于玻璃平平面的分分布水平平地震作作用:max: 水平地地震影響響系數(shù)最最大值: 00.0880 qEEAk: 垂直于于玻璃平平面的分分布水平

28、平地震作作用(kN/m2) qEEk1 中空玻玻璃外側(cè)側(cè)玻璃的的地震作作用標準準值 (KKN/mm2) qEEk2 中空玻玻璃內(nèi)側(cè)側(cè)玻璃的的地震作作用標準準值 (KKN/mm2) qEEAk=5maxxGAKK =500.088000.3007 =0.1123kkN/mm2 qEEk1=5maxxGAKK1 =500.088000.1554 =0.0061kkN/mm2 qEEk2=5maxxGAKK2 =500.088000.1554 =0.0061kkN/mm2E: 地地震作用用分項系系數(shù): 11.3 qEEA: 垂直于于玻璃平平面的分分布水平平地震作作用設(shè)計計值(kN/m2) qEEA=

29、rrEqEAAk =11.3qEAAK =11.30.1123 =00.1660kNN/m223. 玻璃璃的強度度計算: 內(nèi)側(cè)側(cè)玻璃校校核依據(jù)據(jù): g=844.0000 NN/mmm2 外側(cè)側(cè)玻璃校校核依據(jù)據(jù): g=844.0000 NN/mmm2 Wkk: 垂直于于玻璃平平面的風風荷載標標準值(KN/m2) qEEAk: 垂直于于玻璃平平面的地地震作用用標準值值(KN/m2)Wk: 在垂直直于玻璃璃平面的的風荷載載作用下下玻璃截截面的最最大應(yīng)力力標準值值(N/mmm2)Ek: 在垂直直于玻璃璃平面的的地震作作用下玻玻璃截面面的最大大應(yīng)力標標準值(N/mmm2): 參數(shù)數(shù): 折減減系數(shù)，可可由

30、參數(shù)數(shù)按JGJJ1022-20003表6.11.2-2采用表 66.1.2-22 折減減系數(shù)5.010.020.040.060.080.0100.001.000.960.920.840.780.730.68120.00150.00200.00250.00300.00350.00400.00.650.610.570.540.520.510.50 a: 玻璃短短邊邊長長: 8850.0mmm b: 玻璃長長邊邊長長: 113500.0mmm BTT_L 中空玻玻璃內(nèi)側(cè)側(cè)玻璃厚厚度為: 66.0000(mmm) BTT_w 中空玻玻璃外側(cè)側(cè)玻璃厚厚度為: 66.0000(mmm) m: 玻璃板板的彎

31、矩矩系數(shù), 按邊長長比a/b查 表6.11.2-1得: 00.08830表6.1.2-11 四邊支支承玻璃璃板的彎彎矩系數(shù)數(shù)ma/b0.000.250.330.400.500.550.600.65m0.125500.123300.118800.111150.100000.093340.086680.08004a/b0.700.750.800.850.900.951.00m0.074420.068830.062280.057760.052280.048830.04442 Wkk1 中空玻玻璃分配配到外側(cè)側(cè)玻璃的的風荷載載標準值值 (KKN/mm2) Wkk2 中空玻玻璃分配配到內(nèi)側(cè)側(cè)玻璃的的風荷

32、載載標準值值 (KKN/mm2) qEEk1 中空玻玻璃外側(cè)側(cè)玻璃的的地震作作用標準準值 (KKN/mm2) qEEk2 中空玻玻璃內(nèi)側(cè)側(cè)玻璃的的地震作作用標準準值 (KKN/mm2) Wkk1=11.1WkBT_w3/(BBT_ww3+BT_L3)=00.8887 (kN/m2) Wkk2=WWkBT_L3/(BBT_ww3+BT_L3)=00.8006 (kN/m2) qEEk1=0.0061 (kNN/m22) qEEk2=0.0061 (kNN/m22) 在垂垂直于玻玻璃平面面的風荷荷載和地地震作用用下玻璃璃截面的的最大應(yīng)應(yīng)力標準準值計算算(N/mmm2) 在風風荷載作作用下外外側(cè)玻璃

33、璃參數(shù)=(WWk1+00.5qEKK1)a4/(EEt44) =5.113: 折減減系數(shù)，按=5.13 查JGJJ1022-20003 6.11.2-2表得:=1.00 在風風荷載作作用下外外側(cè)玻璃璃最大應(yīng)應(yīng)力標準準值Wk=66mWk11a2/t2 =88.8557N/mm22 在地地震作用用下外側(cè)側(cè)玻璃參參數(shù)=(WWk1+00.5qEKK1)a4/(EEt44) =5.13: 折減減系數(shù)，按=5.13 查6.11.2-2表得:1.00 在地地震作用用下外側(cè)側(cè)玻璃最最大應(yīng)力力標準值值Ek=66mqEkk1aa2/t2 =0.6614NN/mmm2: 外側(cè)側(cè)玻璃所所受應(yīng)力力: 采用用SW+0.5

34、SEE組合:=1.44WK+00.51.33EK =1.488.8557+00.51.330.6144 =122.7998N/mm22 在風風荷載作作用下內(nèi)內(nèi)側(cè)玻璃璃參數(shù)=(WWk2+00.5qEKK2)a4/(EEt44) =4.668: 折減減系數(shù)，按=4.68 查JGJJ1022-20003 6.11.2-2表得:=1.00 在風風荷載作作用下內(nèi)內(nèi)側(cè)玻璃璃最大應(yīng)應(yīng)力標準準值Wk=66mWk22a2/t2 =88.0660N/mm22 在地地震作用用下內(nèi)側(cè)側(cè)玻璃參參數(shù)=(WWk2+00.5qEKK2)a4/(EEt44) =4.68: 折減減系數(shù)，按=4.68 查6.11.2-2表得:=1

35、.00 在地地震作用用下內(nèi)側(cè)側(cè)玻璃最最大應(yīng)力力標準值值Ek=66mqEkk2aa2/t2 =0.6614NN/mmm2: 內(nèi)側(cè)側(cè)玻璃所所受應(yīng)力力: 采用用SW+0.5SEE組合:=1.44WK+00.51.33EK =1.488.0660+00.51.330.6144 =111.6883N/mm22 外側(cè)側(cè)玻璃最最大應(yīng)力力設(shè)計值值=122.7998N/mm22 g=844.0000N/mm22 內(nèi)側(cè)側(cè)玻璃最最大應(yīng)力力設(shè)計值值=111.6883N/mm22 g=844.0000N/mm22 中空空玻璃強強度滿足足要求! 4. 玻璃璃的撓度度計算: dff: 在風荷荷載標準準值作用用下?lián)隙榷茸畲笾?/p>

36、值(mm) D: 玻璃的的剛度(N.mmm) tee: 玻璃等等效厚度度 0.95(Btt_L33+Bt_w3)(1/33)=77.2mmm: 泊松松比，按按JGJJ 1002-220033 5.2.99條采用用，取值值為 0.20表5.2.9 材料的的泊松比比材料材料玻璃0.20鋼、不銹鋼鋼0.30鋁合金0.33高強鋼絲、鋼鋼絞線0.30: 撓度度系數(shù):按JGJJ1022-20003表6.11.3采用 =0.008825表6.1.3 四四邊支承承板的撓撓度系數(shù)數(shù)a/b0.0030.500.0133020.0122970.0122820.0122230.010013a/b

37、0.550.600.650.700.750.0099400.0088670.0077960.0077270.006663a/b0.800.850.900.951.000.0066030.0055470.0044960.0044490.004406=Wka4/(EEtee4) =4.39: 折減減系數(shù)，按=4.39 查JGJJ1022-20003 6.11.2-2表得:=1.00 D=(Ete3)/112(11-2) =231149112.442 (N.mmm) dff=Wka4/D =3.00 (mmm) dff/a 11/600 玻璃璃的撓度度滿足! 三、硅酮結(jié)結(jié)構(gòu)密封封膠計算算: 該處處選

38、用結(jié)結(jié)構(gòu)膠類類型為: SSS62221. 按風風荷載、水水平地震震作用和和自重效效應(yīng), 計算硅硅酮結(jié)構(gòu)構(gòu)密封膠膠的寬度度:(1)在風風載荷和和水平地地震作用用下，結(jié)結(jié)構(gòu)膠粘粘結(jié)寬度度的計算算(抗震設(shè)設(shè)計): Css1: 風載荷荷作用下下結(jié)構(gòu)膠膠粘結(jié)寬寬度 (mmm) W: 風荷載載設(shè)計值值: 22.2557kNN/m22 a: 矩形玻玻璃板的的短邊長長度: 8850.0000mm f11: 硅酮結(jié)結(jié)構(gòu)密封封膠在風風荷載或或地震作作用下的的強度設(shè)設(shè)計值，取0.2N/mm2。 qEE: 作用在在計算單單元上的的地震作作用設(shè)計計值:0.1600(kNN/m22) 按55.6.3條規(guī)定定采用 Css1

39、=(W+00.5qE)aa/(220000f11) =(2.2257+0.550.1600)8850.0000/(2200000.2) =44.977mm 取5mmm(2)在玻玻璃永久久荷載作作用下，結(jié)結(jié)構(gòu)膠粘粘結(jié)寬度度的計算算: Css2: 自重效效應(yīng)結(jié)構(gòu)構(gòu)膠粘結(jié)結(jié)寬度 (mmm) a: 矩形玻玻璃板的的短邊長長度: 8850.0mmm b: 矩形玻玻璃板的的長邊長長度: 113500.0mmm f22: 結(jié)構(gòu)膠膠在永久久荷載作作用下的的強度設(shè)設(shè)計值，取0.01N/mm2 按JGJJ1022-20003的5.66.3條規(guī)定定采用 Btt_l:中空或或夾層玻玻璃(雙層)內(nèi)側(cè)玻玻璃厚度度6.00

40、mm Btt_w:中空或或夾層玻玻璃(雙層)外側(cè)玻玻璃厚度度6.00mm Css2=11.355255.6(Btt_l+Bt_w)(ab)/(20000(a+b)f2) =110.882mmm 取11mmm(3)硅酮酮結(jié)構(gòu)密密封膠的的最大計計算寬度度: 111mmm2. 硅酮酮結(jié)構(gòu)密密封膠粘粘接厚度度的計算算: 水平平風荷載載作用下下膠縫厚厚度的計計算: tss: 風荷載載作用下下結(jié)構(gòu)膠膠的粘結(jié)結(jié)厚度: mmm hgg: 玻璃面面板高度度: 8850.0mmm:風荷載載標準值值作用下下主體結(jié)結(jié)構(gòu)的樓樓層彈性性層間位位移角限限值(radd): 0.000100:膠縫變變位折減減系數(shù)1.0000:

41、 硅酮酮結(jié)構(gòu)密密封膠的的變位承承受能力力，取對對應(yīng)于其其受拉應(yīng)應(yīng)力為0.114N/mm22時的伸伸長率: 112.00% tss=hg/(2(22+2)0.5 =00.000108500.01.0000/(0.1200(22+0.1200)00.5 =11.7mmm 取2mmm3. 選取取的膠縫縫寬度和和厚度為為： 膠膠縫選定定寬度為為:166 mmm 膠膠縫選定定厚度為為:8 mm四、幕墻立立柱計算算: 幕墻立柱按按簡支梁梁力學模模型進行行設(shè)計計計算：1. 荷載載計算:(1)風荷荷載均布布線荷載載設(shè)計值值(矩形分分布)計算 qqw: 風荷載載均布線線荷載設(shè)設(shè)計值(kN/m) WW: 風荷載載

42、設(shè)計值值: 22.0002kNN/m22 BB: 幕墻分分格寬: 11.3550m qqw=WB =2.00221.3500 =2.7033 kNN/m(2)地震震荷載計計算 qEEA: 地震作作用設(shè)計計值(KN/m2): GAAk: 玻璃幕幕墻構(gòu)件件(包括玻玻璃和框框)的平均均自重: 5500NN/m22 垂直于于幕墻平平面的均均布水平平地震作作用標準準值: qEEAk: 垂直于于幕墻平平面的均均布水平平地震作作用標準準值 (kkN/mm2) qEEAk=5maxxGAkk =500.08805500.0000/10000 =0.2200 kN/m2E: 幕幕墻地震震作用分分項系數(shù)數(shù): 11

43、.3 qEEA=11.3qEAAk =11.30.2200 =00.2660 kkN/mm2 qEE：水平平地震作作用均布布線作用用設(shè)計值值(矩形分分布) qEE=qEAAB =0.26001.3500 =0.3511 kNN/m(3)立柱柱彎矩: Mww: 風荷載載作用下下立柱彎彎矩(kN.m) qww: 風荷載載均布線線荷載設(shè)設(shè)計值: 22.7003(kkN/mm) Hssjcgg: 立柱計計算跨度度: 33.5550m Mww=qwHsjjcg22/8 =2.70333.55002/8 =4.2588 kNNm MEE: 地震作作用下立立柱彎矩矩(kNm): MEE=qEHsjjcg22

44、/8 =0.35113.55002/8 =0.5533kNm M: 幕墻立立柱在風風荷載和和地震作作用下產(chǎn)產(chǎn)生彎矩矩(kNm) 采用用SW+0.5SEE組合 M=Mw+0.5MME =4.2258+0.550.5533 =4.5534kkNmm2. 選用用立柱型型材的截截面特性性: 立柱柱型材號號: YYL16621 選用用的立柱柱材料牌牌號:60063 T55 型材材強度設(shè)設(shè)計值: 抗拉、抗抗壓85.5000N/mmm2 抗剪49.6N/mm22 型材材彈性模模量: EE=0.701055N/mmm2 X軸軸慣性矩矩: IIx=4008.7760ccm4 Y軸軸慣性矩矩: IIy=800.3

45、551cmm4 立柱柱型材在在彎矩作作用方向向凈截面面抵抗矩矩: WWn=511.7557cmm3 立柱柱型材凈凈截面積積: AAn=155.2558cmm2 立柱柱型材截截面垂直直于X軸腹板板的截面面總寬度度: LLT_xx=6.0000mm 立柱柱型材計計算剪應(yīng)應(yīng)力處以以上(或下)截面對對中和軸軸的面積積矩: SSs=344.8223cmm3 塑性性發(fā)展系系數(shù): =1.053. 幕墻墻立柱的的強度計計算: 校核核依據(jù): NN/Ann+M/(Wn)a=855.5NN/mmm2(拉彎構(gòu)構(gòu)件) B: 幕墻分分格寬: 11.3550m GAAk: 幕墻自自重: 5500NN/m22 幕墻墻自重線線

46、荷載: Gkk=5000BB/10000 =500011.3550/110000 =0.6755kN/m Nkk: 立柱受受力: Nkk=GkL =0.67553.5500 =2.3966kN N: 立柱受受力設(shè)計計值: rGG: 結(jié)構(gòu)自自重分項項系數(shù): 11.2 N=1.22Nkk =1.222.3966 =2.8876kkN: 立柱柱計算強強度(N/mmm2)(立柱為為拉彎構(gòu)構(gòu)件) N: 立柱受受力設(shè)計計值: 22.8776kNN Ann: 立柱型型材凈截截面面積積: 115.2258ccm2 M: 立柱彎彎矩: 44.5334kNNm Wnn: 立柱在在彎矩作作用方向向凈截面面抵抗矩矩:

47、 551.7757ccm3: 塑性性發(fā)展系系數(shù): 11.055=N110/AAn+M1033/(11.055Wnn) =2.8766100/155.2558+44.53341103/(11.055511.7557) =855.3117N/mm22 855.3117N/mm22 a=855.5NN/mmm2 立柱柱強度可可以滿足足 4. 幕墻墻立柱的的剛度計計算: 校核核依據(jù): ddfL/1180 dff: 立柱最最大撓度度 Duu: 立柱最最大撓度度與其所所在支承承跨度(支點間間的距離離)比值: L: 立柱計計算跨度度: 33.5550m dff=5qWkkHsjjcg4410000/(388

48、400.7Ix)=113.9953mmm Duu=U/(L10000) =133.9553/(3.555010000) =1/2544 1/2544 1/1180 撓度度可以滿滿足要求求！ 5. 立柱柱抗剪計計算: 校核核依據(jù): maxx=449.66N/mmm2(1)Qwwk: 風荷載載作用下下剪力標標準值(kN) Qwwk=WWkHsjjcgB/22 =11.433033.555011.3550/22 =33.4227kNN(2)Qww: 風荷載載作用下下剪力設(shè)設(shè)計值(kN) Qww=1.4QQwk =1.433.4227 =4.7977kN(3)QEEk: 地震作作用下剪剪力標準準值(k

49、N) QEEk=qqEAkkHsjjcgB/22 =00.200033.555011.3550/22 =00.4779kNN(4)QEE: 地震作作用下剪剪力設(shè)計計值(kN) QEE=1.3QQEk =1.300.4779 =0.6233kN(5)Q: 立柱所所受剪力力: 采用用Qw+0.5QEE組合 Q=Qw+0.5QQE =4.7797+0.550.6233 =5.1109kkN(6)立柱柱剪應(yīng)力力: 立柱柱剪應(yīng)力力: Sss: 立柱型型材計算算剪應(yīng)力力處以上上(或下)截面對對中和軸軸的面積積矩: 334.8823ccm3 立柱柱型材截截面垂直直于X軸腹板板的截面面總寬度度: LLT_xx

50、=6.0000mm Ixx: 立柱型型材截面面慣性矩矩: 4408.7600cm44=QSSs1000/(IxLTT_x) =5.1099344.82231100/(4008.77606.0000) =7.2544N/mmm2=7.2254NN/mmm2 1006144.5NN Nccbl=172280.0N 1106114.55N 強度度可以滿滿足 角碼碼抗承壓壓能力計計算: 角碼碼材料牌牌號:Q2235鋼 ( C級螺栓) Lcct2: 角碼壁壁厚: 88.0mmm Jyy: 熱軋鋼鋼角碼承承壓強度度: 3305.0000N/mmm2 Nccbg: 鋼角碼碼型材壁壁抗承壓壓能力(N): Nc

51、cbg=D22JyLctt2NNum11 =12.0000230558.00002.0000 =11771200.0NN 11171220.00N 1006144.5NN 強度度可以滿滿足 六、幕墻后后錨固連連接設(shè)計計計算 幕墻墻與主體體結(jié)構(gòu)連連接采用用后錨固固技術(shù)。 本設(shè)設(shè)計采用用化學植植筋作為為后錨固固連接件件。 本計計算主要要依據(jù)混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)后錨錨固技術(shù)術(shù)規(guī)程JGJJ 1445-220044。 后錨錨固連接接設(shè)計，應(yīng)應(yīng)根據(jù)被被連接結(jié)結(jié)構(gòu)類型型、錨固固連接受受力性質(zhì)質(zhì)及錨栓栓類型的的不同，對對其破壞壞型態(tài)加加以控制制。本設(shè)設(shè)計只考考慮錨栓栓鋼材抗抗剪復(fù)合合破壞類類型和混混凝土破破壞類型型

52、。并認認為錨栓栓是群錨錨錨栓。 本工工程錨栓栓受拉力力和剪力力 Vggsd: 總剪力力設(shè)計值值: Vggsd=NN2 =2.8876KKN Nggsd: 總拉力力設(shè)計值值: Nggsd=NN1 =10.2188KN M: 彎矩設(shè)設(shè)計值(Nmmm): e22: 螺孔中中心與錨錨板邊緣緣距離: 550.00mm M=Vee2/10000 =2.99500.0/10000 =0.1143778KNNm本設(shè)計的錨錨栓是在在拉剪復(fù)復(fù)合力的的作用之之下工作作，所以以拉剪復(fù)復(fù)合受力力下錨栓栓或植筋筋鋼材破破壞和混混凝土破破壞時的的承載力力，應(yīng)按按照下列列公式計計算：式中 群錨中中受力最最大錨栓栓的拉力力設(shè)計

53、值值； 群錨受受拉區(qū)總總拉力設(shè)設(shè)計值； 群錨中中受力最最大錨栓栓的剪力力設(shè)計值值； 群錨總總剪力設(shè)設(shè)計值； 錨栓受受拉承載載力設(shè)計計值； 錨栓受受拉承載載力標準準值； 錨栓受受剪承載載力設(shè)計計值； 錨栓受受剪承載載力標準準值； 混凝土土錐體受受拉破壞壞承載力力設(shè)計值值； 混凝土土錐體受受拉破壞壞承載力力標準值值； 混凝土土楔形體體受剪破破壞承載載力設(shè)計計值； 混凝土土楔形體體受剪破破壞承載載力標準準值；Rs,NN錨栓鋼鋼材受拉拉破壞，錨錨固承載載力分項項系數(shù)=2.00；Rs,VV錨栓鋼鋼材受剪剪破壞，錨錨固承載載力分項項系數(shù)=2.00；Rc,NN混凝土土錐體受受拉破壞壞，錨固固承載力力分項系系

54、數(shù)=2.15；Rc,VV混凝土土楔形體體受剪破破壞，錨錨固承載載力分項項系數(shù)=1.80；Rcp混凝土土剪撬受受剪破壞壞，錨固固承載力力分項系系數(shù)=1.80；錨栓的分布布如下圖圖所示：錨板：X=3000.0mmmY=2000.0mmm錨栓設(shè)置：s111=2200.0mmms221=1100.0mmm錨基邊距：無邊邊緣效應(yīng)應(yīng)： c10*h eefA.錨栓鋼鋼材受拉拉破壞承承載力 h混凝土土基材厚厚度=3000.00mm； 混凝土土基材等等級：強強度等級級C35； d錨栓桿桿、螺桿桿外螺紋紋公稱直直徑及鋼鋼筋直徑徑=122.0mmm； do鉆孔直直徑=144.0mmm； df錨板鉆鉆孔直徑徑=144

55、.0mmm； h1鉆孔深深度=1110.000mmm； heff錨栓有有效錨固固深度=1110.000mmm； Tinnst安裝扭扭矩=400.000N.mm； fsttk錨栓極極限抗拉拉強度標標準值=3000.000Mppa； As錨栓應(yīng)應(yīng)力截面面面積=844.6222mmm2； n群錨錨錨栓個數(shù)數(shù)=4；幕墻后錨固固連接設(shè)設(shè)計中的的錨栓是是在軸心心拉力與與彎矩共共同作用用下工作作，彈性性分析時時，受力力最大錨錨栓的拉拉力設(shè)計計值應(yīng)按按下列規(guī)規(guī)定計算算：當時當時式中 彎矩設(shè)設(shè)計值（N.m）； 群錨中中受力最最大錨栓栓的拉力力設(shè)計值值； 錨栓1及i至群錨錨形心軸軸的垂直直距離（mm）； 錨栓1及

56、i至受壓壓一側(cè)最最外排錨錨栓的垂垂直距離離（mm）； 軸力N作用點點至受壓壓一側(cè)最最外排錨錨栓的垂垂直距離離（mm）。則 NNhsd=22.9114KNN； NRkk,s=Asfsttk =25.3877KN； NRdd,s=NRkk,s/Rs,N =112.6693KKN； NRdd,s=Nhhsd 錨栓栓鋼材受受拉破壞壞承載力力滿足要要求！ B.混凝土土錐體受受拉破壞壞承載力力開開裂混凝凝土單根根錨栓受受拉，理理想混凝凝土錐體體破壞時時的受拉拉承載力力標準值值；單單根錨栓栓或群錨錨受拉，混混凝土實實有破壞壞錐體投投影面面面積；間間距邊距很很大時，單單根錨栓栓受拉，理理想混凝凝土錐體體破壞錐

57、錐體投影影面面積積；邊邊距c對受拉拉承載力力的降低低影響系系數(shù)； 表表層混凝凝土因密密集配筋筋的剝離離作用對對受拉承承載力的的降低影影響系數(shù)數(shù)；荷荷載偏心心對受拉拉承載力力的降低低影響系系數(shù)；未未裂混凝凝土對受受拉承載載力的提提高系數(shù)數(shù)； fcuu,k混凝土土立方體體抗壓強強度標準準值=355.000； scrr,N混凝土土錐體破破壞情況況下，無無間距效效應(yīng)和邊邊緣效應(yīng)應(yīng)，確保保每根錨錨栓受拉拉承載力力標準值值的臨界界間距=3330.000； ccrr,N混凝土土錐體破破壞，無無間距效效應(yīng)和邊邊緣效應(yīng)應(yīng)，確保保每根錨錨栓受拉拉承載力力標準值值的臨界界邊距=1665.000； 由于是是非開裂裂混

58、凝土土 NNoRk,c=77.3(fccu,kk)0.55(hhef-330)11.5=30.90224KNN； AAoc,NN=(sscr,N)2=10089000.000mmm2； AAc,NN=22279000.000mmm2； MMss,N=11.000； MMsree,N=1.000； MMsecc,N=0.662； MMsuccr,NN=1.40； NNRk,c=556.3373KKN； NNRd,c=NNRk,c/Rc,N =26.2200KN； NNRd,c=Ngsd 混凝凝土錐體體受拉破破壞承載載力滿足足要求！ C.錨栓鋼鋼材受剪剪破壞承承載力 本設(shè)設(shè)計考慮慮純剪無無杠桿臂臂

59、狀態(tài)，錨錨栓受剪剪承載力力標準值值VRk,s按下下式計算算：則 VVhsd=00.7119KNN； VRkk,s=0.55(d2/4)fsstk =122.6993KNN； VRdd,s=VRkk,s/Rs,V =6.3477KN；則 VVhsd=00.7119KNN； VRdd,s=Vhhsd 錨栓栓鋼材受受剪破壞壞承載力力滿足要要求！ D.混凝土土楔形體體受剪破破壞承載載力開開裂混凝凝土，單單根錨栓栓垂直構(gòu)構(gòu)件邊緣緣受剪，理理想混凝凝土楔形形體破壞壞時的受受剪承載載力標準準值；群群錨受剪剪，混凝凝土破壞壞理想楔楔形體在在側(cè)向的的投影面面面積；單單根錨栓栓受剪，在在無平面面剪力方方向的邊邊界

60、影響響構(gòu)件厚厚度影響響或相鄰鄰錨栓影影響，混混凝土破破壞理想想楔形體體在側(cè)向向的投影影面面積積；邊邊距c2/c1對受剪剪承載力力的降低低影響系系數(shù)；邊邊距與厚厚度比c/h對受剪剪承載力力的提高高影響系系數(shù)；剪剪力角度度對受剪剪承載力力的影響響系數(shù)；荷荷載偏心心對群錨錨受剪承承載力的的降低影影響系數(shù)數(shù)；未未裂混凝凝土及錨錨區(qū)配筋筋對受剪剪承載力力的提高高影響系系數(shù)； dnoom錨栓外外徑=122.000mm； lf剪切荷荷載下錨錨栓的有有效長度度=966.000mm； VoRk,c=00.455dnnom00.5*(lff/dnoom)0.22*fccu,kk0.55*c11.55=299.62