1、裝訂線畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙共108頁 第49頁摘要本設(shè)計根據(jù)據(jù)設(shè)計任任務(wù)要求求,依據(jù)現(xiàn)現(xiàn)行公路路橋梁設(shè)設(shè)計規(guī)范范,兼顧技術(shù)術(shù)先進，安安全可靠靠，適用用耐久，經(jīng)經(jīng)濟合理理的原則則，提出了了預(yù)應(yīng)力力混凝土土雙索面面獨塔斜斜拉橋、預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)、中承式拱拱橋三個個比選橋橋型。綜合各各個方案案的優(yōu)缺缺點并考考慮與環(huán)環(huán)境協(xié)調(diào)調(diào)，把預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土雙雙索面獨獨塔斜拉拉橋作為為推薦設(shè)計計方案。進進行結(jié)構(gòu)構(gòu)細部尺尺寸擬定定，并利利用Middas66.7.1建模，進進行靜活活載內(nèi)力力計算、配配筋設(shè)計計及控制制截面應(yīng)應(yīng)力驗算算、變形驗驗算等。經(jīng)經(jīng)驗算表表明該設(shè)設(shè)計計算算方法正正確，內(nèi)內(nèi)力分布布合理

2、，符符合設(shè)計計任務(wù)的的要求。關(guān)鍵詞：預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝 獨塔斜斜拉橋 成橋合合理狀態(tài)態(tài) 結(jié)構(gòu)分分析AbstrracttAccorrdinng tto tthe dessignn asssiggnmeent andd thhe ppressentt Hiighwway Briidgee Sppeciificcatiionss, aafteer pprellimiinarry aanallysiis, thrree typpes of briidgee arre ppressentted, thhey aree siinglle-ppyloon PPresstreesseed cconccrettec

3、aablee-sttayeed bbriddge,preestrresssed conncreete conntinnuouus rrigiid fframme aand thrrouggh ttypee stteell tuube witth cconccrette aarchh. AAfteer ccomppariing theeir chaaraccterrs ccompprehhenssiveely, thhe ppresstreesseed PPresstreesseed cconccrettecaablee-sttayeedbrridgge aare sellectted as t

4、hee maain dessignn scchemme ffor furrtheer aanallysiis. Thrrouggh ccreaate moddel andd ruun sstruuctuurall annalyysiss, gget thee efffecct iin tthe acttionn off deead loaad, livve lloadd,annd tthenn caalcuulatte tthe efffectt inn thhe bbeamm foor ddesiigniingppresstreesseed ssteeel aand thee chheckk

5、ingg coompuutattionn off keey ssecttionn inntennsioon, strresss, lliviing loaad ddisttorttionn, TThe conncluusioon ccan be draawn thaat tthe dessignn iss upp too thhe aassiignmmentt.Key wwordd:presstreesseed cconccrette； sinnglee-pyylonncabble-staayedd brridgge； raatioonall deead loaad sstatte ; str

6、uuctuure anaalyssis .第一部分 方案比比選第一章 方方案構(gòu)思思與比選選第1節(jié) 橋橋位處地地形，地地質(zhì)等資資料 橋位位處的地地形，地地質(zhì)條件件見圖1。圖1 地質(zhì)質(zhì)圖第2 節(jié) 方案構(gòu)構(gòu)思與比比選方案案根據(jù)拿到的的地形地地質(zhì)圖，根根據(jù)交通通量和排排洪要求求以及通通航要求求（無），本本設(shè)計除除了考慮慮到公路路橋涵的的設(shè)計要要求技術(shù)術(shù)先進，安安全可靠靠，適用用耐久，經(jīng)經(jīng)濟合理理外，充充分考慮慮景觀要要求，橋橋型比較較盡可能能多樣化化。擬定定了以下下三個比比選方案案：雙索面獨塔塔斜拉橋橋：120m+1200m=2240mm對稱布布跨，采采用固結(jié)結(jié)體系，塔塔高60m，塔高H與主跨跨之比為

7、為 0.5，采用H型塔，主主梁上斜斜拉索的的標準索索距為6m，索塔塔上斜拉拉索的索索距為2.00+166*1.2+22*1.5m,橋面縱縱坡 22%。見布布置圖7。主梁采用實實體雙主主梁截面面，如圖圖，梁高高是2m，是主主跨的1/660，梁總總寬23m，橋面面凈寬8.55m+88.5mm,橋面橫橫坡為1.55%。梁肋肋外的尖尖角是風(fēng)風(fēng)嘴，起起到導(dǎo)風(fēng)風(fēng)的作用用，提高高主梁的的抗風(fēng)能能力，雙雙索面斜斜拉索來來抵抗梁梁的扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)作用。截面見圖22 。圖2 斜拉拉橋主梁梁截面雙薄壁連續(xù)續(xù)剛構(gòu)：圖3 連續(xù)續(xù)剛構(gòu)布布置圖注 圖中尺尺寸以厘厘米計。a).主跨跨徑的擬擬定：主跨徑定為為1000m，邊跨跨采用0.

8、665倍的中中跨徑，即65m 。橋梁全長為65+100+65=230m ，見圖3。b)順橋橋向梁的的尺寸擬擬定墩頂處梁高高：根據(jù)據(jù)規(guī)范，取L/20,即5.0m?？缰辛焊撸焊鶕?jù)規(guī)規(guī)范，梁梁高為1/3301/550L，取L/440,即2.55 m。梁底曲線：選用二二次拋物物線。 c).截面的的尺寸如如下圖4，圖4 剛構(gòu)構(gòu)截面圖圖 注 圖中尺尺寸以厘厘米計。中承式鋼管管混凝土土拱橋：主跨1200m圖5中承式式鋼管混混凝土拱拱橋 a).主拱圈圈的跨徑徑L=1160mm,矢高f=440m，矢跨跨比=1/4， b).兩主拱拱圈向里里靠近形形成提籃籃拱橋，可可以提高高拱橋的的整體穩(wěn)穩(wěn)定性， 主拱圈圈的鋼管管

9、混凝土土的直徑徑為1.55m,在拱頂頂處設(shè)有有三道橫橫向聯(lián)系系， 在橋面面下的拱拱圈上設(shè)設(shè)有K型橫聯(lián)聯(lián)，來加加強兩拱拱圈的聯(lián)聯(lián)合作用用。 c).吊桿10m間距，主主梁采用用現(xiàn)澆的的方式，如如圖6，縱向T梁形式式，橫向向通過加加強橫梁梁與吊桿桿相連，把把橋面支支撐起來來。圖6 拱橋橋梁截面面圖注 圖中尺尺寸以厘厘米計。方案比選方案一 獨獨塔斜拉拉喬方案案斜拉橋方案案造型美美觀，氣氣勢宏偉偉，跨越越能力強強，60多米的的主塔充充分顯示示其高揚揚特性，拉拉索的作作用相當當于在主主梁跨內(nèi)內(nèi)增加了了若干彈彈性支撐撐，從而而減小了了梁內(nèi)彎彎矩、梁梁體自重重，從而而減小梁梁體尺寸寸。施工工技術(shù)較較成熟。獨獨

10、塔斜拉拉橋只有有一個大大型基礎(chǔ)礎(chǔ)，在施施工過程程中主梁梁梁恒載載主要有有索塔承承擔，兩兩邊墩臺臺荷載較較小，對對河床兩兩側(cè)地質(zhì)質(zhì)條件不不均勻，一一側(cè)較好好，一側(cè)側(cè)較差的的橋位較較適合。采采用塔梁梁墩固結(jié)結(jié)體系最最為合理理，固結(jié)結(jié)體系可可以大大大提高結(jié)結(jié)構(gòu)的整整體剛度度。方案二 連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)方案：續(xù)和構(gòu)受點部受能續(xù)一而墩所的梁的隨高大劇其分理用懸注；大工和臨備梁受態(tài)營狀本施械度技進法工求格個以進工工快用場無座省支用構(gòu)大形主形線 式混拱案本可要減修大的量一觀的橋但慮土徐溫化礎(chǔ)勻和位起響用吊工橋澆施術(shù)推薦方案綜合多方面面因素 ，根據(jù)據(jù)公路橋橋涵的設(shè)設(shè)計要求求：技術(shù)術(shù)先進，安安全可靠靠，適用用耐久，經(jīng)

11、經(jīng)濟合理理；考慮慮到本橋橋與周圍圍環(huán)境的的相配合合，并考考慮到本本橋不遠遠處已經(jīng)經(jīng)有一座座同類型型的拱橋橋，選用用預(yù)應(yīng)力力混凝土土獨塔斜斜拉橋方方案為推推薦方案案。下圖為雙索索面獨塔塔斜拉橋橋布置圖圖，圖7 斜拉拉橋跨徑徑布置圖圖注 圖中尺尺寸以厘厘米計。第2部分 斜拉橋橋設(shè)計與與計算第1章 總總體設(shè)計計第 1節(jié) 斜拉橋橋概述斜拉橋是一一種橋面面體系受受壓、支支承體系系受拉的的結(jié)構(gòu)，其其橋面體體系由加加勁梁構(gòu)構(gòu)成，其其支承體體系由鋼鋼索組成成。上世紀700年代后后，混凝凝土斜拉拉橋的發(fā)發(fā)展可分分成三個個階段：第一階段：稀索，主主梁基本本上為彈彈性支承承連續(xù)梁梁；第二階段：中密索索，主梁梁既是彈

12、彈性支承承連續(xù)梁梁，又承承受較大大的軸向向力；第三階段：密索，主主梁主要要承受強強大的軸軸向力，又又是一個個受彎構(gòu)構(gòu)件。近年來，結(jié)結(jié)構(gòu)分析析的進步步、高強強材料的的施工方方法以及及防腐技技術(shù)的發(fā)發(fā)展對大大跨斜拉拉橋的發(fā)發(fā)展起到到了關(guān)鍵鍵性的作作用。斜斜拉橋除除了跨徑徑不斷增增加外，主主梁梁高高不斷減減小，索索距減少少到100m以下下，截面面從梁式式橋截面面發(fā)展到到板式梁梁截面。混混凝土斜斜拉橋已已是跨徑徑2000m5000m范圍圍內(nèi)最具具競爭力力的橋梁梁結(jié)構(gòu)。第節(jié) 技技術(shù)指標標及設(shè)計計資料技術(shù)指標1，路線等等級：公公路一級級，雙向向四車道道：2，設(shè)計車車速：1000km/h;3，橋面寬寬： 1

13、.5m（拉索索區(qū)）+0.5m(防撞護護欄)+00.5mm(過渡帶)+77.5mm(行車道)+ 0.5m(過渡帶)+00.5mm(防撞護護欄)+11m(隔離帶) +0.55m(防撞護護欄) +0.55m(過渡帶)+77.5mm(行車道)+00.5mm(過渡帶)+00.5mm(防撞護護欄)+11.5mm（拉索索區(qū)）;4，設(shè)計作作用：汽車作用：公路1級荷載載，溫度作用：體系溫溫差20度，主主梁的溫溫度梯度度為5度，梁梁與拉索索的溫差差10度；地震烈度：地震基基本烈度度為7度；橋下凈空：滿足排排洪要求求。橋面縱坡： 22%.橋面橫坡 ： i=1.55%設(shè)計采用的的規(guī)范標標準（1）公公路橋涵涵設(shè)計通通用

14、規(guī)范范(JTGG D660-220044)（2）公公路斜拉拉橋設(shè)計計規(guī)范（試試行）(JTJJ0277-966)（3）公公路鋼筋筋混凝土土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土橋涵涵設(shè)計規(guī)規(guī)范(JTTG DD62-20004)度 （4）公公路工程程技術(shù)標標準（JTGG B001-220033）第3 節(jié) 材料選選擇1，混凝土土預(yù)應(yīng)力混凝凝土主梁梁的混凝凝土強度度等級為為C50，索塔塔為C50，主墩墩墩身為為C50，承臺臺、樁基基、邊墩墩和輔助助墩墩柱柱均采用用鋼筋混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)，混混凝土強強度等級級為C40。預(yù)應(yīng)力鋼材材橋塔錨索區(qū)區(qū)的環(huán)向向預(yù)應(yīng)力力鋼筋為為的精軋軋螺紋粗粗鋼筋，強強度標準準值=9930MMPa，彈性性

15、模量為為=2.0MMPa；主梁梁內(nèi)的預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋除了施施工階段段頂板有有的精軋軋螺紋粗粗鋼筋外外，其他他均為04規(guī)范中中的高強強的松弛弛鋼絞線線，標準準強度18660 MMPa,彈性模模量為E=11.9MPaa,預(yù)應(yīng)力力管道均均采用預(yù)預(yù)埋金屬屬波紋管管成型。采采用OVM錨具。2，普通鋼鋼筋：HRBB3355=帶肋鋼鋼筋,HRRB2335光圓鋼鋼筋；3，斜拉索索該橋采用扭扭絞型平平行鋼絲絲斜拉索索，由77mm高高強平行行鋼絲組組成，抗抗拉強度度標準值值=16670MMPa，彈性性模量為為=2.05MPa，斜拉拉索外面面包雙層層護套，內(nèi)內(nèi)層為黑黑色高密密度聚乙乙烯，外外層為彩彩色高密密度聚乙乙烯，

16、錨錨具為冷冷鑄墩頭頭錨。4，橋面鋪鋪裝8cm厚防防水混凝凝土，容容重23KKN/。5，支座GPZ抗震震型盆式式橡膠支支座。6，伸縮縫縫SSFB2240型伸縮縮裝置。第4 節(jié) 總體設(shè)設(shè)計根據(jù)據(jù)交通量量的要求求，以及及道路的的通行能能力，采采用雙向向四車道道布置。其其設(shè)計車車速為1000km/h，處在在高速公公路上禁禁止非機機動車輛輛和行人人。由于于該橋的的跨徑不不大，采采用獨塔塔斜拉橋橋，其橋橋塔擬定定了門式式塔，型塔，和和型塔塔三種方方案。門門式塔的的景觀效效果不佳佳，A型塔需需要采用用空間索索面布置置，且橋橋下的墩墩很高則則導(dǎo)致很很大的承承臺基礎(chǔ)礎(chǔ)，通過過比較采采用H型塔，H型塔構(gòu)構(gòu)造簡單單

17、，受力力明確。 為方便便施工，降降低造價價，滿足足斜拉索索的錨固固要求，主主梁采用用實體雙雙主梁截截面，預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)。為為了不削削弱主梁梁的受力力截面積積，斜拉拉索錨固固在主梁梁的下面面。 橋面鋪鋪裝采用用瀝青混混凝土，并并設(shè)1.55%的橫坡坡來滿足足排水要要求。 跨徑組組成為1200m+1120mm=2440m對稱布布跨，塔塔高60m，塔高H與主跨跨之比為為 0.5，為了了降低主主梁的高高度，減減小主梁梁的彎矩矩，斜拉拉索采用用密索體體系，扇扇形布置置，主梁梁上斜拉拉索的標標準索距距為6m，索塔塔上斜拉拉索的索索距為2.00+166*1.2+22*1.5m。 斜拉索索采用扇扇形布置

18、置，雙索索面相互互平行。 考慮到到橋位處處的地形形條件，即即橋面設(shè)設(shè)計標高高很高，最最大有40多米深深，主梁梁采用掛掛籃懸臂臂澆筑法法施工。索索塔采用用爬模施施工。 支撐體體系作為為結(jié)構(gòu)的的邊界條條件，其其選型既既布置是是非常重重要的。本本橋采用用塔墩梁梁固結(jié)體體系，該該斜拉橋橋?qū)儆趧倓倶?gòu)體系系。這種種體系應(yīng)應(yīng)用在獨獨塔斜拉拉橋中有有很大的的優(yōu)勢，無無論是橋橋梁的建建設(shè)中便便于懸臂臂施工，還還是橋梁梁的運營營狀態(tài)的的性能都都很好，由由于是獨獨塔，溫溫度荷載載對其的的影響不不像雙塔塔斜拉橋橋那樣巨巨大。一、 主梁梁設(shè)計主梁采用實實體雙主主梁截面面，截面面尺寸如如圖，梁梁高是2m，是主主跨的1/6

19、60，梁總總寬23m，橋面面凈寬8.55m+88.5mm,橋面橫橫坡為1.55%。梁肋肋外的尖尖角是風(fēng)風(fēng)嘴，起起到導(dǎo)風(fēng)風(fēng)的作用用，提高高主梁的的抗風(fēng)能能力，雙雙索面斜斜拉索來來抵抗梁梁的扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)作用?？v向每隔66m設(shè)置一一道橫隔隔梁（在在斜拉索索錨固點點處），橫橫梁的設(shè)設(shè)置主要要考慮活活載的橫橫向分布布以及橋橋面板的的受力，斜斜拉索的的錨固，以以及增強強橋梁的的橫向剛剛度，橫橫梁的位位置和斜斜拉索的的錨固相相對應(yīng)。本本橋的橫橫梁的厚厚度為30ccm。圖8 11/2斜拉橋橋主梁截截面注 圖中尺尺寸以厘厘米計。二、斜拉索索設(shè)計該橋的主塔塔為空腹腹結(jié)構(gòu)，上上塔柱為為斜拉橋橋錨固區(qū)區(qū)，兩索索面相互互平行

20、，在在主梁上上的基本本索距為為6.00m，索塔塔上的基基本索距距為1.22m，最為為冊斜拉拉索的傾傾角為26度，為為減小斜斜拉索的的風(fēng)振，雨雨振，在在每根斜斜拉索上上設(shè)有減減震器。主主橋斜拉拉索獨塔塔共72根，塔塔端采用用張拉端端型錨具具，梁端端采用錨錨固端錨錨具。在在張拉過過程中，斜斜拉索采采用主塔塔端張拉拉，主梁梁端錨固固。該橋橋采用扭扭絞型平平行鋼絲絲斜拉索索，由77mm高強平平行鋼絲絲組成，抗抗拉強度度標準值值=16670MMPa，斜拉拉索外面面包雙層層護套，內(nèi)內(nèi)層為黑黑色高密密度聚乙乙烯，外外層為彩彩色高密密度聚乙乙烯，錨錨具為冷冷鑄墩頭頭錨。斜斜拉索斷斷面如圖圖9。圖9拉索斷斷面圖

21、 三、主塔設(shè)設(shè)計索塔采用造造型美觀觀的H型塔，鋼鋼筋混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)。H型塔造造形簡單單，受力力明確，由由于塔柱柱斜度較較小，施施工比較較方便。索塔自承臺臺頂?shù)剿魉魉數(shù)牡母呤?7.5m，橋面面以下部部分索塔塔高37.5m ，塔高高于跨徑徑的比為為0.5，橋面面以上30m設(shè)一橫橫梁，以以增強索索塔的穩(wěn)穩(wěn)定性。索塔在梁底底的部分分稱為下下塔柱，梁梁底以上上橫梁以以下部分分為中塔塔柱，橫橫梁以上上部分為為上塔柱柱。上塔塔柱直立立，為斜斜拉索錨錨固區(qū)，高高度為28.5m。上，中中塔柱截截面采用用單箱單單室，順順橋向5.55m長，橫橫橋向3.00m。上橫橫梁采用用箱室截截面，下下橫梁為為預(yù)應(yīng)力力混凝土土

22、結(jié)構(gòu)，主主梁嵌在在下橫梁梁中。細細部尺寸寸如圖10。圖10 索索塔構(gòu)造造圖注 圖中尺尺寸以厘厘米計。四、下部結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)造造根據(jù)地質(zhì)條條件，該該橋選用用樁基礎(chǔ)礎(chǔ)，每塔塔46根直徑1.55m的鉆孔孔灌注樁樁，為端端承樁。采采用梅花花樁布置置，為了了減小承承臺的體體積，減減少大體體積混凝凝土的數(shù)數(shù)量，承承臺采用用啞鈴型型結(jié)構(gòu)，承承臺厚5.00m。在枯水季節(jié)節(jié)采用土土石圍堰堰 施工樁樁基以及及承臺。整 體 分分 析第1節(jié) 計計算原則則斜拉橋的結(jié)結(jié)構(gòu)分析析計算，根根據(jù)跨度度的大小小采用兩兩種不同同的理論論。對于于特大跨跨徑的斜斜拉橋，為為消除斜斜拉索及及大變位位引起的的非線性性因素的的影響，必必須采用用有

23、限變變形理論論；對于于中小跨跨徑的斜斜拉橋，采采用小變變形理論論即可獲獲得滿意意的結(jié)果果。平面面桿系有有限元法法是計算算斜拉橋橋內(nèi)力的的基礎(chǔ)，其其基礎(chǔ)理理論是小小變形理理論。在計算斜拉拉橋的內(nèi)內(nèi)力及變變形時，一一般把空空間結(jié)構(gòu)構(gòu)簡化成成平面結(jié)結(jié)構(gòu)，但但應(yīng)計算算荷載橫橫向分布布對結(jié)構(gòu)構(gòu)的影響響，以考考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)的空間間效應(yīng)。而而斜拉橋橋結(jié)構(gòu)較較柔，拉拉索的布布置形式式，主梁梁抗扭剛剛度都有有影響，故故在計算算荷載橫橫向分布布系數(shù)時時應(yīng)綜合合考慮。本本設(shè)計在在計算斜斜拉索和和索塔的的內(nèi)力時時，采用用杠桿法法來考慮慮荷載的的橫向分分布系數(shù)數(shù)。斜拉橋的內(nèi)內(nèi)力及變變形分析析主要是是斜拉索索和索塔塔，所承承

24、受的荷荷載包括括一期恒恒載，二二期恒載載，活載載，溫度度荷載，支支座沉降降，預(yù)應(yīng)應(yīng)力，斜斜拉索的的初拉力力，混凝凝土的收收縮徐變變等。本斜拉橋內(nèi)內(nèi)力計算算的基本本原則是是： （1）采用用小變形形理論按按一般的的平面桿桿系有限限元法計計算內(nèi)力力，不考考慮非線線性影響響； （2）為方方便施工工，拉索索一次張張拉至設(shè)設(shè)計值； （3）索塔塔在承臺臺處固結(jié)結(jié)，不考考慮樁基基礎(chǔ)的影影響； （4）斜拉拉索的安安全系數(shù)數(shù)按不小小于2.5考慮。 本設(shè)計計采用MIDDAS Civvil Verr6.77.1軟件進進行結(jié)構(gòu)構(gòu)分析。第2節(jié) 設(shè)設(shè)計資料料一、截面特特性主梁的截面面幾何特特性是毛毛截面特特性，構(gòu)構(gòu)件的截截

25、面性質(zhì)質(zhì)應(yīng)根據(jù)據(jù)不同的的計算階階段決定定采用換換算截面面特性還還是采用用凈截面面特性；拉索的的面積為為單根斜斜拉索的的面積。截面特性值值表 表1截面位置面積抗彎慣距形心距（至至底緣）截面高度 m2m4mm主梁1.34224.83441.42索塔上塔柱2.2174.6332.755.5中塔柱1.987768.5442.755.5下塔柱上1.987768.5442.755.5下塔柱下29120.3352.755.5拉索PES7-16330.006627 PES7-15110.005581 PES7-13990.005535 PES7-12770.004489 PES7-12110.004466 P

26、ES7-10990.004420 PES7-09110.003352 二、計算作作用1 設(shè)計計作用 永久作作用：結(jié)結(jié)構(gòu)自重重，預(yù)加加力，混混凝土的的收縮徐徐變作用用，基礎(chǔ)礎(chǔ)變位作作用； 可變作作用：公公路1級荷載載，溫度度作用。2 自重重 （1）一期期自重主梁混凝土土容重為為25.0 KKN/，橋橋塔為26.0 KKN/，橫橫梁自重重按均布布荷載作作用在桿桿件元上上。Middas程序自自動計算算自重集集度。 （2）二期期自重二期自重是是結(jié)構(gòu)體體系完成成之后，瀝瀝青混凝凝土鋪裝裝和防撞撞護欄按按均布荷荷載作用用在桿件件元上。其其中：橋面鋪裝：（11.5-11-0.5-11.5）*2*0.007*

27、224=332.664KNN/m防撞護欄：9.773 KKN/mm合計：=332.664+99.733=522.1 KN/m3 汽車車荷載（1）設(shè)計計荷載公路I級級車道荷荷載的均均布荷載載標準值值為=110.55 KNN/m；集中中荷載標標準值=3600 KNN。若計計算剪力力效應(yīng)時時，集中中荷載標標準值=3600KN1.22=4332KNN。 （2）橫向向折減系系數(shù)本斜拉橋橫橫向布置置設(shè)計車車道數(shù)為為4，取橫橫向折減減系數(shù)0.667。 （3）縱向向折減系系數(shù)本橋主跨的的計算跨跨徑1200m，取縱縱向折減減系數(shù)1。 （4）沖擊擊系數(shù) 雙塔斜斜拉橋（有有輔助墩墩）的豎豎向彎曲曲基頻： 式中豎豎向

28、彎曲曲基頻（Hz）；斜拉橋主主跨跨徑徑（m）。=120mm，=0.92HHz；當1.55Hz時，=00.055；橫向分布系系數(shù)公路斜拉拉橋設(shè)計計規(guī)范對對荷載橫橫向分布布系數(shù)的的計算方方法沒有有明確規(guī)規(guī)定，經(jīng)經(jīng)作者反反復(fù)考慮慮比較，認認為用簡簡化的平平面結(jié)構(gòu)構(gòu)計算斜斜拉橋的的內(nèi)力時時，采用用杠桿法法來求荷荷載的橫橫向分布布系數(shù)是是合理的的。橫向分分布系數(shù)數(shù)計算如如下：圖11 橫橫向分布布系數(shù)計計算圖所以，=9.445/221.55*4*0.667=11.1884. 溫度度作用均勻溫度取取20，梁、塔塔與斜拉拉索的溫溫差取10，主梁梁的日照照溫差按按橋面板板升溫5計。5. 基礎(chǔ)礎(chǔ)變位 主墩沉沉降2

29、.00cm。第3節(jié) 建建模分析析斜拉橋是一一種高次次超靜定定結(jié)構(gòu)，其其力學(xué)結(jié)結(jié)構(gòu)行為為和一般般橋梁有有所不同同。對于于梁式橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)，如果果結(jié)構(gòu)尺尺寸、材材料、二二期恒載載都確定定以后，結(jié)結(jié)構(gòu)的恒恒載內(nèi)里里隨之基基本確定定，無法法進行較較大的調(diào)調(diào)整；而而對于斜斜拉橋，首首先是確確定其合合理的成成橋狀態(tài)態(tài)，即合合理的線線性和內(nèi)內(nèi)力狀態(tài)態(tài)，其中中最主要要的是斜斜拉索的的初張力力。斜拉橋靜力力分析的的基本過過程大致致可以分分為以下下三步：（1）確定定成橋的的理想狀狀態(tài)，即即確定成成橋階段段的索力力、主梁梁的內(nèi)力力、位移移和橋塔塔的內(nèi)力力。（2）按照照施工過過程、方方法和計計算的需需要劃分分施工階階段

30、。（3）計算算確定施施工階段段的理想想狀態(tài)，經(jīng)經(jīng)過多次次反復(fù)才才可以達達到成橋橋階段的的理想狀狀態(tài)。對于本雙索索面肋板板式斜拉拉橋的內(nèi)內(nèi)力計算算，可將將結(jié)構(gòu)沿沿橋梁中中心線分分為兩個個獨立的的單索面面桿系結(jié)結(jié)構(gòu)進行行計算，考考慮活載載的橫向向分布系系數(shù)。也也可將雙雙索面合合并成一一個單索索面結(jié)構(gòu)構(gòu)進行計計算。本橋是混凝凝土預(yù)應(yīng)應(yīng)力結(jié)構(gòu)構(gòu)，先不不考慮預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋的作用用進行計計算，待待確定斜斜拉索的的初拉力力后，即即確定成成橋的理理想狀態(tài)態(tài)后，進進行施工工階段分分析并進進一步確確定各施施工階段段的配筋筋，在確確定使用用階段配配筋。之之后，回回頭計算算各種荷荷載作用用下的梁梁、塔、拉拉索的內(nèi)內(nèi)力。

31、一、橋面板板的計算算寬度 因因為斜拉拉橋的主主梁不是是純彎構(gòu)構(gòu)件，且且其軸向向力沿軸軸向是累累加的，其其結(jié)構(gòu)形形式也不不同（有有較密的的橫梁）。 根根據(jù)有關(guān)關(guān)實驗研研究表明明：在懸懸臂施工工階段，因因橋面內(nèi)內(nèi)部有較較密的橫橫梁，而而且主梁梁相當于于具有連連續(xù)支撐撐的連續(xù)續(xù)梁，同同時增大大了頂板板的剛度度，在密密橫梁的的情況下下，橫梁梁使得集集中力能能較快的的分布到到整個斷斷面上，設(shè)設(shè)計中按按平面桿桿系計算算的結(jié)果果與實際際情況偏偏差較小小。 預(yù)應(yīng)力力混凝土土主梁若若干年后后，由于于混凝土土的徐變變的作用用，截面面的用力力沿寬度度方向的的不均勻勻逐漸減減小。因因此本橋橋不考慮慮剪力滯滯效應(yīng)的的影

32、響，僅僅對施工工階段的的應(yīng)力進進行控制制。二、 結(jié)構(gòu)構(gòu)計算簡簡圖 圖4-11為該橋橋的結(jié)構(gòu)構(gòu)計算離離散圖，邊邊界條件件為：橋橋塔固定定于承臺臺頂，主主梁與塔塔間為固固結(jié)，邊邊墩均設(shè)設(shè)縱向活活動支座座，結(jié)構(gòu)構(gòu)體系屬屬于剛構(gòu)構(gòu)體系。桿桿件之間間的連接接分為兩兩種：主主梁和橋橋塔本身身各桿件件之間為為固結(jié)，斜斜拉索與與橋塔及及主梁之之間為鉸鉸結(jié)。一一個標準準梁段分分為2單元，每每根斜拉拉索為一一個單元元，全橋橋共劃分分101節(jié)點，136個單元元，其中中主梁單單元78個，索索單元36個，索索塔單元元20個，墩墩單元2個。詳見下頁圖圖12圖12 圖12 結(jié)構(gòu)離散圖三、理想成成橋狀態(tài)態(tài)的確定定理想成橋狀狀

33、態(tài)的確確定，其其關(guān)鍵是是確定成成橋狀態(tài)態(tài)拉索的的初拉力力。斜拉橋索力力調(diào)整理理論斜拉橋不僅僅具有優(yōu)優(yōu)美的外外形，而而且具有有良好的的力學(xué)性性能，其其主要優(yōu)優(yōu)點在于于，恒載載作用下下斜拉索索的索力力是可以以調(diào)整的的。斜拉拉橋可以以認為是是大跨徑徑的體外外預(yù)應(yīng)力力結(jié)構(gòu)。在在力學(xué)性性能方面面，當在在恒載作作用時，斜斜拉索的的作用并并不僅僅僅是彈性性支撐，更更重要的的是它能能通過千千斤頂主主動地施施加平衡衡外荷載載的初張張力，正正是因為為斜拉索索的索力力是可以以調(diào)整的的，斜拉拉索才可可以改變變主梁的的受力條條件?；罨钶d作用用下斜拉拉索對主主梁提供供了彈性性支撐，使使主梁相相當于彈彈性支撐撐的連續(xù)續(xù)梁。

34、由由此可見見，對于于斜拉橋橋而言，斜斜拉索的的初張力力分析是是非常重重要的。張拉斜拉索索時，實實際上已已經(jīng)將該該斜拉索索脫離出出來單獨獨工作，因因為斜拉拉索的張張力和結(jié)結(jié)構(gòu)的其其它部分分無關(guān)，而而只與千千斤頂有有關(guān)，因因此在張張拉斜拉拉索時，其其初張力力效應(yīng)必必須采用用隔離體體分析。設(shè)設(shè)在某個個階段張張拉第5 號和6 號索時時，其初初張力分分別為P5 和P6。首先將斜拉拉索從結(jié)結(jié)構(gòu)中隔隔離出來來，其內(nèi)內(nèi)力為初初張力P5 和P6，而斜斜拉索對對結(jié)構(gòu)的的影響可可以采用用一對反反向的集集中力作作用在橋橋塔和主主梁上，如如圖2-55 所示。將將主梁和和橋塔上上的集中中力等效效為節(jié)點點荷載，迭迭加進入入

35、右端的的荷載向向量中，求求解結(jié)構(gòu)構(gòu)平衡方方程得到到結(jié)構(gòu)的的位移。斜斜拉橋的的調(diào)索方方法較多多，目前前較為常常用的主主要有剛剛性支撐撐連續(xù)梁梁法、零零位移法法、倒拆和正裝裝法、無無應(yīng)力狀狀態(tài)控制制法、內(nèi)內(nèi)力平衡衡法等。（1）剛性性支承連連續(xù)梁法法剛性支承連連續(xù)梁法法是指成成橋狀態(tài)態(tài)下，斜斜拉橋主主梁的彎彎曲內(nèi)力力和剛性性支撐連連續(xù)梁的的內(nèi)力狀狀態(tài)一致致。因此此，可以以非常容容易地根根據(jù)連續(xù)續(xù)梁的支支承反力力確定斜斜拉索的的初張力力。（2）零位位移法、零位移法的的出發(fā)點點是通過過索力調(diào)調(diào)整，使使成橋狀狀態(tài)下主主梁和斜斜拉索交交點的位位移為零零對于于滿堂支支架一次次落架的的斜拉橋橋體系，其其結(jié)果與與

36、剛性支支承連續(xù)續(xù)梁法的的結(jié)果基基本一致致。（3）倒拆拆和正裝裝法倒拆法是斜斜拉橋安安裝計算算廣泛采采用的一一種方法法，通過過倒拆、正正裝交替替計算，確確定各施施工階段段的安裝裝參數(shù)，使使結(jié)構(gòu)逐逐步達到到預(yù)定的的線形和和內(nèi)力狀狀態(tài)。（4）無應(yīng)應(yīng)力控制制法無應(yīng)力控制制法分析析的基本本思路是是：不計計斜拉索索的非線線性和混混凝土收收縮徐變變的影響響，采用用完全線線性理論論對斜拉拉橋解體體，只要要保證單單元長度度和曲率率不變，則則無論按按照何種種程序恢恢復(fù)還原原后的結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力力和線形形將與原原結(jié)構(gòu)一一致。應(yīng)應(yīng)用這一一原理，建建立斜拉拉橋施工工階段和和成橋狀狀態(tài)的聯(lián)聯(lián)系。（5），斜斜拉橋所所力優(yōu)化化實用

37、方方法（梁梁鵬老師師的論文文）理論上，認認為索力力優(yōu)化的的影響矩矩陣法是是最完美美的，此此方法是是基于影影響矩陣陣法原理理提出的的斜拉橋橋成橋索索力優(yōu)化化方法。本設(shè)計使用用的方法法是斜拉拉橋所力力優(yōu)化實實用方法法，進行行斜拉索索索力的的調(diào)整和和優(yōu)化。 計計算步驟驟：確定斜拉拉橋結(jié)構(gòu)構(gòu)布置、壓壓重等；建立桿桿系結(jié)構(gòu)構(gòu)有限元元模型，斜斜拉索用用桿單元元模擬，單單元的抗抗壓剛度度不變，抗抗彎剛度度改為1/110000；施加結(jié)結(jié)構(gòu)自重重和壓重重等外荷荷載，作作一次落落架線性性分析計計算；調(diào)整壓壓重參數(shù)數(shù)，重新新計算；既得到到彎曲能能量最小小時的最最優(yōu)索力力。根據(jù)拉索的的初拉力力進行拉拉索設(shè)計計，并計計

38、算拉索索的下料料長度，這這部分計計算見第第九節(jié) 斜拉索索設(shè)計。優(yōu)化后拉索索初拉力力如下表表2 表2 單元初拉力 單元初拉力 101596711041781026151111397510357341123770104535811335641055112114336210649291153166107475511629451084570117273010943771183520調(diào)整后初拉拉力表3 表3單元初拉力 單元初拉力 1016100110435010263001114100103590011239001045500113370010553001143500106510011533001074

39、95011631001084750117290010945501183700優(yōu)化后的梁梁的彎矩矩圖如圖圖13。圖13 斜斜拉橋主主梁彎矩矩圖四、 施工工過程計計算分析析在斜拉橋設(shè)設(shè)計中，可可通過成成橋階段段分析得得到結(jié)構(gòu)構(gòu)的一些些必要數(shù)數(shù)據(jù)、拉拉索的截截面和張張力等，除除此之外外斜拉橋橋還需要要進行施施工階段段分析。 斜拉橋正裝裝分析根據(jù)施工方方法的不不同，斜斜拉橋的的結(jié)構(gòu)體體系會發(fā)發(fā)生顯著著的變化化，施工工中有可可能產(chǎn)生生比成橋橋階段更更不利的的結(jié)果，所所以斜拉拉橋的設(shè)設(shè)計要做做施工階階段分析析。按施施工的順順序進行行分析的的方法叫叫施工階階段的正正裝分析析(Foorwaard Anaaly

40、ssis)。一般般通過正正裝分析析驗算各各個施工工階段的的產(chǎn)生應(yīng)應(yīng)力，檢檢查施工工方法的的可行性性，最終終找出最最佳的施施工方法法。從斜拉索的的基本原原理上看看，倒拆拆分析就就是以初初始平衡衡狀態(tài)（成成橋階段段）為參參考計算算出索的的無應(yīng)力力長，再再根據(jù)結(jié)結(jié)構(gòu)體系系的變化化計算索索的長度度變化，從從而得出出索的各各階段張張力。一一個可行行的施工工階段設(shè)設(shè)計，其其正裝分分析同樣樣可以以以成橋階階段的張張力為基基礎(chǔ)求出出索的無無應(yīng)力長長，然后后考慮各各施工階階段的索索長變化化得出各各施工階階段索的的張力。目目前以上上述理論論為基礎(chǔ)礎(chǔ)的程序序都是大大位移分分析為主主，其原原因是懸懸臂法施施工在安安裝

41、拉索索時的實實際長度度取值是是按實際際位移計計算的。一一般來說說新安裝裝的構(gòu)件件會沿著著之前安安裝的構(gòu)構(gòu)件切線線方向安安裝，進進行大位位移分析析時時，因因為切線線安裝產(chǎn)產(chǎn)生的假假想位移移是很容容易求出出來的，但但是小位位移分析析要通過過考慮假假想位移移來計算算拉索的的張力是是很難的的。MIDDAS/Civvil能夠在在小位移移分析中中考慮假假想位移移，以無無應(yīng)力長長為基礎(chǔ)礎(chǔ)進行正正裝分析析。這種種通過無無應(yīng)力長長與索長長度的關(guān)關(guān)系計算算索初拉拉力的功功能叫未未閉合配配合力功功能。利利用此功功能可不不必進行行倒拆分分析，只只要進行行正裝分分析就能能得到最最終理想想的設(shè)計計橋型和和內(nèi)力結(jié)結(jié)果。 未

42、閉合配配合力具具體包括括兩部分分，一是是因為施施工過程程中產(chǎn)生生的結(jié)構(gòu)構(gòu)位移和和結(jié)構(gòu)體體系的變變化而產(chǎn)產(chǎn)生的拉拉索的附附加初拉拉力，二二是為使使安裝合合攏段時時達到設(shè)設(shè)計的成成橋階段段狀態(tài)合合攏段上上也會產(chǎn)產(chǎn)生附加加的內(nèi)力力。進行行正裝分分析時，把把計算的的拉索與與合攏段段的未閉閉合配合合力反映映在索張張力和合合攏段閉閉合內(nèi)力力上，就就能使初初始平衡衡狀態(tài)和和施工階階段正裝裝分析的的最終階階段的結(jié)結(jié)果相同同斜拉橋的施施工是逐逐步進行行的，祥祥見“全橋施施工流程程圖”。首先先進行基基礎(chǔ)和塔塔的施工工，在支支架或托托加上澆澆筑橋塔塔處的0號塊件件，然后后安裝掛掛籃逐段段澆筑主主梁，帶帶混凝土土達到

43、設(shè)設(shè)計強度度的85%后，張張拉主梁梁內(nèi)的縱縱向預(yù)應(yīng)應(yīng)力和斜斜拉索，此此為一個個施工周周期。重重復(fù)施工工，直到到全橋合合龍。橫橫梁作為為集中力力作用在在節(jié)點上上。每個個施工一一個梁段段，都對對已完成成結(jié)構(gòu)產(chǎn)產(chǎn)生附加加內(nèi)力，隨隨著施工工的進行行內(nèi)力不不斷累加加，直到到全橋合合龍施加加二期恒恒載后，每每個截面面的恒載載內(nèi)力才才確定下下來。 根據(jù)施施工順序序施工周周期（10天）以以及計算算的簡化化，本橋橋施工階階段共劃劃分22個受力力階段。 各施工工階段的的劃分如如下：施工階段11：橋塔塔的施工工，計算算模擬為為安裝索索塔各單單元。施工階段22：安裝裝0號塊單單元，施施加預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋。并并施加掛掛籃荷載

44、載，下一一個梁段段的混凝凝土濕重重。施工階段33：安裝裝1號梁單單元，張拉并灌漿漿鋼束，張拉拉索至至設(shè)計索索力，上掛藍荷載載，下一個梁段段的混凝凝土濕重重。施工階段4419：重復(fù)復(fù)階段3的施工工過程。施工階段220：安安裝188號梁單單元，張拉并灌漿漿鋼束，張拉拉索至至設(shè)計索索力，施工階段221：拆拆除掛籃籃，安裝合龍梁梁段199，施加使用階階段的預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋。施工階段222：施加加二期恒恒載。 施工階階段23：成橋橋后的應(yīng)應(yīng)力驗算算。每個施工階階段的詳詳細步驟驟如下：移掛籃；將本階段需需張拉拉拉索錨固固在掛籃籃上，并并第一次次張拉；安裝梁段鋼鋼筋、模模板，調(diào)調(diào)整到設(shè)設(shè)計標高高，并對對拉索第第

45、二次張張拉；澆筑該梁段段混凝土土；張拉對應(yīng)梁梁段的預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼束；第三次張拉拉拉索；施工過程代代表階段段見下圖圖圖14 施施工階段段1 圖圖15 施工階階段2 圖16 施工階階段3 圖圖17 施工工階段88 圖19 施工工階段220 圖20 施工工階段221 圖21 施工階階段222第4節(jié) 結(jié)結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋布布置主梁采用縱縱、橫雙雙向預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)。其中中主梁縱縱向采用用部分預(yù)預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件件，可以以節(jié)省預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼材和工工程費用用。對施工階段段的預(yù)應(yīng)應(yīng)力的設(shè)設(shè)置，可可按上述述的階段段劃分計計算結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力，只只是不考考慮預(yù)應(yīng)應(yīng)力的作作用，根根據(jù)各階階段的內(nèi)內(nèi)力情況況，按照照施工階階段的

46、應(yīng)應(yīng)力要求求計算所所需的預(yù)預(yù)加力，合合理的布布置預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋。并再再次進行行結(jié)構(gòu)分分析（考考慮施工工階段的的預(yù)應(yīng)力力），分分析應(yīng)力力情況，使使各截面面的應(yīng)力力均滿足足規(guī)范的的要求。完成施工階階段的配配筋計算算后，進進行使用用階段的的預(yù)應(yīng)力力的計算算。首先先計算使使用階段段的內(nèi)力力分布。按按照上述述的階段段劃分計計算，考考慮施工工荷載、施施工階段段的預(yù)應(yīng)應(yīng)力、收收縮徐變變等得出出成橋后后的內(nèi)力力，然后后與活載載、沉降降、溫度度變化產(chǎn)產(chǎn)生的內(nèi)內(nèi)力相組組合（承承載能力力極限狀狀態(tài)和正正常使用用極限狀狀態(tài)），根根據(jù)內(nèi)力力組合結(jié)結(jié)果，按按兩種極極限狀態(tài)態(tài)分別進進行配筋筋計算。調(diào)調(diào)整預(yù)應(yīng)應(yīng)力的布布置，使

47、使是結(jié)構(gòu)構(gòu)的應(yīng)力力分布達達到合理理的狀態(tài)態(tài)。一、主梁截截面中的的預(yù)應(yīng)力力筋布置置圖 1 施工縱縱向預(yù)應(yīng)應(yīng)力 本本橋的施施工預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋分分兩種：32的精扎扎螺紋鋼鋼筋，錨錨下控制制應(yīng)力為為=8337MPPa, 預(yù)應(yīng)力力管道采采用45mmm的鐵波波紋管；1215.24 的預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼絞絞線，錨錨下控制制應(yīng)力為為=13330MMPa, 預(yù)應(yīng)力力管道采采用75mmm的鐵波波紋管；見圖22。圖22 半半主梁施施工預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋布布置圖注 圖中尺尺寸以厘厘米計。 2使用用階段縱縱向預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋本橋使用階階段預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋采采用的是是1915.24的的預(yù)應(yīng)力力鋼絞線線，錨下下控制應(yīng)應(yīng)力為=13330MMPa, 預(yù)應(yīng)力力

48、管道采采用75mmm的鐵波波紋管。見見圖23。圖22 半半主梁正正常使用用預(yù)應(yīng)力力筋布置置圖注 圖中尺尺寸以厘厘米計。二、加預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋后后的成橋橋狀態(tài)彎彎矩圖圖24 加加預(yù)應(yīng)力力筋后的的成橋狀狀態(tài)彎矩矩圖由圖24 得知加加預(yù)應(yīng)力力筋后的的成橋狀狀態(tài)彎矩矩圖合理理。第5節(jié) 加加預(yù)應(yīng)力力筋后的的各施工工階段應(yīng)應(yīng)力分析析施工階段的的應(yīng)力分分析，是是對橋梁梁可以順順利完成成的保證證。計算算中對各各個施工工階段的的梁的應(yīng)應(yīng)力驗算算，以下下列出個個代表階階段的應(yīng)應(yīng)力圖來來說明。圖25 加加預(yù)應(yīng)力力筋后的的各施工工階段應(yīng)應(yīng)力圖a.階段22 梁塔上上緣的應(yīng)應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)應(yīng)力為1.99MPaa，最大大壓應(yīng)力力

49、為12.7MPPa.b.階段22 梁塔下下緣的應(yīng)應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)應(yīng)力為0MPPa，最大大壓應(yīng)力力為9.66MPaa.c.階段33 梁塔上上緣的應(yīng)應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)應(yīng)力為1.33MPaa，最大大壓應(yīng)力力為13.3MPPa.d.階段33 梁塔下下緣的應(yīng)應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)應(yīng)力為0MPPa，最大大壓應(yīng)力力為9.77MPaa.e.階段220 梁塔上上緣的應(yīng)應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)應(yīng)力為2.22MPaa，最大大壓應(yīng)力力為14.8MPPa.f.階段220 梁塔下下緣的應(yīng)應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)應(yīng)力為2.11MPaa，最大大壓應(yīng)力力為14.7MPPa.g.階段222 梁塔上上緣的應(yīng)應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)應(yīng)力為0MPPa，最大大壓應(yīng)力力

50、為16.47MMPa.h.階段222 梁塔下下緣的應(yīng)應(yīng)力圖 最大拉應(yīng)應(yīng)力為0MPPa，最大大壓應(yīng)力力為16.47MMPa.施工階段應(yīng)應(yīng)力分析析各施工階段段的應(yīng)力力最大壓壓應(yīng)力為為16.47MMPa0.770*00.855*322.4=19.28MMPa,最大拉拉應(yīng)力0.770*00.855*2.65=1.558MPPa22.233MPaa 11.155 *00.855*2.65=2.559MPPa,在受拉拉區(qū)布置置普通鋼鋼筋滿足足要求。由于構(gòu)件在在混凝土土強度達達到設(shè)計計強度的的85%后施加加預(yù)應(yīng)力力，故取取標準強強度的0.885倍。施工階段預(yù)預(yù)拱度計計算圖26 施施工預(yù)拱拱度圖表表 注 圖中

51、以以米為單單位第6節(jié) 恒恒載內(nèi)力力計算在計算各階階段的內(nèi)內(nèi)力時，同同時考慮慮混凝土土的收縮縮徐變的的影響，掛掛籃及機機具的重重量安10000KNN計。根據(jù)據(jù)成橋模模型考慮慮未閉合合配合力力進行正正裝分析析，施工工階段的的內(nèi)力計計算結(jié)果果見下表表主梁恒載內(nèi)內(nèi)力表 表4荷載單元位置N(kN)Q(kN)M (kNN*m)恒載包括預(yù)預(yù)應(yīng)力二二次收縮縮徐變二二次內(nèi)力力5I5-601117.448-27988.511-79911.922J6-604002.993-863.96209111.47710I10-739227.227-415.44229322.066J11-739006.667-30.88523

52、7055.21115I15-809114.558-16788.377116577.144J16-804884.669235.332240899.93320I20-774117.772481.117285655.077J21-773777.220860.996264800.71125I25-775887.444-11399.666166922.188J26-773996.881749.112202799.56630I30-756557.221840.555196500.400J31-756446.7731215.40163022.59935I35-756006.449-543.904464.53

53、J36-755771.8871319.26-19499.96640I40-765333.003-34299.355-533555.004J41-764448.112-15788.788-124008.447索塔恒載內(nèi)內(nèi)力表 表5荷載單元位置N (kNN)Q (kNN)M (kNN*m)恒荷載80I81-1141180.690-21677.455J40-1137709.690-21677.45585I85-815440.884-26.338-15.334J86-812225.884-26.33888.52290I90-543334.002-12.775587.33J91-540119.002-1

54、2.775637.55195I95-274447.99627.288425.006J96-271332.99627.288317.665100I1000-52500J1011000注：位置中中I ,J分別表表示單元元的左右右截面。恒載索力表表 表6單元索力單元索力1015863.609971104035.5577111026018.442231113788.8222751035585.26331123632.3800621045193.478891133434.9611681054971.298841143253.7911931064758.404491153055.1777271074603

55、.907781162836.9688351084437.927771172585.1766731094235.224491183353.766614 注：表表中索力力為雙索索面的兩兩根索共共同受力力。第7節(jié) 在在成橋狀狀態(tài)下汽汽車荷載載及其他他荷載內(nèi)內(nèi)力計算算本斜拉橋的的設(shè)計荷荷載 ：是公公路1級荷載載。車輛輛荷載僅僅用于橋橋面板的的設(shè)計。斜拉橋為高高次超靜靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)，采用用手工進進行各截截面的影影響線計計算及汽汽車荷載載的加載載非常冗冗繁，本本設(shè)計采采用韓國國大型軟軟件middas66.7.1進行影影響線計計算并進進行動態(tài)態(tài)規(guī)劃法法進行活活載內(nèi)力力計算。主梁，索塔塔，斜拉拉索的活活載內(nèi)力力計

56、算結(jié)結(jié)果如表表7、表8、表9。拉索內(nèi)力表表 表7單元索力 (kkN)荷載梁升溫200度 溫度梯度55度拉索升溫110度車道載maax車輛載maax車道載miin車輛載miin支座沉降101412.336 -21.664 -220.70 624.667 103.334 -498.63 -84.222 59.522 102338.001 -29.778 -180.78 517.663 85.166 -309.76 -56.995 49.077 103265.333 -34.667 -141.77 447.550 67.377 -170.07 -35.445 38.833 104165.660 -3

57、0.994 -88.334 360.224 45.222 -71.113 -16.886 24.544 105113.334 -30.884 -60.229 426.110 67.566 -31.001 -8.288 17.177 10667.488 -29.224 -35.669 493.446 87.000 -10.665 -3.111 10.700 10728.800 -26.554 -14.994 554.442 102.880 -2.099 -0.566 5.23 108-1.911 -19.881 1.45 517.995 98.599 -0.011 0.00 0.69 109-2

58、1.771 -16.448 12.033 562.663 106.001 -20.550 -3.388 4.44 110-34.447 -13.002 18.766 595.552 110.995 -40.335 -6.633 8.57 111-39.882 -9.633 21.400 611.881 113.886 -51.111 -8.366 11.133 112-30.997 -5.400 16.288 511.114 96.166 -44.555 -7.222 10.277 113-20.883 -3.099 10.200 496.554 95.622 -39.777 -6.333 1

59、0.244 114-1.111 -1.100 -1.300 433.776 86.611 -27.115 -4.122 8.76 11528.188 0.23 -18.556 383.112 80.433 -13.448 -1.966 7.37 11670.488 1.02 -43.555 316.116 69.177 -10.001 -2.066 5.61 117125.441 1.28 -76.009 236.884 52.111 -23.991 -5.633 3.75 118188.886 1.09 -113.78 140.335 29.855 -35.333 -7.811 2.07 注

60、：表中索索力為雙雙索面的的兩根索索共同受受力。 表表中索力力正值為為拉索受受壓，負負值為拉拉索受拉拉。梁的內(nèi)力表表 表8荷載單元位置Nmax (kNN)Nmin(kN)Qmax(kN)Qmin(KN)Mmax(kN*m)Mmin(KN*M)車道荷載5I5711.884-10100.466621.114-14833.455221944.722-97022.844J6711.884-10100.466824.44-12299.1260444.277-109115.88510I10811.44-16222.0331083.96-842.62282055.433-118334.775J11811.44