基礎工工程樁基礎礎1按材料強強度確確定2用靜載載試驗驗確定定3按設計計規(guī)范范經(jīng)驗驗公式式確定定4按動測測試樁樁法確確定5樁的抗抗拔承承載力力4.4單樁豎豎向承承載力力的確確定單樁的的豎向向極限限承載載力：：是指單單樁在在豎向向荷載載作用用下，，到達達破壞壞狀態(tài)態(tài)前或或出現(xiàn)現(xiàn)不適于于繼續(xù)續(xù)承載載的變變形時時所對對應的的最大大荷載載。單樁的的豎向向極限限承載載力主主要取取決于于兩方方面：一是地地基土土對樁樁的支支承能能力；；二是樁樁身的的材料料強度度。根據(jù)《建筑樁樁基技技術規(guī)規(guī)范》JGJ94——2008第5.3.1條規(guī)定定：1、設計計等級級為甲甲級的的建筑筑樁基基，應應通過過單樁樁靜載載試驗驗確定定；2、設計計等級級為乙乙級的的建筑筑樁基基，當當?shù)刭|(zhì)質(zhì)條件件簡單單時，，可參參照地地質(zhì)條條件相同的的試樁樁資料料，結結合靜靜力觸觸探等等原位位測試試和經(jīng)經(jīng)驗參參數(shù)綜綜合確確定；；其余均均應通通過單單樁靜靜載試試驗確確定；；3、設計計等級級為丙丙級的的建筑筑樁基基，可可根據(jù)據(jù)原位位測試試和經(jīng)經(jīng)驗參參數(shù)確確定。。4建筑樁樁基技技術規(guī)規(guī)范JGJ94-20081、按材材料強強度確確定5建筑樁樁基技技術規(guī)規(guī)范JGJ94-2008樁的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)垂直靜靜載試試驗法法：在樁頂頂逐級級施加加軸向向荷載載，直直至樁樁達到到破壞壞狀態(tài)態(tài)為止止，并并在試試驗過過程中中測量量每級級荷載載下不不同時時間的的樁頂頂沉降降，根根據(jù)沉沉降與與荷載載及時時間的的關系系，分分析確確定單單樁軸軸向容容許承承載力力。試樁的的要求求：可在已已打好好的工工程樁樁，也也可專專門設設置與與工程程樁相相同的的試驗驗樁。?？紤]慮到試試驗場場地的的差異異性及及試驗驗的離離散性性，不不少2%，不應應少于于2根，試試樁的的施工工方法法以及及試樁樁的材材料和和尺寸寸、入入土深深度均均應與與設計計樁相相同。2按靜載載試驗驗確定定(1)試驗裝裝置裝置：：加加荷穩(wěn)穩(wěn)壓、、反力力、沉沉降觀觀測。。8堆載法法靜載載試驗驗錨樁法法靜載載試驗驗錨樁法法靜載載試驗驗錨樁法法靜載載試驗驗千斤頂頂及位位移傳傳感器器13加載方式：：慢速維維持荷荷載法法、快快速維維持荷荷載法法、等等貫入入速率率法、、等時時間間間隔加加載法法、循循環(huán)加加載法法單級荷載載值：：單樁承承載力力設計計值的的1/5~1/8穩(wěn)定判判據(jù)：每級荷荷載下下樁頂頂沉降降量小小于0.1mm/h終止加載條條件：：沉降量量達前前一級級5倍；沉沉降量量達2倍，沉沉降不不穩(wěn)定定；達達到設設備最最大載載荷①根根據(jù)沉沉降隨隨荷載載的變變化特特征確確定：：此外，也可根據(jù)終止加載條件②中的前一級荷載值作為②根據(jù)沉降量確定：對于陡降型Q—s曲線，可取曲線發(fā)生明顯陡降的起始點所對應的荷載為；（2）按試驗結果確定單樁豎向極限承載力

：對于緩變型Q—s曲線，一般可取

s=40～60mm對應的荷載值為對于大直徑樁可取所對應的荷載值。16試樁數(shù)n>3，且極極差ΔQu≤0.3Qum，取Qu=Qum；在同一一條件件下的的試樁樁數(shù)量量，不不宜少少于總總數(shù)的的1％，并不不應少少于3根。工程總樁數(shù)數(shù)在50根以內(nèi)內(nèi)時不不應少少于2根。試樁數(shù)數(shù)n≤3，Qu=Qumin單樁豎豎向承承載力力特征征值Ra的確定定：173.按經(jīng)驗公公式法法確定定對直徑d<800mm的灌注注樁和和預制制樁，，單樁樁豎向極限限承載力力標準準值：：（1）一般般預制制樁及及中小小直徑徑灌注注樁表4-11樁的極極限側側阻力力標準準值qsikkPa19表4-12樁的極極限端端阻力力標準準值qpk20（2）對大大直徑徑樁（（d≥800mm）：樁身直徑樁端直徑樁端置置于完完整、、較完完整基基巖的的嵌巖巖樁單單樁豎豎向極極限承承載力力，由由樁周周土總總極限限側阻阻力和和嵌巖巖段總總極限限阻力力組成成。當當根據(jù)據(jù)巖石石單軸軸抗壓壓強度度確定定單樁樁豎向向極限限承載載力標標準值值時，，可按按下列列公式式計算算：（3）嵌巖巖樁：：動測法法：指給樁頂頂施加加一動動荷載載(用沖擊擊、振振動等等方式式施加加)，量測測樁土土系統(tǒng)統(tǒng)的響響應信信號，，然后后分析析計算算樁的的性能能和承承載力力。低應變變動測測法：：由于施施加于于樁頂頂?shù)暮珊奢d遠遠小于于樁的的使用用荷載載，不不足使使樁土土間發(fā)發(fā)生相相對位位移，，而只只通過過應力力波沿沿樁身身的傳傳播和和反射射的原原理作作分析析，可可用來來檢驗驗樁身身質(zhì)量量，不不宜作作樁承承載力力測定定。高應變變動測測法：：一般是是以重重錘敲敲擊樁樁頂，，使樁樁貫入入，樁樁土間間產(chǎn)生生相對對位移移，從從而可可以分分析對對樁的的外來來抗力力和測測定樁樁的承承載力力，也也可檢檢驗樁樁體質(zhì)質(zhì)量。。4按動測法法確定定255抗拔樁樁承載載力樁基承受受上拔拔力的的情況況有兩兩類，，設計計的要要求不不完全全一樣樣。一一類是是恒定定的上上拔力力，如如地下下水的的浮托托力。。為了了平衡衡浮托托力，，避免免地下下室上上浮，，需要要設置置抗拔拔樁，，完全全按抗抗拔樁樁的要要求驗驗算抗抗拔承承載力力、配配置通通長的的鋼筋筋、設設置能能抗拉拉的接接頭等等。另另一類類是在在某一一方向向水平平荷載載作用用下才才會使使某些些樁承承受上上拔力力，但但在荷荷載方方向改改變時時這些些樁可可能又又承受受壓力力，設設計時時應同同時滿滿足抗抗壓和和抗拔拔兩方方面的的要求求，或或按抗抗壓樁樁設計計并驗驗算抗抗拔承承載力力。抗拔樁樁極限限承載載力確確定:（1）設計計等級級為甲甲、乙乙級的的樁基基：應應通過過靜載載試驗驗確定定；（2）設計計等級級為丙丙級的的樁基基，可可通過過計算算確定定。抗拔樁基基礎應應同時時驗算算群樁樁呈整整體破破壞和和非整整體破破壞基基樁的的抗拔拔承載載力：：26抗拔樁樁極限限承載載力確確定:非整體破壞:式中:ui—樁周長長；等等直徑徑樁u=πd；擴底底樁按按表4-17取值。qsik—抗拔樁極限限側阻力標標準值。λi—抗拔系數(shù)，，按表4-18取值；整體破壞:式中ul—樁群外圍周周長；n—樁數(shù)?；鶚叮簶痘A中的的單樁。復合樁基：：由基樁和承臺臺下地基土土共同承擔荷荷載的樁基基礎。復合基樁：單樁及其對應面面積的承臺臺底地基土土組成的復合承載基樁樁基：由設置于巖巖土中的樁和與樁頂頂聯(lián)結的承承臺共同組成的基基礎或由柱與樁直直接聯(lián)結的的單樁基礎礎。復合樁基中中基樁的承承載力含有有承臺底的的土阻力，，故稱為復合合基樁。軟土層4.5樁基計算28樁頂荷載簡簡圖4.5.1樁頂荷載效應計算（1）軸心豎向力作用下:（2)偏心豎向力作用下:4.5樁基計算Hik=Hk/n（3）水平力294.5.2樁基豎向承載力驗算算（1）軸心豎向向力作用下下:1.荷載效應標標準組合:（2）偏心豎向向力作用下下:2.地震作用效應和和荷載標準準組合（1）軸心荷載：：NEk≤1.25R（2）偏心荷載：NEkmax≤1.5R基樁或復合基樁豎向承載力特征值3.單樁豎向承承載力特征征值的計算算:單樁豎向承承載力特征征值應應按照照下式計算算：單樁豎向極限承載力標準值安全系數(shù)，K=2?；鶚敦Q向承載力力特征值R：不考慮承臺效應：基樁

考慮承臺效應：復合基樁

端承型樁基、樁數(shù)少于4根的摩擦型樁基、土性特殊、使用條件等因素不宜考慮承臺效應時：對符合下列條件的摩檫性樁基，宜考慮承臺效應：1、上部結構整體剛度較好、體型簡單的建（夠）筑物；2、對差異沉降適應性較強的排架結構和柔性構筑物；3、軟土地基的減沉復合疏樁基礎。4.基樁豎向承載載力特征值值R的確定考慮承臺效效應的復合基樁樁豎向承載載力特征值值R：承臺效應系數(shù)fak—地基承載力特征值；計算基樁所對應的承臺底凈面積承臺平面承臺效應系系數(shù)ηc承臺平面34實際工程中中，大多的的情況并不不是由一根根樁單獨承承擔荷載，，而是由承承臺將若干干根樁連成成一個整體體共同承擔擔外荷載，，形成群樁樁。群樁是是一個復雜雜的傳力體體系，它的的承載性能能不同于單單樁，具有有群樁效應。4.5.3群樁效應群樁效應摩擦型群樁樁基礎受豎豎向荷載后后，由于承承臺、樁、、土的相互互作用使其其樁側阻力力、樁端阻阻力、沉降降等性狀發(fā)發(fā)生變化而而與單樁明明顯不同，，這種群樁樁不同于單單樁的工作作性狀所產(chǎn)產(chǎn)生的效應應，稱其為為群樁效應，它主要表表現(xiàn)在對樁基承載力力和沉降的影響上。。群樁效應系系數(shù)η：>1=1<1361．端承型群群樁基礎端承型樁樁樁底平面的的應力分布布端承型群樁樁基礎通過過承臺分配配到各基樁樁樁頂?shù)暮珊奢d，絕大大部分或全全部由樁身身直接傳遞遞到樁底，，由樁底巖巖層（或堅堅硬土層））支承。由由于樁底持持力層剛硬硬，樁的貫貫入變形小小，低樁承承臺的承臺臺底面地基基反力與樁樁側摩阻力力和樁底反反力相比所所占比例很很小，可忽忽略不計。。群樁基礎中中的各基樁樁的工作狀狀態(tài)近同于于獨立單樁樁，可以認認為端承型群樁樁基礎的承承載力等于于各單樁承承載力之和和，其沉降降量等于單單樁沉降量量。即：端承型群樁基基礎中各根根單樁的工工作性狀接接近于獨立立單樁，故故η＝1。372．摩擦型群群樁基礎摩擦型樁樁樁底平面的的應力分布布由摩擦樁組組成的群樁樁基礎，在在豎向荷載載作用下，，樁頂荷載載主要通過過樁側土的的摩阻力傳傳遞到樁周周和樁端土土層中。由由于樁側摩摩阻力引起起的土中附附加應力通通過樁周土土體的擴散散作用，使使樁底處的的壓力分布布范圍要比比樁身截面面積大得多多（如右圖圖所示），，以致群樁樁中各樁傳傳遞到樁底底處的應力力可能疊加加，群樁樁樁底處地基基土受到的的壓力比單單樁大。38同時由于群群樁基礎的的尺寸大，，荷載傳遞遞的影響范范圍也比單單樁深，因因此樁底下下地基土層層產(chǎn)生的壓壓縮變形和和群樁基礎礎的沉降都都比單樁大大。在樁的承載載力方面，，群樁基礎礎的承載力力也決不是是等于各單單樁承載力力總和的簡簡單關系。應力重疊沉降增加單樁承載力力下降，η<1。當樁距小于3d（d為樁徑）時時，樁端處處應力重疊疊現(xiàn)象嚴重重；當樁距距大于6d時，應力重重疊現(xiàn)象較較小。對打入較疏疏松的砂類類土和粉土土中的擠土土群樁，其其樁間土和和樁端土被被明顯擠密密，所以群群樁效應系系數(shù)η常大于1。1）承臺底面面脫地的情情況（非復合樁樁基）2