湖北仁泰恒昌科技發(fā)展有限公司 【全鋼附著式升降腳手架施工方案】.計(jì)算書相關(guān)施工圖紙計(jì)算依據(jù)序號(hào)法律、法規(guī)、規(guī)范性文件名稱文件號(hào)1《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59-20112《建筑施工工具式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ202-20103《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20114《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20115《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-20036《建筑結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50009-20127《建筑施工升降設(shè)備設(shè)施檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ305-20138《建筑機(jī)械施工安全技術(shù)規(guī)程》JGJ33-20129《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-201610《起重機(jī)械超載保護(hù)裝置安全技術(shù)規(guī)范》GB12602-9011企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《工具化附著式升降腳手架》Q/RT001-2016計(jì)算模型計(jì)算腳手架整體模型按圖所示建立模型，兩個(gè)機(jī)位跨度6米；高度內(nèi)排12米、外排14米，腳手板寬度0.6米；立桿間距2.0米，腳手板每隔2米一道7道，架體底部安裝副板、翻板，每兩步架腳手板底部安裝一道內(nèi)外立桿連接撐；整體模型長10米、高14米、寬0.6米，設(shè)置2個(gè)機(jī)位。考慮單個(gè)機(jī)位計(jì)算模型為：架體高度為14米，跨度6米、腳手板寬度為0.6米，立桿間距2米，腳手板布設(shè)2米一道。

計(jì)算架體模型如下圖：荷載統(tǒng)計(jì)計(jì)算腳手架最大機(jī)位間距6.0m，高度14.0m，腳手板寬度0.60m。RTGF-6型附著式升降腳手架每計(jì)算單元各構(gòu)件數(shù)量及其重量如下表：序號(hào)名稱規(guī)格主材規(guī)格單量（kg）數(shù)量總重（kg）1導(dǎo)軌標(biāo)準(zhǔn)節(jié)7.9m11011102內(nèi)排立桿6m□50×50×3.026.48291.23外排立桿6m□50×70×4.0288291.24立桿2m□50×50×3.08.54345吊點(diǎn)輔助立桿4m□50×50×3.0172346橫桿6mL63×40×4181187內(nèi)排立桿下接頭41.445.68外排立桿下接頭41.445.69三角撐7.642418410鋼板腳手板2m302163011副腳手板2m1166612翻板2m1434213外網(wǎng)片1200×2000173559514水平桁架2m30618015吊點(diǎn)桁架1523016吊點(diǎn)桁架連接桿6m26.4126.417電動(dòng)葫蘆7.5T8018018葫蘆鉤轉(zhuǎn)接頭3.313.319連接件、螺栓等配件40140合計(jì)2666.3依據(jù)上表數(shù)值，每機(jī)位自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：QK,自=26.66KN架體內(nèi)外排自重荷載值分別為：Qk，內(nèi)=110+291.2+5.6+66+（92+630+40）/2+90+42+30+26.4+3.3+80+34=11.6KNQk，外=26.66-11.6=15.06KN活荷載統(tǒng)計(jì)如下：使用工況下 3.00×0.6×6×2= 21.6kN提升工況下 0.50×0.6×6×2= 3.6kN風(fēng)荷載計(jì)算如下：w式中基本風(fēng)壓w0取常見值450N/m2（武漢，50年一遇），升降及墜落工況下取250N/m風(fēng)振系數(shù)βz高度變化系數(shù)μz取2.03（建筑物高度按200m，B體型系數(shù)μ擋風(fēng)系數(shù)?據(jù)實(shí)計(jì)算，外網(wǎng)片尺寸為1200×2000mm沖孔情況為5@10，如下圖：沖孔率為：112因此體型系數(shù)為：?=1.2Aμs則：使用工況下：w升降及墜落工況下：w不同工況及組合下的計(jì)算荷載計(jì)算系數(shù)恒載分項(xiàng)系數(shù)γG 活載分項(xiàng)系數(shù)γQ 附加安全系數(shù)γ1 附加荷載不均勻系數(shù)γ2（使用工況） 附加荷載不均勻系數(shù)γ2（升降、墜落工況） 沖擊系數(shù)γ3 荷載效應(yīng)組合構(gòu)件計(jì)算項(xiàng)目及荷載效應(yīng)組合和計(jì)算公式如下表所示：計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算工況及荷載效應(yīng)組合計(jì)算公式架體構(gòu)架腳手板S=立桿S=水平支承桁架使用及升降工況：①永久荷載+施工活荷載②永久荷載+0.9(施工活荷載+風(fēng)荷載)取兩種組合按最不利計(jì)算使用工況：①S②S升降工況：①S②S取兩種工況下最不利的計(jì)算豎向主框架使用及升降工況：①永久荷載+施工活荷載②永久荷載+0.9(施工活荷載+風(fēng)荷載)取兩種組合按最不利計(jì)算使用工況(γ2=1.3①S②S升降工況(γ2=2.0①S②S取兩種工況下最不利的計(jì)算附著支座使用工況：永久荷載+施工活荷載使用工況(γ2=2.0S=防墜器墜落工況：永久荷載+施工活荷載墜落工況：S=提升設(shè)備升降工況：永久荷載+施工活荷載升降工況(γ2=2.0S=架體構(gòu)架驗(yàn)算腳手板驗(yàn)算腳手板構(gòu)造腳手板是架體構(gòu)成的主構(gòu)件之一，由邊框、中肋、面板組焊而成，標(biāo)準(zhǔn)板規(guī)格為2000×600mm，此規(guī)格為最大規(guī)格，現(xiàn)僅需對(duì)此規(guī)格進(jìn)行承載驗(yàn)算其余規(guī)格腳手板即可以滿足使用要求。腳手板邊框?yàn)長63×40×4.0角鋼，中肋為L30×30×3.0角鐵，面板為2.0mm厚花紋鋼板。腳手板的構(gòu)造尺寸如下圖：荷載腳手板計(jì)算荷載按使用工況取值，每塊腳手板重30kg，腳手板自重折合均布荷載為250N/m2。副板及翻板合計(jì)重25kg，副板寬度200mm、翻板寬度為400mm，因此構(gòu)件自重合計(jì)沿長度方向折合均布荷載為312.5N/m，因此：驗(yàn)算腳手板面板及中肋時(shí)：qq驗(yàn)算腳手板邊框時(shí)：qq面板驗(yàn)算面板近似按沿縱向的連續(xù)梁驗(yàn)算，邊框及中肋為其支承，按三跨連續(xù)梁計(jì)算。截面特性為：IW面板承受的線荷載為：qq最大彎矩為：M因此：συ=4.2中肋驗(yàn)算中肋為L30×30×3.0角鐵，兩端支承在邊框上，按簡支梁計(jì)算。截面特性為：IW中肋承受的線荷載為：qq最大彎矩為：M因此：συ=1.35邊框驗(yàn)算邊框?yàn)長63×40×4.0角鋼，按兩端鉸接計(jì)算。截面特性為：AIWW荷載確認(rèn)如下：q最大彎矩：M因此：συ=8.49立桿驗(yàn)算內(nèi)立桿驗(yàn)算由前述計(jì)算可知，其值為：Q內(nèi)=γ1γGQQ外=γ1γGQ立桿規(guī)格為□50×50×3.0方鋼管，步距為2m，其截面特性為：WAix立桿的計(jì)算長度為l=2000mm，則其長細(xì)比為φ內(nèi)立桿受三角撐斜桿的作用，非軸心受力，按照壓彎構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算；外排荷載在三角撐的作用下所產(chǎn)生的彎矩作用為：M故：M外立桿驗(yàn)算由前述計(jì)算可知，外立桿立桿規(guī)格為□50×50×3.0方鋼管WAixQ=1.43×(1.2×13.25/3+1.4×21.6/3/2)=14.79kN外立桿安裝有外網(wǎng)片，因此其還承受水平風(fēng)載的作用，風(fēng)載為：q風(fēng)荷載作用在頂部立桿上（按照兩端鉸接計(jì)算）所產(chǎn)生的彎矩作用為：Mσ風(fēng)荷載在中部立桿上所產(chǎn)生的彎矩作用為：M故：N水平支承桁架驗(yàn)算計(jì)算簡圖水平支承桁架由方鋼管焊制而成，上下弦桿為□50×50×3.0，腹桿為□50×50×3.0，我們對(duì)其按鉸接桁架計(jì)算，這樣的計(jì)算方式是偏于保守的，對(duì)保證安全有利，計(jì)算簡圖如下：荷載架體內(nèi)外排均安裝水平桁架，偏于安全考慮按照單排水平桁架進(jìn)行驗(yàn)算。按使用、升降、墜落三種工況進(jìn)行荷載分析，同時(shí)注意到荷載組合②情況下，由于水平支承桁架并不直接承受風(fēng)荷載，因此組合②情況下的荷載一定小于組合①，荷載組合時(shí)僅按組合①考慮，單根立桿所承受的荷載如下：使用工況：Q=1.2×11.6/3+1.4×=9.68kNQ=1.2×15.06/3+1.4×=11.1kNQ=9.68+11.1=20.78kN升降工況：Q=1.2×11.6/3+1.4×=5.48kNQ=1.2×15.06/3+1.4×=6.87kNQ=5.48+6.87=12.35kN水平桁架的設(shè)置為架體內(nèi)外排均進(jìn)行安裝，使用工況下內(nèi)外排荷載為：Q內(nèi),使=9.68Q外,使=11.1升降工況下內(nèi)外排荷載為：Q內(nèi),升=5.48Q外,升=6.87對(duì)結(jié)果進(jìn)行分析得出結(jié)論如下，架體水平桁架在使用工況下外排荷載最大。對(duì)比以上兩種工況，?。篞使受力分析使用Midas軟件進(jìn)行受力分析，建立模型添加約、加入荷載圖：水平支承桁架運(yùn)行分析后，得到支座反力和水平支承桁架各桿件的相關(guān)力學(xué)結(jié)果圖：水平桁架應(yīng)力圖（N/mm2）桁架各桿件內(nèi)力圖桁架桿件內(nèi)力圖承載驗(yàn)算桿件驗(yàn)算結(jié)果由以上應(yīng)力結(jié)果圖可知應(yīng)力結(jié)果如下：部位最大壓應(yīng)力（N/mm2）最大拉應(yīng)力（N/mm2）內(nèi)側(cè)桁架上下弦桿4141腹桿41.741.7由上表可知，各桿件受力安全。水平桁架連接螺栓驗(yàn)算水平桁架為桿件焊制的2000mm長，770mm高的片式桁架，桁架間通過M18螺栓連接。由以上桿件內(nèi)力圖可知，螺栓受力最大為下弦桿處的連接螺栓，N=11.1kN。因此：σ變形驗(yàn)算驗(yàn)算荷載變形驗(yàn)算取兩種工況下的標(biāo)準(zhǔn)荷載進(jìn)行比較。使用工況：Q=11.6/3+3.0=7.47kNQ=15.06/3+3.0=8.62kNQ=7.47+8.62=16.09kN升降工況：Q=11.6/3+0.5=4.47kNQ=15.06/3+0.5=5.62kNQ=4.47+5.62=10.09kN對(duì)比以上兩種工況，?。篞使變形驗(yàn)算結(jié)果將以上荷載代入，得到如下驗(yàn)算結(jié)果：桁架變形圖由以上變形圖可知，跨中最大變形為：桁架變形結(jié)果輸出：ε主框架驗(yàn)算計(jì)算模型豎向主框架由內(nèi)立桿（導(dǎo)軌立桿）和內(nèi)外立桿斜撐、外立桿（架體立桿）組成，形成穩(wěn)定的空間桁架結(jié)構(gòu)，導(dǎo)軌與豎向主框架連接在一起，具體結(jié)構(gòu)如下圖示。主框架結(jié)構(gòu)圖xyx0xyxy經(jīng)計(jì)算該截面相關(guān)參數(shù)如下：A對(duì)于中性軸x0、yIIxyiiWW計(jì)算荷載根據(jù)前述計(jì)算結(jié)果，由水平支承桁架傳遞至主框架的下拉力計(jì)算值為：Q使用工況：根據(jù)荷載統(tǒng)計(jì)分析結(jié)構(gòu)得出：架體內(nèi)排在整個(gè)架體的重量占比為46%；QQ升降工況：Q=1.2×11.6/3+1.4×=5.48kNQ=1.2×15.06/3+1.4×=6.87kNQ=5.48+6.87=12.35kN將結(jié)果帶入邁達(dá)斯進(jìn)行運(yùn)算得出支座反力如下：即QQQ通過網(wǎng)片傳遞至節(jié)點(diǎn)的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值為：使用工況下：w升降及墜落工況下：w使用工況下：上下邊節(jié)點(diǎn)：F中節(jié)點(diǎn)：F升降工況下：上下邊節(jié)點(diǎn)：F中節(jié)點(diǎn)：F計(jì)算簡圖附著升降腳手架RTGF-6型的主框架為鋼架型結(jié)構(gòu)，我們使用Midas/Gen軟件進(jìn)行驗(yàn)算。層高按3m計(jì)，豎向荷載按最下支座承受計(jì)，上面的支座僅承受水平傾覆力。將水平支承桁架傳遞給主框架的下拉力及活荷載、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值加在模型上（見下圖），分析時(shí)按不同組合加上不同系數(shù)后進(jìn)行分析。在以上假定條件下，建立分別針對(duì)使用工況和升降工況的模型（兩個(gè)模型分別加載標(biāo)準(zhǔn)值，不同組合系數(shù)的添加在后期荷載組合中完成）：使用工況模型以及加載（N）： 支座支座A約束dx、dy支座支座B約束dx、dy支座支座C約束dx、dy、dz計(jì)算簡圖（使用工況） 下拉力圖（使用工況）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值添加注：簡圖中，主框架上部外立桿懸臂部分在頂部防護(hù)部分（單立桿）考慮到其實(shí)際受力情況，主要是受風(fēng)載影響，在風(fēng)載作用下，每根立桿只承擔(dān)其相鄰網(wǎng)片的風(fēng)載作用，因此對(duì)于主框架分析時(shí)，頂部外立桿懸臂部分頂部防護(hù)欄桿按一跨內(nèi)所用立桿之和做加強(qiáng)考慮。受力分析附著升降腳手架RTGF-6型的主框架為剛架型結(jié)構(gòu)，我們采用Midas/Gen軟件進(jìn)行驗(yàn)算。以上簡圖中的加載數(shù)據(jù)均為標(biāo)準(zhǔn)荷載加載簡圖，在軟件中對(duì)以上加載進(jìn)行荷載組合分析，共設(shè)以下幾種組合情況：A：使用工況組合①(γ2=1.3S==B：使用工況組合②(γ2=1.3)S==C：使用工況組合②(γ2=1.3)S==變形驗(yàn)算：A：使用工況組合①：SB：使用工況組合②（正風(fēng)）：SC：使用工況組合②（反風(fēng)）：S

將以上3種荷載組合情況輸入軟件，得到各組合下結(jié)構(gòu)的力學(xué)結(jié)果：變形（mm）應(yīng)力圖（N/mm2）反力圖（kN）A使用工況變形（mm）應(yīng)力圖（N/mm2）反力圖（kN）B使用工況組合（正風(fēng)）變形（mm）應(yīng)力圖（N/mm2）反力圖（kN）C使用工況組合（負(fù)風(fēng)）升降工況時(shí)：D：升降工況組合①(γ2=2.0S==E：升降工況組合②(γ2=2.0)S==F：升降工況組合②(γ2=2.0)S==變形驗(yàn)算：D：升降工況組合①：SE：升降工況組合②（正風(fēng)）：SF：升降工況組合②（反風(fēng)）：S升降工況模型以及加載（N）：支座支座A約束dx、dy支座支座B約束dx、dy支座支座C約束dx、dy下吊點(diǎn)下吊點(diǎn)約束dz 計(jì)算簡圖（升降工況） 下拉力圖（升降工況）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值添加將以上3種荷載組合情況輸入軟件，得到各組合下結(jié)構(gòu)的相關(guān)力學(xué)結(jié)果：變形圖（mm）應(yīng)力圖（N/mm2）支座反力圖（N）D升降工況組合變形圖（mm）應(yīng)力圖（N/mm2）支座反力圖（kN）E升降工況組合（正風(fēng)）變形圖（mm）應(yīng)力圖（N/mm2）支座反力圖（kN）F升降工況組合整體變形驗(yàn)算得到的變形結(jié)果如上圖所示（mm）：由以上分析結(jié)果可知變形最大的部位在頂部懸臂端，主框架的變形數(shù)值不含頂部防護(hù)部分，比較可以看出有風(fēng)載作用的組合B、C、E、F下頂部懸臂部分變形較大，最大變形值為：29mm主框架外立桿穩(wěn)定承載力驗(yàn)算：主框架外立桿規(guī)格設(shè)計(jì)為50×70×4mm的方管，重新進(jìn)行計(jì)算后安全。由軟件計(jì)算可知，各構(gòu)件的強(qiáng)度均滿足要求。考慮壓桿的穩(wěn)定問題，對(duì)以上各工況下的構(gòu)件壓桿穩(wěn)定驗(yàn)算如下：主框架外立桿立桿規(guī)格為□50×70×4.0方鋼管W=17000mm3A=896mm2i主框架外立桿內(nèi)力值最大為68kN（數(shù)據(jù)來源于計(jì)算書計(jì)算建模）外立桿安裝有外網(wǎng)片，因此其還承受水平風(fēng)載的作用，風(fēng)載為：q=1.4風(fēng)荷載作用在立桿上（按照兩端鉸接計(jì)算）所產(chǎn)生的彎矩作用為：M=1/8q故：N附墻支座驗(yàn)算荷載附墻支座的驗(yàn)算荷載取機(jī)位范圍內(nèi)的全部荷載設(shè)計(jì)值，并乘以荷載不均勻系數(shù)2.0。于是：N支座背板驗(yàn)算計(jì)算簡圖附著支座最不利處在與結(jié)構(gòu)緊貼背板處，背板螺孔內(nèi)穿M30穿墻螺桿將之與結(jié)構(gòu)墻體固定，背板尺寸樣式如下圖所示： 附著支座背板簡圖其截面特性如下：A=1600mm2Ix=1037.65×104mm4Iy=45.33×104mm4Wx=162.13×103mm4Wy=16.48×103mm4計(jì)算荷載背板按受彎鋼構(gòu)件計(jì)算，其所受力與穿墻螺桿受力互為反力，則：Mx=1/4NL=1/4×119304×250=7.46×106N·mm截面驗(yàn)算截面最大應(yīng)力為：M=46N/mm2＜f=205N/mm2滿足要求防墜裝置驗(yàn)算防墜擺塊驗(yàn)算防墜器斷面如下圖：防墜器起作用時(shí)承受單剪力作用，剪切面積為：A==1410.75因此，剪切應(yīng)力校核如下：N=88.2導(dǎo)軌防墜橫桿驗(yàn)算導(dǎo)軌防墜橫桿采用φ30圓鋼，其防墜剪切面積為：A=707mm2因此，剪切應(yīng)力校核如下（雙面受剪）：N=88.02防傾裝置驗(yàn)算防傾裝置由設(shè)于附墻支座內(nèi)的防傾滾輪和導(dǎo)軌構(gòu)成，每個(gè)支座內(nèi)設(shè)有4個(gè)滾輪（滾輪軸為φ22圓軸，材質(zhì)為Q345鋼），構(gòu)造如下圖：防傾裝置承受的最大傾覆力按最不利為兩個(gè)支座的情況下計(jì)算：使用工況下風(fēng)荷載：wF=6×14×防傾裝置承受傾覆力時(shí)，為單側(cè)兩個(gè)滾軸受力，每個(gè)滾輪的滾輪軸受雙剪，則有：σ卸荷頂撐驗(yàn)算卸荷頂撐主受力構(gòu)件用φ32絲桿制作，其面積為A=804mm2，故：N=154.8支座穿墻栓驗(yàn)算穿墻螺栓固定支座的受力情況簡圖如下：穿墻固定附墻支座和吊掛件的螺栓均采用M30螺栓副，螺栓有效截面積：A1s＝561mm2，螺栓在使用時(shí)承受剪力和向外的拉力，應(yīng)符合下列公式的要求：螺栓驗(yàn)算：[(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]1/2≤1，8.8級(jí)螺栓：fbt＝400N/mm2，fbv＝320N/mm2。使用時(shí)附墻支座螺栓承受豎向荷載為：NV＝F=124460N，Nt=F×130÷250=64719NNbv＝nvπd2×fbv/4＝π×302×320/4＝226080(N)，Nbt＝ntd2πfbt/4＝26.732×π×400/4＝224350(N)，其中：nv＝1，nt＝1則：[(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]1/2=[(124460/226080)2+(64719/224350)2]1/2=0.576＜1滿足要求。升降機(jī)構(gòu)及升降設(shè)備驗(yàn)算升降機(jī)構(gòu)驗(yàn)算荷載機(jī)位最大升降荷載設(shè)計(jì)值為：N簡圖及受力分析吊點(diǎn)由兩根M30螺栓固定，前端懸掛電動(dòng)提升機(jī)的銷軸為30，構(gòu)造如下圖：30銷軸受力為N=74.064兩根M30穿墻栓的協(xié)同受力情況不明確，因此按單根螺栓受力計(jì)算，受剪亦為NVN承載驗(yàn)算30銷軸受剪應(yīng)力：τ對(duì)于M30穿墻栓：Nbv＝nvπd2×fbv/4＝π×302×320/4＝226080(N)，Nbt＝ntd2πfbt/4＝26.732×π×400/4＝224350(N)，因此：N=0.47焊縫驗(yàn)算側(cè)板與背板的焊縫為雙面直角焊縫，焊角高度不小于6mm，則：Wf焊縫截面承受彎矩作用為：M則：στ依GB50017中式7.1.2-2，有：σ升降設(shè)備驗(yàn)算機(jī)位最大升降荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：N選用升降設(shè)備時(shí)其額定提升力不得低于最大升降荷載的2倍，因此提升設(shè)備額定提升力不應(yīng)低于60.52kN，選用7.5t電動(dòng)葫蘆，其額定提升力為75kN，滿足要求。吊桁架計(jì)算（1）吊點(diǎn)計(jì)算升降設(shè)備鉤掛在吊點(diǎn)桁架耳板處上，如圖所示。夾板厚度為8mm厚。吊掛螺栓驗(yàn)算：吊掛螺栓采用M30×120螺栓，承受剪力：Nbv＝πd螺2×fbv/4＝π×302×140/4＝98910(N)，所以：4×Nbv＞2P升=60520N符合要求！最危險(xiǎn)斷面截面積為AS斷＝40×80＝320mm2，則:σ＝NV/4AS斷＝56220/（4×320）＝43.92N/mm2＜[f]＝215N/mm2滿足要求連接耳板處焊縫強(qiáng)度計(jì)驗(yàn)算總焊縫長度：ΣL＝128×4＝512(mm)焊縫有效高度：he＝0.7hf＝0.7×8＝5.6(mm)承受平行于焊縫長度方向的荷載為：NV＝60520Nfv＝NV/helw＝60520/heΣL＝60520/(5.6×512)＝21.1N/mm2＜[τp’]＝118N/mm2,滿足要求（2）吊點(diǎn)桁架連接螺栓計(jì)算下吊點(diǎn)桁架與導(dǎo)軌用4套M16螺栓副連接，4.8級(jí)螺栓：fbt＝170N/mm2，fbv＝140N/mm2，單個(gè)螺栓剪力：Nbv＝nvπd2×fbv/4＝π×162×140/4＝28134(N)，4個(gè)螺栓副的剪力：4Nbv>2P升=60520N,滿足要求建筑結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度驗(yàn)算要求穿墻螺栓承載力：1.35βbβlfcbd≥Nv，其中：Nv：一個(gè)螺栓承受的剪力設(shè)計(jì)值，Nv＝F/2=60520N，βb：螺栓孔混凝土受荷計(jì)算系數(shù)，取0.39，βl：混凝土局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)，取1.73，fc:上升時(shí)混凝土齡期試塊軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C30混凝土，fc=14.3N/mm2,b:混凝土外墻厚度，最小值200mm,d:穿墻螺栓直徑，M30則：1.35βbβlfcbd=1.35×0.39×1.73×14.3×200×30=78515N≥Nv=60520N，滿足要求10.特殊部位受力驗(yàn)算使用及其墜落工況:S1=γaF1+0.9（γqF3+L×14×1164）=19.79LKN升降及其墜落工況:S2=F1+F5=5.04LKN風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值：SW9.8LKN槽鋼挑梁：選取最不利機(jī)位：10#樓30號(hào)機(jī)位進(jìn)行驗(yàn)算，此處機(jī)位承受的架體荷載寬度L為4.9m。24#機(jī)位的荷載設(shè)計(jì)值為：S125.2L19.794.996.98KNSW9.8×4