熔煉系統(tǒng)冶金計算相關(guān)知識培訓第一章、冶金計算基本知識一、冶金計算的目的：1、所需熔劑、燃料、空氣/氧氣量的計算和配料。2、所得產(chǎn)物、半產(chǎn)物及爐氣的組成和數(shù)量的計算。二、冶金計算的基本方法1、為了進行冶金計算，要指定一系列的假設(shè)條件。例如:①環(huán)境條件（環(huán)境溫度、用水溫度、用氣溫度等）0元素在流程中的分配比例（走向分布）：可認為物料中的銅幾乎全部入銅锍及爐渣。物料中的SiO2幾乎全部入爐渣等。03主要元素的直收率和回收率，可選擇銅冶煉總回收率95~97%?？蛇x擇硫的總利用率95%。04產(chǎn)物溫度爐渣溫度1250°C。銅锍1100°C。出爐煙氣1200°C等。05元素的主要存在形式及主要反應?？烧J為Fe的硫化物以FeS的形式存在，并按下列反應進行。2FeS+3O2+SiO2=2FeO?SiO2+2SO22、實際系數(shù)的校正因為采用的冶金工藝技術(shù)是不斷進步的，使用工藝設(shè)備及員工操作技能各個工廠也不盡相同。那么一些假設(shè)條件不同場合不同時期會有所改良。因此要根據(jù)實際情況對一些假設(shè)的數(shù)據(jù)進行實測和校正。要學會結(jié)合各個工廠得到的主要指標作為選擇計算的依據(jù)。例如在選擇爐渣組成時，要列出同類工廠的爐渣組成表。批判地吸收分析各工廠平均值相異的原因和所選擇數(shù)據(jù)的根據(jù)。而且通過實際可知，爐渣中SiO2量常不按反應計算。各個工廠是指定一定的爐渣組成并加以實際校正：在富氧熔煉體系，入爐物料中鐵一部分以FeS的形式入锍相，一部分以2FeO?SiO形式2造渣（此時Fe/SiO大約1.7）。另一部分以FeO形式存在于冰234銅和渣中，而這些分布隨不同的反應條件而變化，也要根據(jù)實際檢測加以整理、分析和校正。3、 繪制物料處理流程圖在著手進行任何一種冶金計算時，首先必須確定所處理的是一些什么物料。應該進行哪些過程。所要進行的工序?qū)⒌玫侥男┊a(chǎn)物。4、 物料平衡計算計算進入該過程的全部物料（加入）及產(chǎn)出的全部產(chǎn)物、半成品（產(chǎn)出）的重量之和。不僅是按物料類別，而且還要按主要組成（Cu、Fe、S、SiO等）來進行。25、 熱平衡計算熱平衡是計算該過程中全部熱收入（燃料燃燒、放熱反應、各種物料的顯熱等）和全部熱支出（吸熱反應、產(chǎn)物帶走熱、爐子散熱等）。其目地是為了驗算熱的支出和更深入的分析過程，以發(fā)現(xiàn)熱量損失的主要原因和使用或節(jié)省燃料的可能性和有效途徑。同時可考慮余熱回收的實效性。6、選定計算的基準物料平衡計算一般按lOOKg或100t混合精礦（或入爐物料）進行；也有的按lOOKg或100t最終產(chǎn)品進行。熱平衡一般按每小時該過程的熱量支出和收入。單位一般為MJ/h（或GJ/h）.第二章、混合精礦的初（粗）配一、 混合精礦的粗配是根據(jù)生產(chǎn)調(diào)度給定的抓配單，將各庫存銅精礦，自產(chǎn)渣精礦或搭配金精礦按一定的抓斗數(shù)比例在堆配倉內(nèi)進行抓配而成。有的冶煉廠一般一次堆配料保證一天的處理量（lOOOt左右）。以盡量保證一天的操作不發(fā)生大的波動。當然，如果原料充足，配礦不復雜多變，場地不受限制，也可以加大堆配量。二、 選擇的冶金工藝不同，處理的精礦性質(zhì)亦有所差異（即對原料的適應性不同）。我們選擇富氧底吹造锍捕金新工藝，加之逐步完善的收砷技術(shù)，可處理含砷相對較高的混合銅精礦。混合礦含砷試驗已做到2.2%，同時含銅可低到7.5%.（這樣會影響Cu、Au、Ag的回收率），實際中應根據(jù)各種情況，以效益優(yōu)先的原則盡量提高混合礦含銅品位?；旌香~精礦一般要求如下：Cu/SWl、Fe+S250%AsW2.2%三、 由于銅精礦與金精礦的堆積密度差別較大，前者1.6~1.8g/cm3.而金精礦的堆積密度隨品位變化較大，高的可達3.0g/cm3.所以在進行抓配時要特別注意，靈活掌握。而且要經(jīng)常性的測量并掌握各種不同物料的堆積密度。四、 每堆料要求至少抓配三次以上，首先是按一定順序和抓斗比抓料堆放。抓完后進行兩次翻料，要求堆配料無明顯分層且顏色均勻。每批料根據(jù)要求抓配完成，經(jīng)值班領(lǐng)導檢查認可后，應馬上取樣送快速分析Cu、Fe、S、SiO2、As、Pb、Zn、CaO、MgO和測定水分，便于及時調(diào)整和進行下一道工序配料計算。第三章、冶金計算實例一、處理物料組成 （%）1、混合精礦組成CuFeSSiO2AsPbZnCaO+MgO其它1828326.52.21.121.563.59.52、熔劑（石英石）組成 SiO2（90） Fe（3.5）二、產(chǎn)物成份的假定（%）1、銅锍組成選擇CuFeSO2其它5518.222.61.42.82、熔煉爐渣的選擇假定爐渣溫度是1250°C,選擇渣相（2FeO?SiO2）的Fe/SiO2=1.7。此時各冶煉廠渣含SiO2.一般20?26%，計算時選22%（參照國外諾蘭達爐實測數(shù)據(jù)），那么以2FeO?Si02存在的Fe約38%。另可設(shè)入爐物料中Fe有25%~30%變?yōu)镕e3O4入爐渣少許銅锍）。此時爐渣中30%?40%的Fe以Fe3O4形式存在。三、系統(tǒng)物料處理流程圖氧氣空氣混合爐料富氧底吹爐銅锍爐渣煙氣（選礦）I余熱鍋爐鍋爐煙塵電收塵.電塵灰驟冷塔布袋收砷器 砷塵Y高溫風機四、配料計算 （制酸）1、 以100kg混合精礦為計算基準2、 假設(shè)條件：假設(shè)入爐物料中的銅全部入銅锍和爐渣，物料的SiO2全入渣，物料中的鐵亦全入銅锍和爐渣。3、 設(shè)加石英石xKg、產(chǎn)銅锍yKg那么：①、入爐物料含Cu：18入爐物料含F(xiàn)e：28入爐物料含SiO2：：6.5+0.9x0、銅锍含Cu：0.55yFe：0.182y爐渣含SiO2：22% Fe：38%（與SiO2造渣的Fe）03銅平衡爐渣產(chǎn)量：(6.5+0.9x)一22%入渣銅量(6.5+0.9x)一22%x3.5%(假設(shè)爐渣含銅3.5%)由于入爐物料含Cu(18)等于銅锍含量(0.55y)加上入渣銅量那么18=0.55y+(6.5+0.9x)一22%x3.5% ①④ Fe/SiO2=1.7關(guān)系設(shè)25%入爐Fe以Fe3O4的形式存在，那么75%的入爐鐵進入銅锍和造渣，即入渣(2FeO?SiO2)鐵：28x75%-0.182y入渣SiO2 6.5+0.9x顯然有(28x75%-0.182y)/(6.5+0.9x)=1.7 0解這兩個方程式得：x=2.5kgY=30kg即處理100kg精礦，需加石英石2.5kg。同時產(chǎn)銅锍30kg產(chǎn)爐渣：(6.5+0.9X2.5)一22%=40kgFe3O4總含量：28X25%X232/168=9.7kg冰銅中Fe3O4量：假設(shè)冰銅中的0(1.4%)以Fe3O4形式存在，那么冰銅中Fe3O42 3 4 3 4含量：30X1.4X232/64=1.52kg那么進入渣中的Fe3O49.70-1.52=8.18kg渣中Fe3O4含量：8.18/40X100%=20.45%爐渣組成(%)CuFeSi02FesQSCaO+MgO其它3.5382220.451.58.755.84開爐料單物料名稱比例CuFeSSiO2AsPbZn其它混合精礦1001828326.5"2.21?121.5610.62石英2.50.08752.250.15混合料102.51828.0875328.752.21?121.5610.77%17.5627.431.228.542.151?11.5210.51五、煙塵計算1、假設(shè)物料中的Zn、Pb、As元素在冶煉產(chǎn)物中的分配比例如下：（%）物料名稱ZnPbAs銅锍6138爐渣67137煙塵2774852、進入煙塵中的Pb：1.12X74%=0.83kgAs：2.20X85%=1.87kg3、 鍋爐塵（鍋爐塵率取入爐混合料的1%）即1.025kg含Pb：1.025X5%=0.05125kgAs：1.025X3.5%=0.036kg4、 電塵：含Pb：0.83-0.05125=0.778kg電塵灰量：0.778一40=1.94kg電塵含As量：1.94X6%=0.116kg5、 布袋塵：（含AsO85%.折合成As64.18%）23進入布袋塵As量：1.87-0.036-0.116=1.717kg布袋灰塵量：1.717一64.18%=2.68kg6、 總煙塵量:1.025+1.94+2.68=5.645kg7、 煙塵率:5.645/102.5X100%=5.5%8、 返塵率(返熔煉系統(tǒng))：(1.025+1.94)/102.5X100%=2.9%9、 AsO塵率：5.5%-2.9%=2.6%23六、氧料比計算底吹爐下料是混合料，氧料比指每噸入爐料所需氧氣量。那么計算基準可取100kg入爐混合料1、產(chǎn)銅锍30一102.5X100=29.27kg銅锍含S量：29.27X22.6%=6.215kg含鐵量：29.27X18.2%=5.327kg應脫去S量：31.22-6.215=24.6kg氧化總Fe：27.4-5.32=22.075kg其中：氧化成FeO的Fe：27.4X75%-5.327=20.552-5.32=15.245kg氧化成Fe3O4的Fe：22.075-15.245=6.83kg2、耗氧單元：a：S耗氧： 24.6一32X22.4=17.22Nm3b:Fe-FeO耗氧22.075一56X1/2X22.4=4.415Nm3c:FeO-FeO-耗氧:343FeO+1/2O=FeO2 349.7一1.025一232X1/2X22.4=0.46Nm3d:Zn耗氧:1.52X94%一65X11.2=0.284Nm3e:Pb耗氧：1.1X87%一207X11.2=0.052Nm3f:As耗氧：2.15X92%一74X3/4X22.4=0.44Nm3g:總耗氧量17.22+4.415+0.46+0.284+0.052+0.44=22.87Nm3H：總氧料比:22.87Nm3/100kg=228.7Nm3/1入爐混合料I:工業(yè)用氧料比設(shè)氧槍出口富氧濃度65%，氧站氧濃度100%，空氣含氧20.05%求氧/空比(65%-21%)/(100%-65%)=1.275反過來空/氧比=0.784(體積比)100Nm3工業(yè)氧f含氧氣100Nm378.4Nm3空氣f含氧氣16.07Nm3入爐總氧氣量115.57Nm3中，工業(yè)氧占的比例100/115.57X100%=86%，空氣中氧氣占的比例14%那么工業(yè)用氧/料比為228.7Nm3X86%=197Nm3/1入爐料那么每噸入爐物料耗氧氣站氧氣197Nm3,耗空氣約156Nm3以上計算的是干量。如果混合精礦含水份為8%，那么以濕物量控制氧料比為197X92%=182Nm3/1濕料(工業(yè)用氧)每噸入爐濕物料耗氧站工業(yè)氧氣：182Nm3耗空氣約 143Nm3七、處理量計算制氧站產(chǎn)氧設(shè)計10000Nm3/h（含氧不小于99.5%）按95%的平均氧利用率，那么可認為入爐氧氣量可達9500Nm3/h（純氧）那么每小時可處理爐料：9500Nm3/h^198Nm3/1=48t/h（其中混合精礦48一102.5X100=47t/h（干）日可處理混合精礦24X95%（作業(yè)率）X47t/h=1070t/d八、煙氣成份（以每小時計算）1、 入爐氧氣：9500Nm3/h2、 入爐空氣（氧槍）：9500X0.784=7448Nm3/h3、 下料口漏入空氣假設(shè)：2100Nm3/h4、 入爐總氧氣量：9500+（74448+2100）X20.5%=11460Nm3/h假設(shè)氧氣利用率95%，那么煙氣含0570Nm32：入爐總氮氣量：（7448+2100）X78%=7450Nm3/h5、 水蒸氣量：①物料帶入水量，假設(shè)物料含H0為8%：248（干）—92%X8%一18X22.4X1000=5200Nm3/h0空氣帶入水量，（設(shè)濕空氣含水量0.023940g/m3）（7448+2100）X0.02394一18X22.4=280Nm3/h總水蒸氣量：5200+280=5480Nm3/h6、 SO氣量248X17.22X1000/100=8260Nm3/h7、 CO氣量：2混合精礦中各種CaCO、MgCO等碳酸鹽分解產(chǎn)生CO氣體:3 3 2設(shè)（CaO+MgO）在精礦中的含量3.5%那么Vco=3.5%X48一56X22.4X1000=670Nms/h28、 煙氣成份表（爐口處，不含爐口漏風）SO2CO2HO2N2O2ENm3Nm382606705480745057022430%36.803.0024.4033.202.60100九、開爐生產(chǎn)物料平衡表名稱配料量CuFeSS?AsPbZn其它混合礦1001828326.52.21.121.5610.62石英石2.50.08752.30.15加入合計102.51828.0875328.82.21.121.5610.77產(chǎn)出銅锍3016.55.466.78熔煉渣401.422.62750.68.8煙氣含硫24.6224.62煙塵5.650.1損失1.2產(chǎn)出合計102.51828.0875328.8說明：1、 熔煉渣中22.6275kgFe包括FeQ^的7.4275kg2、 熔煉返塵及返冷料加入與產(chǎn)出相同，可不參與平衡計算。3、 正常生產(chǎn)配料計算根據(jù)實際（如轉(zhuǎn)爐煙塵等非本系統(tǒng)含銅物料）調(diào)整。十、熱平衡計算1、富氧底吹爐界面熱量流通圖入爐物料顯熱Q 煙氣帶走熱q丨水份蒸發(fā)吸熱q、硫化物、碳酸鹽

爐渣帶走熱^q分解吸熱q、化學反應放熱Q 銅锍帶走熱q爐體散熱c 」 入爐氣體顯熱QA2、 假設(shè)條件：計算基準:每小時處理48噸入爐混合料，設(shè)爐渣溫度1250°C,銅锍溫度1100C，煙塵氣1200C，爐子容積熱強度800—1300MJ/h?m3。3、 熱收入Q（GJ/h）0、S燃燒放熱：（硫的燃燒熱9286KJ/kg?S48X24.6%X1000X9286=109.65GJ/h⑥、Fe氧化放熱：（Fe的氧化熱4258KJ/kg?Fe）（上述是指氧化成FeO的放熱，進一步氧化成FeO的忽略不計）3448X22.075%X1000X4258=45012GJ/h。精礦中其它元素如Pb、Zn、As等的氧化放熱忽不計。（3、造渣熱2FeO+SiO2=2FeO?SiO2（放熱Q=762KJ/kgSiO2）渣含F(xiàn)e40X38%一102.5X100=14.83kg（100kg混合料）硅酸鐵中SiO2量=14.83X60.1/111.7=7.98kg生成硅酸鐵渣放熱7.98X1000/100X48X762=2.92GJ/hCaO+SiO2=CaO?SiO2（放熱Q‘=1436KJ/kg?SiO2）渣含SiO2=40X22%一1.025=8.6kg.（100kg混合礦）硅酸鈣渣中SiO2=0.78kg生成硅酸鈣渣放熱：0.78X1000/100X48X1436=0.54總的造渣熱Q=2.92+0.54=3.46GJ/h渣34、入爐空氣顯熱（氧氣溫度低不計顯熱）空氣熱容1.3KJ/Nm3?°C溫度取20°CQ=（7448+2100）X1.3X20=0.25GJ/h氣35入爐物料顯熱入爐混合物料熱焓取12.6kJ/kgQ=48X1000X12.6=0.6GJ/h料3、 總的熱收入QQ=109.65+45.12+3.46+0.25+0.6=159.0GJ/hs4、 熱支出q（GJ/h）3、銅锍帶走熱（銅锍比熱0.856KJ/kg?°C）q=48X30%一1.025X1000X0.856X11001=13.23GJ/h◎爐渣帶走熱（爐渣比熱1.172KJ/kg?°C）q=48X40%一1.025X1000X1.172X12502=27.44GJ/hQ、煙氣帶走熱SO帶走熱（令SO熱容：2.28KJ/Nm3?C）228260X2.28X1200=22.60GJ/hCO帶走熱（令CO熱容：2.28KJ/Nm3?C,XO氣體熱容為2.28.222670X2.28X1200=1.83GJ/hHO蒸氣帶走熱（HO氣體熱容1.77Kg/Nm3?C225480X1.77X1200=11.64GJ/hN氣帶走熱（N氣熱容1.42Kg/Nm3?C227450X1.42X1200=12.70GJ/hO帶走熱（O熱容1.40Kg/Nm3?C22570X1.40X1200=0.96GJ/h煙氣帶走總熱q=49.73GJ/h煙氣Q、煙塵帶走熱 （煙塵比熱1.13KJ/kg?C）q=5.5%X48X1000X1.13X1200=3.58GJ/h塵Q水到1200C氣體蒸發(fā)吸收熱：物料中水份量：48一92%X8%X1000=4174Kg/h空氣中水份量：（7448+2100）X0.02394Kg/Nm3=229Kg/h總?cè)霠t水份量=4403Kg/h水從20C上升到100C吸熱4403X4.18X（100-20）=1.47GJ/h水在100°C的汽化潛熱4403Kg/hX539Kcal/kgX4.127KJ/kcal=9.94GJ/h100C水蒸汽到1200C水蒸汽吸熱：qi=[t?c-t?c]?V12001200100100氣=（1200X1.77-100X1.5）X5480=i0.82GJ/h水到1200C氣體吸收總熱量q=22.23GJ/h水@碳酸鹽分解吸熱設(shè)精礦中3.5%的CaO+MgO含量以CaCO形式計算那么CaCO=CaO+COf32100 56爐料中碳酸鈣量為：3.5%一1.025X100/56=6.10%碳酸鈣分解吸熱量為1583KJ/Kg.CaCO3那么分解吸熱二48X1000X6.10%X1583=4.64GJ/hQ黃銅礦的分解吸熱假設(shè)精礦中的銅（18%）60%以CuFeS形態(tài)存在2則CuFeS含硫量:18%X60%=10.8%2其分解放熱量為：1675kJ/kg?S那么放熱量為：48X1000X10.8%一1.025X1675=8.47GJ/h。、黃鐵礦分解吸熱假設(shè)精礦中的硫（32%）以CuFeS和FeS兩種形態(tài)存在:22那么以FeS形態(tài)存在的S量=32%-10.8%=21.2%TOC\o"1-5"\h\zFeS— S2255.84+64 64則精礦中FeS含量=21.2X55?8464=39.70%2 64FeS=FeS+1S的分解吸熱量為561KJ/kg?FeS2222那么黃鐵礦的分解吸熱量：48X1000X39.7%一1.025X561=10.43GJ/h①、爐子散熱損失爐子熱損失諾蘭達爐取9.8%，本爐型結(jié)構(gòu)與諾蘭達爐相似取10%,那么爐子熱損失為：159X10%=15.9GJ/h.⑧、總的熱支出13.23+27.44+49.73+3.58+22.23+4.64+8.47+10.43+15.9=155.65GJ/h說明：Q、Q-q=159-155.65=3.35GJ/h>0收入支出爐子熱收入大于熱支出,熔煉過程不需外加熱量能夠自熱熔煉。⑥、爐子熱強度：爐膛體積，V=165m3爐子容積熱強度二W9GJ/h=965MJ/m3?h符合要求，165m3與諾蘭達爐接近。5、熱平衡熱收入熱量GJ/h比例％熱支出熱量GJ/h比例％硫燃燒熱109.6568.96銅锍帶走熱13.238.32锍氧化放熱45.1228.38爐渣帶走熱27.4417.26造渣熱3.462.18煙氣帶走熱49.7331.55入爐物料顯熱0.850.48煙塵帶走熱3.582.25水蒸發(fā)吸熱22.2313.98

碳酸鹽分解吸熱4.643.71硫化物分解吸熱18.911.89爐子散熱15.910其它3.351.04合計159100合計159100第四章正常生產(chǎn)下的冶金計算一、投入產(chǎn)出物料組成%1、 混合精礦（銅精礦和金精礦）：CuFeSSiO2AsPbZnCaO+MgO其它1828306.52.21.121.563.59.52、渣經(jīng)礦：CuFeSSiO2CaO+MgOCuFeSSiO245152510CuFeSO2其它5518.220.61.42.825 30 10 10 33、吹煉塵：4銅锍：CuFeSiO2S3.538221.55、爐渣：(2FeO?S2iO2+2CaO2?SiO2渣相中Fe/SiO2=1.7)二、計算渣精礦產(chǎn)量。假設(shè)底吹熔煉爐銅直收率92%，吹煉爐銅直收率92%，那么進入熔煉爐渣中的銅量為100X18%X(l-92%)=1.44kg進入吹煉爐渣中的銅量為100X18%X92%X(l-92%)=1.32kg那么進入渣中的總銅量為2.76kg假設(shè)渣選礦銅的直收率為93%那么渣精礦產(chǎn)量為2.76X93%三25%=10kg三、 吹煉塵量的計算吹煉塵率取加入銅锍量的2.5%銅锍產(chǎn)量估算18X92%三55%=30kg那么吹煉塵量30X2.5%=0.75kg四、 投入物料組成及配比如下：%熔煉返塵及熔煉過程中產(chǎn)生的冷料不參予平衡計算：物料數(shù)量CuFeSSi。。AsPbZnCaO+MgO其它9.5混合精礦1001828326.52.21.121.563.57.12渣精礦102.53.01.01.0吹煉塵0.750.340.110.190.07石英x————0.9x合計110.75+x20.8431.1233.197.57+0.9x10五、冶金配料計算以100kg混合物料為基準，其它假設(shè)沒有說明的與前面第三章計算相同。設(shè)入爐物料20.84kg銅92%入銅锍，其余8%入爐渣。1、 產(chǎn)銅锍量： 20.84X92%三55%=35kg銅锍含鐵Fe量： 35X18.2%=6.37kg2、 渣含鐵量：設(shè)入爐物料31.12kg鐵有25%氧化成Fe0。其余75%入銅锍及造渣。34入渣Fe量31.12X75%-6.37=16.97kg3、 石英石的加入量根據(jù)Fe/SiO（渣相不含F(xiàn)e0帶入Fe）=1.72 34那么，入渣SiO量二Fe/1.7=16.97/1.7~10kg2石英石帶入SiO=10-7.57=2.43kg2石英石加入量2.43/90%2.7kg4、 爐渣產(chǎn)量10三22%=45kg5、 生產(chǎn)配料單混合礦：渣精礦：返塵：石英=100：10：0.75：2.7（總料113.45kg）入爐混合料組成：CuFeSSiO2AsPbZnCaO+MgO其它9.5113.45kg20.8431.1233.19102.21.121.563.59.6%18.3727.4329.268.81.941.01.383.108.696、Fe0的計算Fe3O4總含量：31.12x25%X232/168=10.73kg冰銅中Fe0量3435x1.4%X232/64=1.8kg那么進入渣中的Fe304:10.73-1.8=8.93kg混合Fe0 8.93/45x100%=19.84%34爐渣組成：CuFeSiO2FeO34SCaO+MgO3.5382219.841.57..78六、 煙塵計量（100kg混合精礦）。因為煙塵量的計量主要是根據(jù)Pb、Zn、As的揮發(fā)收塵計算的，因混合礦Pb、Zn、As不變，那么煙塵率（以混合礦計算）基本不變?？梢詤⒄盏谌碌慕Y(jié)果：1、 總煙塵率5.5%（對混合礦而言）2、 返塵率2.9%3、 砷塵率2.6%七、 氧/料比計算1、 基準：100kg入爐混合料2、 產(chǎn)锍：35^113.45X100%=30.85kg含S：6.97kgFe：5.61kg應氧化的S:29.26-6.97=22.29kg應氧化的Fe：27.43-5.61=21.82kg3、 耗氧單元QS耗氧22.29^32X22.4=15.61Nm3@Fe耗氧21.82^56X11.2=4.36Nm3QFe、Pb、Zn、As的氧化根據(jù)前面計算耗氧不大，可取1.0Nm3Q總耗氧量：15.61+4.36+1.0=20.97~21Nm3Q總氧料比210Nm3/t入爐物料Q6工藝養(yǎng)料比（65%的富氧度不變）。210X86%=180Nm3/1爐料180X1.1345=204Nm3每噸入爐物料耗工業(yè)氧180Nm3需壓縮空氣140Nm3180X93%=168Nm3/t濕料（工業(yè)氧）（含水7%）188Nm3/t濕精礦（工業(yè)氧）（含水8%）Q7結(jié)論：以精礦計量，養(yǎng)料比不發(fā)生達到變化處理混合精礦量也不變化八、煙氣成分（以每小時計算）處理爐料量52.78t/h（處理精礦47t/h）1、 入爐氧：9500Nm3/h2、 入爐用壓縮空氣：9500X0.784=7448Nm3下料口氣封用空氣：5000Nm3入爐總空氣量：12448Nm3Q帶入水份：12448X0.02394F18X22.4=370Nm3Q2干空氣量：12448-370=12078Nm3帶入氧氣量（0）： 12078X0.21%=2536Nm32帶入氮氣量（N）： 12078X78%=9421Nm33、 水蒸汽量入爐物料帶入水，假設(shè)混合爐料含水7%52.78F93%X7%F18X22.4X1000=4944Nm3總水汽量4944+370=53.4Nm34、 SO氣量252.78X15.61%X1000=8239Nm35、 CO氣量2V=31%X52.78F56X22.4X1000=655CO26、 煙氣成分表SOcCOcHOcNcENm382396555.314942123629%34.872.7722.4939.871007、鍋爐煙氣設(shè)爐口漏風率70%，那么爐口漏入空氣量為23629X70%=16540Nm3帶入水：16540X0.02394F18X22.4=493Nm3干空氣量：16540-493=16047Nm3其中N=12517Nm3 O=3370Nm322進鍋爐煙2氣成份表 2SOcCOcHOcNcNcENm38239655580721938337040170

%20.501.6314.4654.618.4100鍋爐爐入口煙氣溫度估算氣體SO/COc cHOcNcOc熱容kg/Nm3?C222.281.771.421.40Q爐氣熱量（爐氣溫度1200°C）(8639+655)X2.28+5314X1.77+9421X1.42)X1200=(20278+9405.78+13377.82)X1200=kgQ漏入空氣量顯熱(取空氣溫度60C)Q=16540X1.3X60=129012KJ氣Q總熱量帶入(鍋爐入口)二51.8X106KJQ設(shè)鍋爐鍋爐入口煙氣溫度t[(8239+655)X2.28+5807X1.77+21938X1.42+3370X1.400]t=920278.32+10278.39+31151.96+4718)t=66426.67t=51.8X106T=(51.8X106/6.64X104)=780C如果爐口煙氣溫度最大為1250C，那么鍋爐入口煙氣T=820C8、物料平衡表名稱混合礦數(shù)量100CuFeSSiO2As其它渣精礦10吹煉塵0.75石英2.7合計113.45銅锍35爐渣45砷塵2.6煙氣30.85合計113.45熱平衡計算一、 熱收入Q（GJ/h）0、S燃燒放熱：（硫的燃燒熱9286KJ/kg?S52.78X22.29%X1000X9286=109.25GJ/h⑥、Fe氧化放熱：（Fe的氧化熱4258KJ/kg?Fe）（上述是指氧化成FeO的放熱，進一步氧化成FeO的忽略不計）3452.78X21.82%X1000X4258=49.04GJ/ho精礦中其它元素如Pb、Zn、As等的氧化放熱忽不計。03、造渣熱2FeO+SiO2=2FeO?SiO2（放熱Q=762KJ/kgSiO2）渣含F(xiàn)e 45X38%一1.1345=15.07kg（100kg混合料）硅酸鐵中SiO2量=15.07X60.1/111.7=8.10kg生成硅酸鐵渣放熱8.1X1000/100X52.78X762=3.26GJ/hCaO+SiO2=CaO?SiO2（放熱Q‘=1436KJ/kg?SiO2）渣含SiO2=45X22%一1.1345=8.73kg.