畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書一、設(shè)計(jì)題目：XXMW組熱力部分局部初步設(shè)計(jì)二、設(shè)計(jì)目的：在理論上熟練掌握電廠各主要設(shè)備和系統(tǒng)的工作原理。通過繪制全面性熱力系統(tǒng)圖，熟練掌握XXMW組全面性熱力系統(tǒng)。掌握一般工程設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)步驟。進(jìn)一步提高理論水平和提高運(yùn)用所學(xué)理論知識(shí)的能力。培養(yǎng)查閱科技資料和獨(dú)立設(shè)計(jì)的能力。三、設(shè)計(jì)要求：1.熟練掌握XXM甑組全面性熱力系統(tǒng)，完成電廠的局部設(shè)計(jì)。認(rèn)真對待此次畢業(yè)設(shè)計(jì)并完成設(shè)計(jì)任務(wù)。四、設(shè)計(jì)任務(wù)：鍋爐燃燒系統(tǒng)及其設(shè)備的選擇燃燒系統(tǒng)的計(jì)算磨煤機(jī)型式的確定排粉機(jī)的選擇粗粉分離器的選擇及旋風(fēng)分離器的選擇給煤機(jī)的選擇給粉機(jī)的選擇螺旋輸粉機(jī)的選擇送風(fēng)機(jī)的選擇引風(fēng)機(jī)的選擇原則性熱力系統(tǒng)的擬定、計(jì)算給水回?zé)岷统跗飨到y(tǒng)的擬定補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定繪制原則性熱力系統(tǒng)圖繪制汽輪機(jī)熱力過程線及汽水綜合參數(shù)表鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的計(jì)算回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算汽輪機(jī)總汽耗量及各項(xiàng)汽水流量計(jì)算熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算汽機(jī)車間主要設(shè)備的確定配備設(shè)備的選擇(包括凝汽器、高壓加熱器、低壓加熱器、軸封加熱器等)給水泵的選擇凝結(jié)水泵的選擇除氧器及給水箱的選擇低壓加熱器疏水泵的選擇連續(xù)排污擴(kuò)容器的選擇疏水?dāng)U容器的選擇疏水箱及疏水泵的選擇供水方式的確定和循環(huán)水泵的選擇5.主蒸汽管道系統(tǒng)再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)給水管道系統(tǒng)回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng)除氧器及給水箱管道系統(tǒng)補(bǔ)充水管道系統(tǒng)排污擴(kuò)容器及排污冷卻器管道系統(tǒng)軸封管道系統(tǒng)真空及空氣管道系統(tǒng)給水箱和低位水箱管道系統(tǒng)繪制XXMW組局部全面性熱力系統(tǒng)圖五、成績評定：根據(jù)設(shè)計(jì)論文和答辯情況綜合評定，成績等級：優(yōu)秀、良好、中等、及格、不及格。六、參考資料：?熱力發(fā)電廠》?汽輪機(jī)原理》?鍋爐原理》?火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算》?火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》七、設(shè)計(jì)參數(shù)：鍋爐系統(tǒng)的設(shè)計(jì)參數(shù)按照下表進(jìn)行，熱力系統(tǒng)部分的設(shè)計(jì)按給定工況參數(shù)計(jì)算。設(shè)計(jì)參數(shù)：每人使用自己的設(shè)計(jì)參數(shù)。參數(shù)要求：第一章中計(jì)算時(shí)，煤種參考下面的使用，在下面數(shù)據(jù)里，使用自己的碳C和灰分的數(shù)值；第一章中其他數(shù)據(jù)使用表1的數(shù)據(jù)。每人具體的碳和灰分的數(shù)據(jù)見表2表1參考數(shù)據(jù)表序號姓名煤種元素成分應(yīng)用基低位發(fā)熱量Q；(kJ)/kg可燃基揮發(fā)分V(%)分析基水分W(%)BTM法可磨性系數(shù)&m灰熔點(diǎn)水分灰分Ay碳cy氫氧O氮硫sy變形溫度t1(C)軟化溫度t婦c)融化溫度t3(C)6.0使用自己使用自己4.63.43.21.8自己計(jì)15.01.01.06119013401450的的算表2每人數(shù)據(jù)表序號Cy(%)Ay(%)162.56.52627361.57.54618560.58.56609759.59.585910958.510.51058111157.511.51257121356.512.51456131555.513.51655141754.514.51854151953.515.52053162152.516.52252172351.517.52451182550.518.52650192749.519.52849202948.520.53048213147.521.53247223346.522.53446233545.523.53645243744.524.53844253943.525.54043264142.526.5（第二章后的內(nèi)容）汽輪機(jī)和熱力系統(tǒng)計(jì)算參數(shù)要求:汽輪機(jī)進(jìn)汽初壓P。=12.75+（表2中序號X0.01）MPa。機(jī)組容量和參數(shù)參照本人工作單位的機(jī)組容量和參數(shù)。涉及到的設(shè)備參數(shù)及系統(tǒng)構(gòu)成參照本人工作單位的實(shí)際情況摘要本次設(shè)計(jì)為300MWL組熱力部分局部初步設(shè)計(jì)，本次設(shè)計(jì)在進(jìn)行設(shè)計(jì)選型時(shí)僅依照安全經(jīng)濟(jì)的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行優(yōu)化沒有考慮其他影響因素，充分借鑒鐵嶺發(fā)電廠設(shè)備選型及其方案。經(jīng)過設(shè)計(jì)最終確定了汽輪機(jī)以及鍋爐的形式。其中汽輪機(jī)部分包括進(jìn)汽壓力、溫度，汽耗量，機(jī)組熱耗量，全廠熱效率，全廠熱耗率，發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率。鍋爐部分包括最大連續(xù)蒸發(fā)量，鍋爐效率。在確定完主機(jī)形式的基礎(chǔ)上進(jìn)一步擬定了主要系統(tǒng)并確定了主要輔機(jī)的形式。其中系統(tǒng)的擬定包括主蒸汽管道系統(tǒng)的擬定，再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)的擬定，給水管道系統(tǒng)的擬定，回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng)的擬定，除氧器管道系統(tǒng)的擬定，補(bǔ)充水管道系統(tǒng)的擬定，排污擴(kuò)容器及排污冷卻器管道系統(tǒng)的擬定，軸封管道系統(tǒng)的擬定，制粉系統(tǒng)的擬定等。確定的主要輔機(jī)有磨煤機(jī)、給煤機(jī)、送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、給粉機(jī)、粗粉分離器、給水泵等。本文設(shè)計(jì)在選型時(shí)僅依照安全經(jīng)濟(jì)的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行優(yōu)化沒有考慮其他影響因素。關(guān)鍵詞：汽輪機(jī)，鍋爐，熱力系統(tǒng)，輔機(jī)形式AbstractThedesignforthethermalpartofthe300MWunitoflocalpreliminarydesign,thedesignduringthedesignselectiononlyinaccordancewiththestandardsofsafetyandeconomicoptimizationdoesnottakeintoaccountotherfactors,takelessonsfromTielingPowerPlantequipmentselectionanditsprograms.Afterthefinaldesigntodeterminetheformofsteamturbineandboiler.Someofwhichincludethesteamturbineinletpressure,temperature,gasconsumption,unitheatconsumption,thermalefficiencyoftheplant,theplantheatrate,generationstandardcoalconsumptionrate.Maximumcontinuousboilerparts,includingevaporation,boilerefficiency.Indeterminingtheformofendhostsonthebasisoffurtherdevelopmentofthemainauxiliarysystemsandidentifiesthemajorform.Whichdevelopedthesystem,includingtheformulationofthemainsteampipingsystem,reheatunitbypasssystemintheformulation,developmentofwatersupplypipingsystem,heatrecoveryheaterpipingsystemformulation,theformulationofoxygenpipelinesystemtosupplementtheproposedwaterpipelinesystemsewageandsewageexpansiondevicesproposedpipelinesystemcooler,sealpipingsystemsintheformulation,theformulationofthemillingsystem,etc.Haveidentifiedthemainauxiliarymill,coalfeeder,blower,induceddraftfan,tothepowder,coarseseparator,feedwaterpumpandsoon.Thisdesignonlyintheselectioncriteriainaccordancewiththesafeandeconomicoptimizationdoesnottakeintoaccountotherfactors.Keywords:steamturbine,boiler,heatingsystem,auxiliaryformTOC\o"1-5"\h\z中文摘要I\o"CurrentDocument"AbstractII\o"CurrentDocument"原則性熱力系統(tǒng)的擬定計(jì)算1\o"CurrentDocument"1.1給水回?zé)嵯到y(tǒng)和除氧器系統(tǒng)的擬定1\o"CurrentDocument"1.2補(bǔ)水系統(tǒng)的擬定1\o"CurrentDocument"1.3鍋爐連續(xù)排污利用系數(shù)的擬定2\o"CurrentDocument"1.4繪制原則性熱力系統(tǒng)圖2\o"CurrentDocument"1.5繪制汽輪機(jī)熱力過程線及汽水綜合參數(shù)表2\o"CurrentDocument"1.6回?zé)嵯到y(tǒng)的計(jì)算5\o"CurrentDocument"1.7汽輪機(jī)總汽耗量及各項(xiàng)汽水流量計(jì)算11\o"CurrentDocument"1.8汽輪機(jī)功率核算13\o"CurrentDocument"1.9熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算15\o"CurrentDocument"汽機(jī)車間主要設(shè)備的確定182.1凝汽器與軸封加熱器的選擇..18\o"CurrentDocument"2.2給水泵的選擇22\o"CurrentDocument"2.3凝結(jié)水泵的選擇22\o"CurrentDocument"2.4除氧器及給水箱的選擇242.5彳氐壓加熱器的疏水泵的選擇252.6連續(xù)排污擴(kuò)容器的選擇25\o"CurrentDocument"2.7疏水?dāng)U容器的選擇26\o"CurrentDocument"2.8疏水箱及疏水泵的選擇262.9供水方式的確定和循環(huán)水泵的選擇27鍋爐燃燒系統(tǒng)及其設(shè)備的選擇293.1燃燒系統(tǒng)的計(jì)算29\o"CurrentDocument"3.2制粉系統(tǒng)的選擇32\o"CurrentDocument"3.3磨煤機(jī)型式的選擇33\o"CurrentDocument"3.4排粉機(jī)的選擇34\o"CurrentDocument"3.5粗粉分離器的選擇36\o"CurrentDocument"3.6給煤機(jī)的選擇36\o"CurrentDocument"3.7送風(fēng)機(jī)的選擇37\o"CurrentDocument"3.8引風(fēng)機(jī)的選擇39\o"CurrentDocument"全面性熱力系統(tǒng)的擬定404.1主蒸汽管道系統(tǒng)的擬定40\o"CurrentDocument"4.2再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)的擬定434.3給水管道系統(tǒng)的擬定454.4回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng)的擬定464.5除氧器管道系統(tǒng)的擬定474.6補(bǔ)充水管道系統(tǒng)的擬定494.7排污擴(kuò)容器及排污冷卻器管道系統(tǒng)的擬定514.8軸封管道系統(tǒng)的擬定524.9真空及空氣管道系統(tǒng)的擬定52結(jié)論55致謝56參考資料57附圖58附圖1發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖58附圖2再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)59附圖3300MM元制給水系統(tǒng)60附圖4回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)圖61附圖5單元機(jī)組滑壓運(yùn)行除氧器系統(tǒng)62附圖6軸封系統(tǒng)圖63附圖7300MWM組直空系統(tǒng)64原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計(jì)算原則性熱力系統(tǒng)是根據(jù)機(jī)爐制造廠提供的本體汽水系統(tǒng)來擬定的，回?zé)峒訜峒墧?shù)八級，最終給水溫度245C各加熱器形式除一臺(tái)高壓除氧器為混合式，其余均為表面式加熱器，在這種情況下，擬定原則性熱力系統(tǒng)。發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號表明工質(zhì)在完成某種熱力循環(huán)時(shí)所必須流經(jīng)的各種熱力設(shè)備之間的聯(lián)系線路圖，原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過時(shí)的狀態(tài)，參數(shù)起了變化的各種熱力設(shè)備，它僅表明設(shè)備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實(shí)際表明了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠能量轉(zhuǎn)換過程技術(shù)完善程度和熱經(jīng)濟(jì)性。給水回?zé)岷统跗飨到y(tǒng)的擬定給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對電廠的安全、經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響。系統(tǒng)的選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。擬定的原則是系統(tǒng)簡單、運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。擬定如下:機(jī)組有八級不調(diào)整抽汽，回?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一除氧”除一臺(tái)除氧器為混合式加熱器外，其余均為表面式加熱器。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按溫升分配的。1#、2#、3#高壓加熱器和4#低壓加熱器，由丁抽汽過熱度很大，設(shè)有內(nèi)置蒸汽冷卻器。一方面提高三臺(tái)高加水溫；另一方面減少1#高加溫差，使不可逆損失減少，以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。1#2#3#?加疏水采用逐級自流進(jìn)入除氧器，這樣降低了熱經(jīng)濟(jì)性。但如果采用疏水泵將其打入所對應(yīng)的高壓出口水箱中，會(huì)使系統(tǒng)復(fù)雜。同時(shí)，疏水溫度高對水泵的運(yùn)行也不利，會(huì)使安全性降低。在1#2#高加之間設(shè)外置式疏水冷卻器，減少了對2段抽汽的排擠，使2段抽汽增加。5段抽汽（4#低加）經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。4#低加疏水逐級自流至3#低加（6段抽汽），與3#低加疏水流至2#低加（7段抽汽）。簡化系統(tǒng)提高經(jīng)濟(jì)性，而采用2#、3#高加問疏水冷卻器，減少冷源損失，避免高加疏水排擠低壓抽汽。1#低加疏水逐級自流式至凝結(jié)水中，因?yàn)槟┘壋槠枯^大，減少了冷源損失。除氧器（4#段抽汽）采用滑壓運(yùn)行，這不僅提高了機(jī)組設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，還顯著提高機(jī)組低負(fù)荷時(shí)的熱經(jīng)濟(jì)性，簡化熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機(jī)的抽汽點(diǎn)分配更合理，提高了機(jī)組的熱效率，為了解決在變工況下除氧器效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電動(dòng)前置泵。補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定鑒丁目前化學(xué)除鹽的品質(zhì)以達(dá)到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化學(xué)處理補(bǔ)充水的方法。目前，高參數(shù)機(jī)組的凝汽器中均裝有真空除氧器以真空除氧作為補(bǔ)充水除氧方式，所以補(bǔ)充水均送入凝汽器中。鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定經(jīng)過化學(xué)除鹽處理的補(bǔ)充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，乂為了化簡系統(tǒng)，故采用高壓I級排污擴(kuò)容水系統(tǒng)。主要是為了回收工質(zhì)的熱量，擴(kuò)容器壓力為0.884MPa(9ata),從汽包排出的排污水經(jīng)節(jié)流降壓后，在擴(kuò)容器的壓力下，一部分汽化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質(zhì)和熱量，含鹽量較高的濃縮排污水在冬季送入熱網(wǎng)，夏季排到定擴(kuò)，降低50C以下后排入地溝。繪制原則性熱力系統(tǒng)圖原則性熱力系統(tǒng)圖見附圖：圖1-1N300-16.67/537/537型機(jī)組發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖。1.5繪制汽輪機(jī)熱力過程線及汽水綜合參數(shù)表1.5.1繪制熱力過程線A、由已知的蒸汽參數(shù)住、t0及背壓Pc在焰嫡圖上可查出機(jī)組的理想焰降△H。8工質(zhì)在經(jīng)過進(jìn)汽機(jī)構(gòu)時(shí)產(chǎn)生進(jìn)汽節(jié)流損失。節(jié)流引起的損失與節(jié)流前后氣流的壓降△?對應(yīng)。當(dāng)調(diào)節(jié)閥全開(主汽閥也當(dāng)然全開)時(shí)，△住取新汽壓力的3%?5%,即^P=(0.03-0.05)P°。為了使所設(shè)計(jì)機(jī)組的效率不低丁設(shè)計(jì)效率，通常取△P的最大值，即取△PH。.05P0據(jù)選定的△P,并按照節(jié)流前后焰值不變的道理，可在焰嫡圖上找到汽輪機(jī)第一級前的狀態(tài)點(diǎn)0。G根據(jù)所給數(shù)據(jù)高壓缸的排器壓力及通過再熱以后中壓缸的進(jìn)汽壓力可以確定2''<并在焰嫡圖上連2和0’?？赑c排汽壓力和濕度的值可以確定排汽壓力點(diǎn)C,在焰嫡圖上連接2’和C。E、通過各個(gè)加熱器的加熱點(diǎn)的壓力，并考慮抽汽管道的阻力損失，參考《熱力發(fā)電廠》教材，管道的阻力損失取8%勺抽汽點(diǎn)壓力。F、在焰嫡圖上通過各抽汽點(diǎn)的壓力，確定汽輪機(jī)的抽汽點(diǎn)?？梢缘贸龈鼽c(diǎn)的焰值，并可以通過熱力過程線繪制汽水參數(shù)表。h(kJkg)3.26P537t16.4P15.58P0'3397h535t4.7P537t404t3078h3.62'314t3017h1.32p3532h3268h0.670.33233t5..201t137t96t3090h3884h0.165P0.0492878h2758h2683h0.0054Ph(kJkg)3.26P537t16.4P15.58P0'3397h535t4.7P537t404t3078h3.62'314t3017h1.32p3532h3268h0.670.33233t5..201t137t96t3090h3884h0.165P0.0492878h2758h2683h0.0054P565h圖1-2N300-16.67/537/537型汽輪機(jī)的熱力過程線如圖1.5.2汽水綜合參數(shù)表整理原始數(shù)據(jù)得計(jì)算點(diǎn)汽水焰根據(jù)額定計(jì)算工況時(shí)機(jī)組的汽水參數(shù)，整理出的汽水焰值見表。表1-1N300-16.67/537/537型機(jī)組各點(diǎn)計(jì)算汽水參數(shù)表項(xiàng)目r單各計(jì)算點(diǎn)位H1H2H3H4H5H6H7H8HGC抽汽壓力pMpa4.73.621.320.670.330.1650.0490.0230.0054抽汽溫度tC35031740431423320113796抽汽焰值hkJ/kg3078301732683090288428782758268328842565抽汽壓損與%8888888回?zé)岢槠訜釟鈮簆，Mpa3.683.331.200.5880.2980.1510.0620.022P,壓力下的飽和水溫C245.5239.4188158.01133.33111.5786.7860.199.134.3tsp,壓力下的飽和水焰kJ/kg1063.51034.7798.64667.24560.59468363.38251.43418.8143.5hs排氣放熱q=h-hskJ/kg2014.51982.32469.362420.762323.4124102394.622431.572465.22421.5加熱器出口水焰hwjkJ/1059923.793.667.560.455.350.247.146.水側(cè)kg.19781544117540123加熱器進(jìn)口水kJ/923.793.667.560.455.350.247.143.kg978194411754012539hwj+1給水焰升T=hwjhwj+1kJ/kg135.2130.12126.59106.75105.33104.556103.742103.4734.6參考《熱力發(fā)電廠》教材和計(jì)算得出新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)表1-2新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)表汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器（出口）氣輪機(jī)局壓（如口）再熱器鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴(kuò)容器入口出口壓力pMPa17.416.43.623.2620.40.9溫度tC540537317537367.2175.4蒸汽焰hkJ/kg34273397301735322776.4水焰hwkJ/kg1858.9742.64再熱蒸汽焰升qrhkJ/kg515回?zé)嵯到y(tǒng)的計(jì)算1.6.1全廠物質(zhì)平■衡汽輪機(jī)總耗汽量—,——一___一—一一.D0=D0+Dsg=1.0257315D0(1-1)則<____.:C=1..0257315鍋爐蒸發(fā)里DbDb=D+D1=1.0257315D0+0.01Db(1-2)則1.01823D0一°、Db==1.0285D0(1-3)1-0.01即:b=1.0285鍋爐排污量DblDbl=0.01Db=0.010285D0(1-4)即:bl=0.010285擴(kuò)容器蒸汽份額為Off,取擴(kuò)容器效率七=0.98hbif-hbi「f=■■bihf-hbi(1-5)擴(kuò)容后排污水份額bi1858.9-742.640.010285=0.0056452776.4-742.64(1-6)=0.010285-0.005645=0.0046399化學(xué)補(bǔ)充水量即Dma=D1Dbi=0.01Db0.0046399D0(1-7)=0.014925D。:ma=0.014925Ha鍋爐給水量DmDm=Db+Dbi=1.0285D0+0.010285D0(18)=1.038785D0:網(wǎng)=1.038785排污冷卻器計(jì)算；補(bǔ)充水溫tma=20C，取排污冷卻端差為8C,則hma-hma=h『-284.1864-117.2192有排污冷卻器熱平衡式：%3血—hma)=abi(hb；—hb；)-(1-9)hb"bihn：1"92ma0.0046399742.640.98117.21920.0149250.0149290.00463990.99=262.87kj/kg?閂hma=hbi-84.1864=262.87-33.49于是=229.38kj/kg1.6.2計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量￡Dj和凝汽流量Dc(1)由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算求％；如圖1-3圖1-3H1計(jì)算1.038785135.2qih2014.50.99=0.0704由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算求ot2;如圖1-4圖1-4H2計(jì)算圖1-4H2計(jì)算:fw2一：sg1(hsg1一hs2)h一：1(hs1一hs2)h:2=q2h_1.038785130.12-0.99(3397-1034.7)0.0043-0.07041063.5-1034.70.99一1982.30.99=0.0627H2的疏水cts2:s2=：1：2：sa1=0.07040.06270.0043=0.137scI匕sgi再熱蒸汽量:-rh:巾=1-：1-：2=1-0.0704-0.0627=.08669由高壓加熱器H3的熱平衡計(jì)算求％；如圖1-5已知給水在給水泵中的焰升為J-fw?3-sg2(hsg2-'hs3)h一s2(hs2~'hs3)h「3=q3h_1.038785126.59-0.000575(3532-798.64)0.99-1034.7-798.640.99一2469.360.99=0.04H3的疏水a(chǎn)s3su:s3一*2.；3.：sg2=0.1370.040.000575=0.1776除氧器H4熱平衡計(jì)算求a,；如圖1-6由圖所示，除氧器的物質(zhì)平■衡，求凝結(jié)水進(jìn)水份額0，除氧器出口水份額Otfw；圖1-6除氧器H4計(jì)算=「"sg3?：s3：f+a■7fw:c=(「fw一：?sg3一「f一：s3)一：4=(1.038785-0.0124-0.005645-0.1776)-圖1-6除氧器H4計(jì)算=「"sg3?：s3：f+a-■>fwhw4/h-fhf-，sg3hsg3-s3hs3-'0.843hw5h4-hh4-hw51.038785667.150.99一0.0056452776.4-0.01243017-0.1776798.64-0.843560.443090—560.44=0.0129故：c=0.843-0.0129=0.83c低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算求a5；如圖1-7H5圖1-7H5計(jì)算0.83105.33cccc=0.0382323.410.99由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算求a6;如圖1-8圖1-8H6計(jì)算:c.6-:5(hs5-hs6)h0.83104.356-0.038(560.59-468)0.9924100.99=0.0348H6疏水a(chǎn)s6=as5+a6=0.036084+0.03489=0.070975圖1-8H6計(jì)算由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算求a7；如圖1-9圖1-9H7計(jì)算氣c?7-：'s6(hs6-hs7)h■■7=q7h_0.83103.742-0.0728(468-363.38)0.99一2394.620.99=0.033H7疏水a(chǎn)s7=as6+ot7=0.0728+0.033=0.1058由低壓加熱器H8.軸封冷卻器SG和凝汽器熱井構(gòu)成一整體的熱平■衡計(jì)算求?8；如圖1-10圖1-10H8計(jì)算先計(jì)算熱井的物質(zhì)平■衡「1~7=:1.「2；3；4：td3；6「7=0.07040.06270.040.01290.034450.0380.03480.033=0.32625:c=1-二?J-：8=0.674-:-8；c=1c?:?ma?；td.37?；8.，sg4=0.6740.0149250.034450.10580.000965=0.82989整體熱平■衡式：藝c(hw8-hwc)/h-：'s7(hs7一hs8)一：’sg4(hsg4-hsg4)「8=q8_0.82989(247.012-138.939)/0.99-0.1058(363.38-251.43)-0.0009652884-418.8一2431.57=0.0314凝汽器排氣量："=0.674—:8=0.674—0.0314=0.6426c汽輪機(jī)總汽耗量及各項(xiàng)汽水流量計(jì)算1.7.1作功不足系數(shù)的計(jì)算由表得熱器熱焰■■:hrh=522kj/kg(1-10)(1-11)h：=h0-hch巾=3494-2352522=1664kj/kg第一段抽汽做功不足系數(shù):(1-10)(1-11)h1-兒：h「h3153-2352522hic丫=——=———=0.7951chic丫2=55=3096-2352522=0.7608h丫2=55=3096-2352522=0.7608hic1664第三段抽汽做功不足系數(shù):h3-hc_3466-2352h：一1664=0.6695第四段抽汽做功不足系數(shù):、，1%-hc3200-2352丫4="-=hc1664=0.5096第五段抽汽做功不足系數(shù):丫5=貝一幾=3092一2352=0.4447hc1664第六段抽汽做功不足系數(shù):7h6-h7h6-hcY6=nc2944-23521664=0.3558第七段抽汽做功不足系數(shù)：h7-1%h7-1%2738-2352~~1664=0.2320第八段抽汽做功不足系數(shù):h8-底hh8-底h「2540-23521664=0.1130D0由計(jì)算列出各級抽氣份額％及其作功不足系數(shù)Yj之乘積otjYj列表所示，根據(jù)D0求得級抽氣量D0s丫ajYD=ajD0%=0.06371Y〔=0.763aX=0.0537D1=71491.=0.06503Y2=0.718口2丫2=0.045D2=63672.=0.04Y3=0.522口3Y3=0.021D3=40620%=0.0129丫4=0.39口4Y4=0.00185D4=48084叫=0.03445電=0.038Y5=0.237a5Y5=0.009D5=38589%=0.0348丫6=0.232a6丫6=0.0081D6=35339a?=0.033丫7=0.143口7Y7=0.00472D7=33512a8=0.0314Y8=0.0876口8Y8=0.00275D8=31887Z%~8=0.35765Z%Yj=0.1628ZDj=363194?c=1-￡?1~81一五ctjYj=0.8372Dc=acD°=0.64235=652560表1-7抽氣份額骸j及其作功不足系數(shù)Yj表1.7.2汽輪機(jī)的汽耗量計(jì)算5=c3600pe=3600x*10=982000kg/h（1-1。）沖（1一：\丫）mg13470.83720.985凝汽流量核算：De=D0—￡Dj=982000—363194=618905kg/h(1-11)根據(jù)D0計(jì)算各項(xiàng)汽水流量列表表1-8項(xiàng)目符號份額ax(%)Dx=OxD°(kg/h)全廠汽水損失?|0.010285Dl=10100軸封用汽^sg0.01824Dsq=17912sg鍋爐排污量?bl0.010285Dbl=10100連續(xù)排污擴(kuò)容蒸汽0.005645Df=5543連續(xù)排污后排污水'abi0.0046399'Dbi=4556再熱蒸汽量?rh0.8032Drh=788742化學(xué)補(bǔ)充水量Wma0.014925。血=14656鍋爐烝發(fā)里ab1.0285Db=1009987汽輪機(jī)總汽耗量'a01.01823'D0=999902鍋爐給水量?fw1.038785Dm=1020087小汽輪機(jī)用汽量atd0.03445Dtd=33830汽輪機(jī)功率核算根據(jù)汽輪機(jī)功率方程式(其中第1.2段取抽汽公巾=0)(1-12)1P^--Dj(h0-幾"rh)mgkW3600(1-12)第一段抽汽量做功率得：13600D1(h0-h13600D1(h0-h1)mg360071491(3397-3078)0.985第二段抽汽量功率得:一1…?、P2D2(h0-h2)mg3600163672(3397-3017)0.9853600=6620kw第三段抽汽量功率得:一1P3-D3(h°—^3.，?盤hrh)mg36001-=——40620(3397-3268515)0.9853600=7157kw第四段抽汽量功率得:-1P4D4(h°-1%：hrh)mg3600g1=——48084(3397-3090515)0.9853600=10814kw第五段抽汽量功率得:-1P5=ccccD5(hQ-h5'hrh)mg

3600g-…38589(3397-2884515)0.9853600=10854kw第六段抽汽量功率得:_1P6D5(h0-h6'Jhrh)mg3600g1-…，…=——35339(3397-2878515)0.9853600=9998kw第七段抽汽量功率得：—1—P7=商D7S0-h7hrh)mg3600g133512(3397-2758515)0.9853600=10581kw第八段抽汽量功率得:一1P8=D8(ho—h8hrh)mg36001c…，……八31887(3397-2683515)0.9853600=10723kw汽輪機(jī)排汽量得：一1Pc=Dc(h0-hc.hrh)mg36001=——618905(3397-2565515)0.9853600=228100kwPe=SPj=301087kw表小計(jì)算正確。1.9熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算1.9.1機(jī)組熱耗量Q°.熱耗率q.絕對電效率氣Q0=D0(h0-hfw)DrhqrhDf(hf-hfw)-Dma(hfw-hma)=999902乂(3397—1059.1)+788742^515+5543x(2776.4—1059.1)(1-12)-15156(1059.1-229.38)=2740.82106kj/hq璧=274巖2°5106=9136kj/(kwh)(1-13)n=空=契=0394ecq9136(1-14)1.9.2鍋爐熱負(fù)荷Qb和管道效率氣若不考慮在熱管道的能量損失，則Aq；h=Aq「hQb=Db(hb-hfw)?Drh*Db1(hb1-hfw)=1009987X(3427-1059.1)+515^788742+10444X(1858.9-1059.1)(1-15)=2806.1106kj/h1.9.3全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)=Q^pQb2740.82T6100%2806.1106(1-16)=97.7%全廠熱效率^cp=nbnp?iec=0.91x0.977x0.394=0.3502(1-17)全廠熱耗率q=3600=U609=10280kj/kW'h)(1-18)pcp0.3502p發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率b‘=0123=切竺=0.3512kg/(kwh)(1-19)cp0.3502cp表1-9汽輪機(jī)熱力計(jì)算數(shù)據(jù)匯總表：序號項(xiàng)目符號單位來源或計(jì)算公式調(diào)級級第一壓力級末級1蒸汽流量Dt/h由回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算得出1015.5278.692.562噴嘴平均直徑dnmm選定110080021853動(dòng)葉平均直徑dbmm選定110080021904級前壓力P0MPa查h-s圖得15.5810.90.0235級前溫度（干度）t0/XoC查h-s圖得535116級前粉值h0kJ/kg查h-s圖得33973282.626777圓周速度um/s兀dbnu=60172.7125.6343.838理想粉降△htkJ/kg預(yù)算確定13029.17187.639理想速度ctm/sG=j2Aht509.9241.54612.510假想速比XtuXt=—ct0.3390.520.5611反動(dòng)度Qm%選定1215.24912利用上級的余速動(dòng)能△hc0kJ/kg0選定后由公式算00013噴嘴理想粉降△hnkJ/kg△hn=(1-Qm△ht114.424.7495.6914噴嘴滯止粉降*△hnkJ/kg..*——△hn=△hn+Ahc0114.424.7495.6915噴嘴出口理想速度c1tm/sc〔t=、"2Ahn478.3222.44437.416噴嘴速度系數(shù)4估計(jì)選TE0.970.970.9717噴嘴出口實(shí)際速度cim/sci=4c1t464215.77424.218噴嘴損失△hnEkJ/kg△hnE=△hn*(1-())2)6.761.465.619噴嘴后壓力piMPa查h-s圖得10.910.720.11620噴嘴后溫度（干度）t1/xoC/查h-s圖得4731121噴嘴出口理想比容V1tm3/kg查h-s圖得0.02890.02813.222噴嘴出口截面積An2cmAn=GV1t/nc1t175.7369.1528916.223噴嘴出汽角Q(o)據(jù)試驗(yàn)資料及An選定13.3171924噴嘴出汽角正弦值sin。1計(jì)算An時(shí)選定0.230.29230.325625噴嘴節(jié)距tnmm據(jù)試驗(yàn)資料選t,定tn47.435.7582.326噴嘴寬度Bnmm據(jù)隔板撓度的要求選32307527噴嘴數(shù)Zn只壓力級的Zn據(jù)dn.tn定42718328噴嘴出口高度lnmm調(diào)節(jié)級選壓力級計(jì)算出4350.67129429部分進(jìn)汽度e選定0.5141130動(dòng)葉出口相對速度CO1m/s由速度三角形求得298.6102.4614931相對于饑的粉降△hw1kJ/kg2—與1△hw1—244.65.251132動(dòng)葉理想粉降△hbkJ/kg△hb=Qm△ht15.64.439233動(dòng)葉滯止粉降*△hbkJ/kg*△hb=△hb+Ahw160.29.9810334動(dòng)葉出口理想速度32tm/s切2t=J2'hb347141.2845335動(dòng)葉速度系數(shù)w查取0.9270.9310.9536動(dòng)葉損失△hbEkJ/kg△hbE=(1-w2)Ahb*8.471.3310.0437動(dòng)葉出口實(shí)際速度32m/s31=p32t321.7131.53430.3538動(dòng)葉出口絕對速度C2m/s由速度三角形求得170.853.7720539余速損失△hc2kJ/kg2A.c2△hc2=—214.61.4421.140動(dòng)葉后壓力P2MPa查h-s圖得9.89.10.005441動(dòng)葉后溫度（干度）t2/X2oC/查h-s圖得45010.99842動(dòng)葉出口比容V2m3/kg查h-s圖得0.0320.0332743動(dòng)葉出口截面積Abc2Cm計(jì)算得出273.868556991.9544動(dòng)葉出汽角32(o)據(jù)試驗(yàn)資料及Ab選定20.432.322845動(dòng)葉出汽角正弦sin62計(jì)算Ab時(shí)選定0.34810.5340.469546動(dòng)葉節(jié)距tbmm據(jù)風(fēng)洞資料選t定tb11.212.712.747動(dòng)葉寬度Bbmm據(jù)動(dòng)葉彎應(yīng)力及頻率定45555548動(dòng)葉只數(shù)Zb只據(jù)db,tb定30819854249動(dòng)葉出口高度lbmm據(jù)公式計(jì)算46511765.250葉高損失△hikJ/kgDDAhuPu_36003.560.830.13651輪周有效粉降△hukJ/kg據(jù)公式計(jì)算96.6124.94150.7552輪周功率PuKwDAhuPu360027252694813953.4253輪周效率X]u%n_湖uuAht74.3285.680.354鼓風(fēng)摩擦損失△hfkJ/kg按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算4.790.140.03555隔板汽封直徑dpmm選定—59075056隔板汽封間隙apmm選定—0.50.557隔板汽封齒數(shù)z個(gè)選定—6358隔板漏氣損失△hpkJ/kg按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算—0.190.1259葉頂軸向間隙atmm選定—1.510.560圍帶厚度△smm選定—0.30.361葉頂漏氣損失△hptkJ/kg按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算—0.4520.7362級的平均干度XmX。+X2xm—2——0.99963濕氣損失△hxkJ/kg△hx=(1-Xm)Ahu——0.1564級內(nèi)有效粉降△hikJ/kg△hi=Aht-Z△h91.1323.32149.765級相對內(nèi)效率門i%1=生iM70.1808066級的內(nèi)功率PikwDAhipi—3600257066496.9513778.4汽機(jī)車間主要設(shè)備的確定2.1配備設(shè)備的選擇（包括凝汽器、高壓加熱器、低壓加熱器、軸封加熱器等）2.1.1凝汽器2.1.1凝結(jié)水系統(tǒng)概述凝結(jié)水系統(tǒng)的主要功能是將熱井中的凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，經(jīng)除鹽裝置、汽封加熱器、低壓加熱器輸送到除氧器，期間還對凝結(jié)水進(jìn)行加熱、除氧、化學(xué)水處理和除雜質(zhì)。此外，凝結(jié)水系統(tǒng)還向各有關(guān)用戶提供水源，如給水泵的密封水、減溫器的減溫水、各有關(guān)系統(tǒng)的補(bǔ)給水以及汽輪機(jī)低壓缸噴水等。2.1.2凝結(jié)水系統(tǒng)組成凝結(jié)水系統(tǒng)主要包括凝汽器、凝結(jié)水泵、凝結(jié)水補(bǔ)充水水箱、凝結(jié)水精處理裝置、汽封加熱器、低壓加熱器以及連接上述各設(shè)備所需要的管道、閥門等。本設(shè)計(jì)的凝結(jié)水系統(tǒng)由凝汽設(shè)備、凝補(bǔ)水系統(tǒng)、汽封加熱器、疏水冷卻器和低壓加熱器等組成。凝結(jié)水系統(tǒng)主要包括：凝汽器凝結(jié)水泵2臺(tái)100%容量的凝結(jié)水泵，一臺(tái)運(yùn)行，一臺(tái)備用凝結(jié)水精處理裝置100%容量一臺(tái)和100%容量的電動(dòng)旁路汽封加熱器疏水冷卻器低壓加熱器凝結(jié)水補(bǔ)充水泵、凝結(jié)水收集水箱、水環(huán)式真空泵及冷卻器以及連接上述設(shè)備所需要的管道、閥門2.1.3凝汽器結(jié)構(gòu)與系統(tǒng)2.1.3.1凝氣設(shè)備概述凝氣式汽輪機(jī)時(shí)現(xiàn)代火力發(fā)電廠和核電站中廣泛蠶蛹的典型汽輪機(jī)，凝氣設(shè)備則是凝汽器汽輪機(jī)組的一個(gè)重要組成部分。凝氣設(shè)備工作性能的好壞直接影響著整個(gè)機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性和安全性。2.1.3.2工作原理凝汽器正常工作時(shí)，冷卻水由低壓側(cè)的兩個(gè)進(jìn)水室進(jìn)入，經(jīng)過凝汽器低壓側(cè)殼體內(nèi)冷卻水管，流入低壓側(cè)另外兩個(gè)水室，經(jīng)循環(huán)水連通管水平■轉(zhuǎn)向后進(jìn)入高壓側(cè)靠的兩個(gè)水室，再通過凝汽器高壓側(cè)殼體內(nèi)冷卻水管流至高壓側(cè)兩個(gè)出水室并排出凝汽器，蒸汽由汽輪機(jī)排汽口進(jìn)入凝汽器，然后均勻地分布到冷卻水管全長上，經(jīng)過管束中央通道及兩側(cè)通道使蒸汽能夠全面地進(jìn)入主管束區(qū)，與冷卻水進(jìn)行熱交換后被凝結(jié)；部分蒸汽由中間通道和兩側(cè)通道進(jìn)入熱井對凝結(jié)水進(jìn)行回?zé)?。LP側(cè)殼體凝結(jié)水經(jīng)LP側(cè)殼體部分蒸汽回?zé)岷蟊灰肽Y(jié)水回?zé)峁芟担ㄟ^淋水盤與HP側(cè)殼體中凝結(jié)水匯合，同時(shí)被HP側(cè)殼體中部分蒸汽回?zé)幔詼p小凝結(jié)水過冷度。被回?zé)岬哪Y(jié)水匯集丁熱井內(nèi)，由凝結(jié)水泵抽出，升壓后輸入主凝結(jié)水系統(tǒng)。HP側(cè)殼體與LP側(cè)殼體剩余的汽氣混合物經(jīng)空冷區(qū)再次進(jìn)行熱交換后，少量未凝結(jié)的蒸汽和空氣混合物經(jīng)抽氣口由抽真空設(shè)備抽出。2.1.4凝氣設(shè)備組成及作用凝氣設(shè)備的主要任務(wù)包括以下兩方面：一方面是在汽輪機(jī)排汽口建立并維持高度真空另一方面是將汽輪機(jī)的排汽凝結(jié)成潔凈的凝結(jié)水作為鍋爐的給水循環(huán)使用。凝氣設(shè)備主要有凝汽器（冷凝器）、冷卻水泵（循環(huán)水泵）、水環(huán)式正空泵、凝結(jié)水泵組成。凝汽器（冷凝器）的作用是利用低溫冷卻水，將汽輪機(jī)的排汽凝結(jié)成水，為汽輪機(jī)排汽口建立與維持一定的真空度、對凝結(jié)水除氧、畜■水。冷卻水泵（循環(huán)水泵）的作用是為凝汽器提供低溫冷卻水，并帶走汽輪機(jī)排汽在凝汽器中放出的熱量。水環(huán)式真空泵的作用是在凝汽器開始運(yùn)行時(shí)，抽出凝汽器殼體內(nèi)的空氣以建立真空；在凝汽器運(yùn)行過程中,將汽輪機(jī)排汽中火帶的空氣和從真空系統(tǒng)部嚴(yán)密處漏入的空氣不斷抽出，以維持凝汽器的真空。凝結(jié)水泵的作用是把凝結(jié)水送回鍋爐（蒸汽發(fā)生器）或回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)繼續(xù)使用。2.1.5凝汽器的結(jié)構(gòu)按照冷卻介質(zhì)的不同，現(xiàn)在熱力發(fā)電廠使用的凝汽器可以分為以空氣為冷卻介質(zhì)的空氣凝汽器和以水為冷卻介質(zhì)的表面式凝汽器兩種。然而，由丁空氣凝汽器結(jié)構(gòu)龐大、金屆耗量多，并且建立的真空度也相對較低，故在一般的固定式電站中并不采用，只有在嚴(yán)重缺水的地區(qū)電站或有些移動(dòng)式發(fā)電機(jī)組上才使用。而水的放熱系數(shù)高，且表面式凝汽器乂能收回潔凈的凝結(jié)水，因此水冷卻表面式凝汽器能很好地完成凝汽設(shè)備的另個(gè)任務(wù)，故而稱為現(xiàn)代發(fā)電廠汽輪機(jī)裝置中采用的主要型式，本設(shè)計(jì)采用水冷表面式凝汽器。按凝汽器內(nèi)凝結(jié)換熱的強(qiáng)度將換熱面分為主凝結(jié)區(qū)和空氣冷卻區(qū)兩部分，這兩部分之間用擋板隔開?？諝饫鋮s區(qū)的換熱面積約占總換熱面積的5?10%。蒸汽剛剛進(jìn)入凝汽器時(shí)，空氣相對含量很小，凝汽器總壓力基本等丁蒸汽分壓力。蒸汽在主凝結(jié)區(qū)大量凝結(jié)，但空氣不能凝結(jié)，到達(dá)空氣冷卻區(qū)入口時(shí)蒸汽相對含量已經(jīng)大為減少。蒸汽在空氣冷卻區(qū)繼續(xù)凝結(jié)，到空氣抽出口處，蒸汽和空氣的質(zhì)量流量已經(jīng)是同一數(shù)量級了，這時(shí)蒸汽分壓力才明顯減少，對應(yīng)飽和溫度也才降低，空氣和很少量的蒸汽才會(huì)得到冷卻。因此，設(shè)置空氣冷卻區(qū)可使蒸汽進(jìn)一步凝結(jié)，使被抽出的汽-氣混合物中的蒸汽量大為減少。同時(shí)，氣

體混合物進(jìn)一步被冷卻使其容積流量減少，這不僅減少了工質(zhì)的浪費(fèi)，也減輕了抽汽的負(fù)擔(dān)。2.1.6抽汽設(shè)備確定抽氣器的任務(wù)是抽除凝汽器內(nèi)不凝結(jié)的氣體，以維持凝汽器的正常真空。所以抽氣器的工作正常與否對凝汽器壓力的影響很大。抽氣設(shè)備的型式很多，應(yīng)用較多的有射汽抽氣器、射水抽氣器和水環(huán)式真空泵等。本設(shè)計(jì)采用的是水環(huán)式真空泵。2.1.7水環(huán)式真空泵水環(huán)式真空泵屆丁機(jī)械式抽氣器，具有性能穩(wěn)定效率高等優(yōu)點(diǎn)，廣泛用丁大型汽輪機(jī)的凝汽設(shè)備上，但結(jié)構(gòu)復(fù)雜，維護(hù)費(fèi)用較高。水環(huán)式真空泵的葉輪偏心裝置在圓形泵殼內(nèi),葉輪上裝有后彎式葉片。葉輪旋轉(zhuǎn)時(shí)，工作水在離心力的作用下甩向周圍，形成近似與泵殼同心的旋轉(zhuǎn)水環(huán)。被抽吸的氣體經(jīng)吸水管、吸氣口進(jìn)入右側(cè)月牙形空間。隨著葉輪的旋轉(zhuǎn)，空間容積逐漸增大，形成真空，抽出氣體。氣體受葉輪的作用而旋轉(zhuǎn)，進(jìn)入左側(cè)月牙形空間，由丁容積逐漸減小，氣體受壓縮而升壓。最后氣、水混合物經(jīng)排氣口及排氣管排出。2.1.8抽真空系統(tǒng)確定凝汽器側(cè)抽真空系統(tǒng)設(shè)置3臺(tái)50%容量水環(huán)式真空泵，電動(dòng)機(jī)與真空泵采用直聯(lián)式正常運(yùn)行時(shí)，1臺(tái)真空泵作為備用。抽氣器的任務(wù)是抽除凝汽器內(nèi)不能凝結(jié)的氣體，以維持凝汽器的正常真空。所以抽氣器的工作正常與否對凝汽器壓力的影響很大。任何一種抽氣器，不管其結(jié)構(gòu)和作用原理如何，其實(shí)都是一種擴(kuò)容器。它將蒸汽空氣混合物從抽氣口德壓力擴(kuò)壓到略高丁大氣壓以排入大氣，其壓縮比一般為15?40。2.1.2軸封冷卻器作用：用主凝結(jié)水來冷卻由各段軸封和高中壓主調(diào)節(jié)閥抽出的汽——?dú)饣旌衔?使混合物中的蒸汽凝結(jié)成水，從而回收工質(zhì)，乂使熱量傳給主凝結(jié)水，提高了汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性。同時(shí)，將混合物的溫度降低到軸封風(fēng)機(jī)長期運(yùn)行所允許的溫度。1103.5MPa0.093MPa350t/h圖2-1m21103.5MPa0.093MPa350t/h圖2-1m2給水泵的選擇2.2.1給水泵臺(tái)數(shù)和容量的確定根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)要求》第8、3、2條，第8、3、3條，第8、3、4條規(guī)定:在每臺(tái)給水泵中給水泵出口的總流量（即最大鍋爐給水量，不包括備用泵）均應(yīng)保證供給其連接系統(tǒng)的全部，鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)所需的的給水量，即汽包鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的110%,對中間再熱機(jī)組給水泵出口的總流量還應(yīng)加上供再熱蒸汽調(diào)節(jié)溫度用的，從泵的中間級抽的流量以及漏出和注入給水泵軸封的流量差，前置給水泵出口的總流量應(yīng)為給水泵入口的總流量，從前置泵和給水泵之間的抽出流量之和，每一給水泵系統(tǒng)應(yīng)設(shè)備用泵一臺(tái)，其容量應(yīng)根據(jù)給水泵的可用率及電網(wǎng)對該給水泵所連接的機(jī)組的要求，經(jīng)比較論證確定給水泵的揚(yáng)程。300MVB組配2臺(tái)容量各為最大給水量50源1臺(tái)容量為最大給水量100%勺汽動(dòng)給水泵，1臺(tái)容量位最大給水量50%勺電動(dòng)調(diào)速泵備用。1、泵的揚(yáng)程的計(jì)算入口壓力：R=PHD+也h=0.588+9.81x0.91x103K26.6x10*=0.825MPa(2-1)出口壓頭：P2=21.58MPa揚(yáng)程：Hgs=21.58-0.825=20.755MPa2、容積流量：臺(tái)臺(tái)容積：D=0.5><。*冰尺110%=0.5x1.01x1025x1.1=569.39m3/h(2-2)容積流量：Q=DxVgs=569.39x103k0.00110058=626.63m3/h(2-3)3、型號選擇：根據(jù)容積流量：626.63m3/h揚(yáng)程：Hqs=20.755MPags選取50CHTA/6SP-2(汽動(dòng))給水泵兩臺(tái)，一臺(tái)電動(dòng)備用如下表：表2-1給水泵性能表給水泵型號50CHTA6SPm3/h646揚(yáng)程mHO22314.7轉(zhuǎn)速r/min5750凝結(jié)水泵的選擇2.3.1凝結(jié)水泵的凝結(jié)量的確定1、臺(tái)數(shù)：根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第8、5、1條的規(guī)定：凝汽式機(jī)組的凝結(jié)水

臺(tái)臺(tái)數(shù)、容量按下列要求選擇：每臺(tái)凝汽式機(jī)組宜裝設(shè)2臺(tái)凝結(jié)水泵，每臺(tái)容量為最大凝結(jié)水量的110%,大容量機(jī)組也可裝設(shè)3臺(tái)凝結(jié)水泵，每臺(tái)容量為最大凝結(jié)水量的55%。最大凝結(jié)水量應(yīng)為下列各項(xiàng)之和：A汽機(jī)最大進(jìn)汽工況時(shí)的凝汽量B進(jìn)入凝汽器的經(jīng)常疏水量C當(dāng)?shù)蛪杭訜崞魇杷脽o備用時(shí)，可能進(jìn)入的凝汽器的事故放水量D進(jìn)入凝汽器的正常不給水量2、揚(yáng)程：根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第8、5、4條規(guī)定，無凝結(jié)水除鹽設(shè)備時(shí)，凝結(jié)水泵的揚(yáng)程應(yīng)為下列各項(xiàng)之和：從凝汽器熱井到除氧器、凝結(jié)水入口處噴霧頭的介質(zhì)流動(dòng)阻力，另加10-20%的裕量。除氧器凝結(jié)水處入口與凝汽器熱井最低水位間的水柱靜壓差。除氧器最大的工作壓力，另加15%的富裕量.凝汽器最高真空.有凝結(jié)水除鹽裝置時(shí)，凝結(jié)水泵和凝結(jié)水升壓泵的揚(yáng)程參考以上原則，并計(jì)入除鹽設(shè)備的阻力.H=H+1.15104(1.15pcy-pn)9.8/Y+△Hl+ApdFCy除氧器工作壓力等丁0.588MPa為60.76mH2QPn凝汽器工作壓力等丁0.0054MPa為0.55mH2QH——凝汽器和除氧器的水位差，21.4+6-1.04=26.56m。V——凝汽器平均比重。(2-4)11113(2-4)=0.5(「「；)=()0.5=913.8kg/m1n0.001100580.0010568H---沿程阻力損失加熱器取3.6mH20,設(shè)備之間的聯(lián)絡(luò)管道?。?.588x2=1.176mH2O;△R=3.5><6+20=41mHOpd---進(jìn)入除氧器的動(dòng)力壓頭，取6mh[QTOC\o"1-5"\h\zH=R+1.15104(1.15pcy-pn)9.8/Y+△H.+Apd(2-5)=26.561.15104(1.150.588-0.0054)9.8/Hzpd=156.3mH2O3、容量計(jì)算(1)最大凝結(jié)水量可按下式計(jì)算：Dg=1.2D=1.2619243=743.1t/h(2-6)根據(jù)凝結(jié)水壓力pn=0.0054MFa查水蒸汽表得凝結(jié)水比容=0.0010568m7kg(2)型號：根據(jù)揚(yáng)程和容量選擇凝結(jié)水泵表2-2凝結(jié)水泵性能表如下凝結(jié)水泵型號9LDTN---2m3/h900揚(yáng)程mHJO84汽蝕余量mHJO13.5轉(zhuǎn)速r/min1480除氧器及給水箱的選擇2.4.1除氧器的選擇根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程〉〉第8、4、2條，第8、4、2條，第8、4、3條，第8、4、5條規(guī)定：中間再熱機(jī)組的除氧器，宜用滑壓運(yùn)行方式，除氧器的總?cè)萘繎?yīng)個(gè)根據(jù)最大的給水消耗量選擇，每臺(tái)機(jī)組宜配一臺(tái)除氧器，高壓中間再熱凝汽式機(jī)組宜采用一級高壓除氧器及其有關(guān)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，應(yīng)有可靠的防止除氧器過壓爆炸的措施.1、最大給水消耗量D瞿x=Dgl+Dpw=1025+0.011025=1035.25t/h(2-7)2、型號及臺(tái)數(shù)在設(shè)計(jì)資料匯編上選擇GWC-105?高壓器除氧器一臺(tái)(參考鐵嶺電廠)表2-3除氧器性能列表如下除氧器型號GWC1051額定出力t/h935最大出力t/h1051工作壓力MPa0.739設(shè)計(jì)壓力MPa0.981實(shí)驗(yàn)壓力MPa1.67工作溫度C335設(shè)計(jì)溫度C340飽和溫度c166安全閥動(dòng)作壓力MPa0.882.4.2給水箱的選擇根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第8、4、3條規(guī)定；200MV^上機(jī)組為5-10min的給水消耗量，給水箱的有效總?cè)萘渴侵附o水箱正常水位至水箱出水管頂部水位之間的儲(chǔ)水量。本設(shè)計(jì)為300MV＜組，選用10Min最大給水消耗量的給水箱1、有效容積確定：io10一一一TOC\o"1-5"\h\zD=1°。月=擋1035.25=172.54t/h(2-8)60960除氧器壓力Pcy=0.588MPa,溫度158.05C查水蒸汽表得：3…cy=0.0011058m/kg333V=D10cy=172.54100.00110058=190.79m(2-9)2、給水箱型號和臺(tái)數(shù)(設(shè)備沒有列出性能表參考鐵嶺發(fā)電廠)型號:GS-----160臺(tái)數(shù):12.5低壓加熱器疏水泵的選擇根據(jù)〈〈火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》低壓加熱器疏水泵的容量，應(yīng)按接入該泵的低壓加熱器在汽輪機(jī)最大進(jìn)汽工況時(shí)的疏水量考慮，另加10%的富裕量.2、低壓加熱器疏水泵的揚(yáng)程，應(yīng)按照下列各項(xiàng)之和計(jì)算從低壓加熱器到除氧器凝結(jié)水入口的介質(zhì)流動(dòng)阻力10-20%的富裕量；TOC\o"1-5"\h\z除氧器凝結(jié)水入口與低壓加熱器最低水位的靜壓差；除氧器最大工作壓力另加15%的富裕量；最大凝汽量對應(yīng)工況下低壓加熱器內(nèi)的真空^3、疏水流量：D=(D5D6D7)110%=(385893533933512)1.1=118.184t/h(2-10)根據(jù)疏水流量選取低壓加熱器的疏水泵表2-4低壓加熱器疏水泵性能表低壓加熱器疏水泵型號150NW-90X2流里m3/h134揚(yáng)程mH2O180轉(zhuǎn)速r/min1980汽蝕余量mH2O2TOC\o"1-5"\h\z2.6連續(xù)排污擴(kuò)容器的選擇1、臺(tái)數(shù)：根據(jù)〈〈火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第6、5、1條規(guī)定；鍋爐連續(xù)排污設(shè)備按下列要求選擇：對于汽包鍋爐宜采用一級連續(xù)排污擴(kuò)容系統(tǒng)，對于高壓熱電廠的汽包鍋爐，根據(jù)擴(kuò)容蒸汽的利用條件，可以采用兩級連續(xù)排污擴(kuò)容系統(tǒng)，連續(xù)排污系統(tǒng)應(yīng)有切換至定期擴(kuò)容器的旁路.100MW以下的機(jī)組宜兩臺(tái)鍋爐設(shè)一套排污擴(kuò)容系統(tǒng)；200MW以上的機(jī)組宜每臺(tái)鍋爐設(shè)一套排污擴(kuò)容系統(tǒng)^Vk2、排污擴(kuò)容器容量的計(jì)算：Vk(2-11)其中：Vk擴(kuò)容器的汽空間容積Dbi——進(jìn)入擴(kuò)容器的連續(xù)排污量前面計(jì)算量得：Dbi=10100kg/hak擴(kuò)容器中分離出來的蒸汽占排污水量百分?jǐn)?shù)l0.0056450.010285=0.549(2-12)擴(kuò)容器的比容根據(jù)擴(kuò)容器蒸汽壓力0.9MPa查其飽和蒸汽比容l0.0056450.010285=0.549(2-12)k=0.21481m3/kgTOC\o"1-5"\h\z—3R擴(kuò)容器蒸發(fā)強(qiáng)度(連排)R=1000m/hDbl:-k101000.5490.214813Vk=——==1.19m3R1000連續(xù)排污擴(kuò)容器的水容積通常取汽空間的(0.2-0.3)倍，本設(shè)計(jì)取0.3。即Vs=0.3Vk=0.357m3；總?cè)莘eV=Vk十Vs=1.547m33、選型根據(jù)容積室V=1.032m3選取型號為LP—3.5表2-5連續(xù)排污擴(kuò)容器性能表名稱型號容量工作壓力工作溫度重量連續(xù)排污容器LP-3.53.5m30.5260C1.762t2.7疏水?dāng)U容器的選擇作用：將壓力較高的疏水溢水放水進(jìn)行降壓擴(kuò)容，擴(kuò)容蒸汽可以回收，也可以回掉(回收同時(shí)可以回收部分熱量)擴(kuò)容器分離的蒸汽，一般引至除氧器或平衡母管，由為本設(shè)計(jì)除氧器為滑壓運(yùn)行，所以不進(jìn)行回收，疏水?dāng)U容蒸汽排空水側(cè)，水流入疏水箱中的水有熱網(wǎng)加熱器疏水、高壓加熱器溢放水、管道疏水除氧器溢放水、鍋爐放水都到疏水容。疏水?dāng)U容器在疏水箱前，疏水箱是開口的，疏水?dāng)U容器對疏水箱起緩沖作用，保證疏水箱水面穩(wěn)定，這是因?yàn)槭杷洳荒艹惺茌^高壓力，經(jīng)疏水?dāng)U容器后再放入疏水箱中。疏水?dāng)U容器的容量應(yīng)視其疏水量的大小來決定的，同時(shí)要參考同類型機(jī)組的典型設(shè)計(jì)。2.8疏水箱及疏水泵的選擇(1)疏水箱：根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第8、7、1條，中間再熱機(jī)組或主蒸汽采用單元制系統(tǒng)的高壓凝汽式電廠可不設(shè)疏水箱和疏水泵。作用：疏水箱收集全廠熱力設(shè)備和管道的疏水溢水放水。由丁各發(fā)電廠機(jī)組逐步采用滑壓參數(shù)運(yùn)行，實(shí)際運(yùn)行中疏水不多，鍋爐停爐及水壓實(shí)驗(yàn)后的放水也因水質(zhì)較差均不回收或只回收一部分。除氧器給水箱的放水，目前多數(shù)發(fā)電廠均根據(jù)不同壓力分別送往其他地方再放出部分剩水，同時(shí)對鍋爐啟動(dòng)用水，設(shè)專用水箱，所以采用一臺(tái)3om的疏水箱。疏水泵：根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第8、7、1條，中間再熱機(jī)組或主蒸汽采用單元制系統(tǒng)的高壓凝汽式發(fā)電廠可不設(shè)疏水箱及疏水泵，但設(shè)計(jì)時(shí)疏水泵采用兩臺(tái)容量半小時(shí)將一個(gè)疏水箱中所有存水全部打出。作用：將疏水箱內(nèi)的水定期或不定期的送到除氧器，也可以在鍋爐點(diǎn)火時(shí)向汽包供水。臺(tái)數(shù)：兩臺(tái)容量30-60m3因系統(tǒng)滑壓運(yùn)行疏水量較小所以選用一臺(tái)30帶疏水箱兩臺(tái)60m3疏水泵。型號選擇選疏水?dāng)U容器疏水泵型號為4GC-夕3,其性能如表2-6所示：表2-6疏水?dāng)U容器性能參數(shù)名稱型號轉(zhuǎn)速揚(yáng)程電機(jī)型號功率泵重疏水?dāng)U容器4GC-8X31950r/min123mJQ-72-230KW289kg型號中4一泵吸入口直徑為4mmGA鍋爐給水泵，8一比轉(zhuǎn)速為80,3—葉輪級速3級，系單吸、臥式、分段離心泵。2.9供水方式和循環(huán)水泵的選擇2.9.1供水方式的選擇發(fā)電廠供水方式的選擇，應(yīng)根據(jù)水源條件和規(guī)劃容量，通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定。在水源條件允許的情況下，宜采用直流或混流供水系統(tǒng)。當(dāng)水源條件受限制時(shí)，宜采用循環(huán)供水或混合供水系統(tǒng)。1、當(dāng)采用地表水作為水源時(shí)，在下述枯水情況下，仍應(yīng)該保證發(fā)電廠滿負(fù)荷運(yùn)行所需要的水量。當(dāng)從天然河道取水時(shí)，按保證率為97%最小流量考慮；當(dāng)河道受水庫調(diào)節(jié)時(shí)，按水庫保證率為97%的最小放水量考慮，并應(yīng)取得水庫管理部門的正式資料；從水庫取水時(shí)，按保證率97%枯水年考慮。2、直流供水系統(tǒng)：大流量的河流(一般為發(fā)電廠用水量的2-3倍以上)大湖相互連通的湖群或海洋作為供水的水源時(shí)，冷卻水直接由水源引入，經(jīng)凝汽器等設(shè)備吸熱后直接走的系統(tǒng)稱為直流供水系統(tǒng)。這種系統(tǒng)投資省、運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性高，在有條件的情況下應(yīng)優(yōu)先選用。3、混合供水系統(tǒng)：但水源隨季節(jié)變化很大、某時(shí)期出現(xiàn)最小流量不能滿足電廠用水要求，應(yīng)考慮采用混合供水系統(tǒng)?；旌瞎┧到y(tǒng)一般為直流供水系統(tǒng)，當(dāng)枯水期(一年中天數(shù)不能太多)出現(xiàn)時(shí)采用帶冷卻塔或冷卻池的循環(huán)供水系統(tǒng)。根據(jù)汽輪機(jī)組及自然供水的實(shí)際情況得出表2-7表2-7設(shè)計(jì)電廠各部分冷卻用水量列表用水名稱水耗量(%)用水名稱水耗量(%)冷卻大型汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組的油和空氣用水100熱電廠的內(nèi)損失和補(bǔ)充水1.5以上冷卻輔助機(jī)械軸承用水3-7排灰渣用水2-5凝汽式發(fā)電廠內(nèi)損失補(bǔ)充用水0.6-1生活及消防用水0.03-0.05冷卻汽輪機(jī)排汽用水0.06-0.12米用冷卻塔或噴水池時(shí)4-6射水抽氣器用水3-5補(bǔ)充損失用水根據(jù)我國火力發(fā)電廠的實(shí)際發(fā)展情況得出表2-8表2-8不同容量機(jī)組米用不同方式供水量表:名稱發(fā)電廠容量(MW)1252003004005006009001200直流供水201003310049680552006900099350149000198700循環(huán)供水2345043800579607080088500115850150800231700補(bǔ)充水117021002900354044305800754011700又因?yàn)閱卧萘繛?00MW及以上的發(fā)電廠，宜采用單元制供水系統(tǒng)。因此，采用單元制(混合)直流循環(huán)供水系統(tǒng)。2.9.2循環(huán)水泵的選擇根據(jù)〈〈火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》可知對單元制供水系統(tǒng)，每臺(tái)汽輪機(jī)宜裝設(shè)兩臺(tái)循環(huán)水泵，其總出力等于該機(jī)組的最大計(jì)算用水量。因?yàn)槲覀兩媳斫o出的是全廠總的供水，所以我們這里設(shè)計(jì)的是參考鐵嶺發(fā)電廠的進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。其電廠一期四臺(tái)機(jī)組共八臺(tái)循環(huán)水泵。當(dāng)其中一臺(tái)水泵停止運(yùn)行時(shí)，其余水泵應(yīng)保證供給發(fā)電廠不小于75%的最大計(jì)算用水量。1、循環(huán)水泵的容量計(jì)算：Dis=(1+A)XDnXj,其中式中：Dls全廠最大用水量，t/hA——其他輔助設(shè)備用水量占凝汽器所需冷卻水量的百分?jǐn)?shù)，取20%Dn機(jī)組排汽量j------全廠機(jī)組臺(tái)數(shù)m——冷卻倍率Dls=(10.2)618.9445=133682.4t/h--1每臺(tái)循環(huán)水泵容量為Dxh=133682.40.753=14323.3t/h每臺(tái)循環(huán)水泵的壓頭Hxh=25mH2ODxhHxh每臺(tái)循環(huán)水泵的功率Rh(2-13)Pxh=xh——xh=1369kw3600102xhj根據(jù)其流量和揚(yáng)程選擇水泵型號：參考鐵嶺發(fā)電廠其性能列表DxhHxh(2-13)型號流里必須氣蝕余量出口壓力轉(zhuǎn)速配帶功率1400HB-D18000m3/h9mH2O0.22Mpa423r/min1600kw鍋爐燃燒系統(tǒng)及其設(shè)備的選擇燃燒系統(tǒng)的計(jì)算3.1.1燃料性質(zhì)表3-1燃料性質(zhì)序號姓名煤種元素成分應(yīng)用基低位發(fā)熱量Qx（kJ）/kg可燃基揮發(fā)分V（%）分析基水分W（%）BTM法可磨性系數(shù)Km灰熔點(diǎn)水分VV灰分A碳C氫氧0氮硫sy變形溫度t《C）軟化溫度UC）融化溫度很C）176.014.554.54.63.43.21.815.01.01.06119013401450表3-2煤種溫度表煤種灰熔點(diǎn)變形溫度t〔（C）軟化溫度t2（C）熔化溫度t3（C）1260>1500tgs=540Ctzrtgs=540Ctzr=317Cn_tzr=540C給水溫度：t,=245C鍋爐型式：自然循環(huán)，燃煤中間一次再熱機(jī)組。鍋爐過量空氣系數(shù)及漏風(fēng)系數(shù)：爐膛出口過量空氣系數(shù)：：=1.20爐膛漏風(fēng)系數(shù)：=0.05屏式過熱器漏風(fēng)系數(shù)：."p=0p對流過熱器漏風(fēng)系數(shù)：.-：：dl=0.032省煤器漏風(fēng)系數(shù)：."sm=0.032空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)：."由=0.032制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)：Ao(zf=0.04除塵器漏風(fēng)系數(shù)：=0.1煙道漏風(fēng)系數(shù)：預(yù)熱器到除塵器長60m除塵器到引風(fēng)機(jī)長20m3.1.2燃燒系統(tǒng)的計(jì)算:鍋爐每小時(shí)燃料消耗量f.、If，?''，'、?fz.*.、(3-1)Dh(hgs-hfw)Dzr(hzr-hzr)DpW(hp^-hfw)(3-1)Q=1025(3427-1059.1)789(3532-3017)10.1(1858.9-1059.1)=2841510.48kj/h284151Q48247200.91=126.3t/h(3-2)其中：Dh-----?"hgrhfwDzr.，hzrDpw—hpw—Qdy----n_-gr鍋爐蒸發(fā)量過熱蒸汽出口焰給水焰再熱蒸汽流量再熱蒸汽出口焰排污流量排污焰低位發(fā)熱量鍋爐效率鍋爐計(jì)算燃料消耗量Bj=B(1-也)=126.3(1-12)=124.8t/h(3-3)100100其中：q4---機(jī)械未完全燃燒熱損失，取1.2%理論空氣量的計(jì)算284151Q48247200.91=126.3t/h(3-2)其中：Dh-----?"hgrhfwDzr.，hzrDpw—hpw—Qdy----n_-gr鍋爐蒸發(fā)量過熱蒸汽出口焰給水焰再熱蒸汽流量再熱蒸汽出口焰排污流量排污焰低位發(fā)熱量鍋爐效率鍋爐計(jì)算燃料消耗量Bj=B(1-也)=126.3(1-12)=124.8t/h(3-3)100100其中：q4---機(jī)械未完全燃燒熱損失，取1.2%理論空氣量的計(jì)算V0=—(1.866室5.56左0.7里一0.7務(wù))0.21100100100100182.35.41.68.8=——(1.866——5.550.7——-0.7——)(3-4)0.211001001001003=8.5Nm/kg理論煙氣量V；*"V"vro2=1.866Car0.375Sar=1.866^^^^藍(lán)=1.547Nm3/kg(3-5)1001003=0.859Nm/kg所以：Vy0=1.5476.7300.859=9.136Nm3/kg制粉系統(tǒng)的選擇采用中速磨煤機(jī)宜采用直吹式制粉系統(tǒng)。直吹式制粉系統(tǒng)的特點(diǎn)是磨煤機(jī)的制粉量任何時(shí)候均等丁鍋爐的燃料的消耗量，也就是說制粉量是隨鍋爐負(fù)荷變化而變化的。中速磨直吹式制粉系統(tǒng)按排粉機(jī)的放置位置，分為正壓系統(tǒng)和負(fù)壓系統(tǒng)。排粉風(fēng)機(jī)裝在磨煤機(jī)之后的，整個(gè)系統(tǒng)牌負(fù)壓狀態(tài)下工作，稱為負(fù)壓直吹式制粉系統(tǒng)。反之，排粉風(fēng)機(jī)裝在磨煤機(jī)之前的，整個(gè)系統(tǒng)處丁正壓狀態(tài)下工作，稱為正壓直吹式制粉系統(tǒng)。現(xiàn)在由丁在該系統(tǒng)中通過排粉風(fēng)機(jī)的是煤粉空氣的混合物，因而排粉風(fēng)機(jī)葉片容易磨損。這一方面影響了排粉機(jī)的效率和出力；另一方面也使系統(tǒng)可靠性降低，維修工作量大。這種系統(tǒng)工程的主要優(yōu)點(diǎn)是磨煤機(jī)處丁負(fù)壓狀態(tài)，不會(huì)向外噴粉，工作環(huán)境比較干凈。與之正壓系統(tǒng)相比在目前還是負(fù)壓制粉系統(tǒng)采用的較多些。圖3-1負(fù)壓直吹式制粉系統(tǒng)的設(shè)備圖1-原煤倉；2-自動(dòng)磅秤；3-給煤機(jī)；4-磨煤機(jī)；5-煤粉分離器；6-一次風(fēng)風(fēng)箱；7-煤粉管道；8-燃燒器；9-鍋爐；10送風(fēng)機(jī)；11-熱一次風(fēng)機(jī)；12-空氣預(yù)熱器；13-熱風(fēng)管道；14-冷風(fēng)管道；15-排粉風(fēng)機(jī)；16-二次風(fēng)風(fēng)箱；17-冷風(fēng)門；18-密封風(fēng)門（原煤）熱風(fēng)一I煤粉氣流原煤倉T給煤機(jī)T磨煤機(jī)T粗粉分離器T燃燒器。冷風(fēng)H，回粉圖3-2負(fù)壓直吹式制粉系統(tǒng)的工作流程圖直吹式制粉系統(tǒng)和中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)的比較：直吹式制粉系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是系統(tǒng)簡單，布置緊湊，鋼材消耗少，占地少、投資少，由丁輸送管道流動(dòng)阻力小，因而運(yùn)行電耗較小。其缺點(diǎn)是系統(tǒng)的工作可靠性差，制粉設(shè)備發(fā)生故障時(shí)直接影響鍋爐運(yùn)行；此外磨煤機(jī)負(fù)荷必須隨鍋爐負(fù)荷而變化，難丁保證制粉設(shè)備在最經(jīng)濟(jì)的條件下運(yùn)行；另外直吹式系統(tǒng)中鍋爐燃煤量的調(diào)節(jié)只能在給煤機(jī)上進(jìn)行，因此滯延性較大，所以直吹式系統(tǒng)相對要求有較高的運(yùn)行水平。儲(chǔ)倉式制粉系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是工作可靠性高，制粉系統(tǒng)發(fā)生故障時(shí)不會(huì)立即影響鍋爐的運(yùn)行；磨煤機(jī)負(fù)荷不受鍋爐負(fù)荷限制，因而可以一直在經(jīng)濟(jì)情況下運(yùn)行，這對低負(fù)荷下工作經(jīng)濟(jì)性很差的球磨機(jī)來說是非常重要的；儲(chǔ)倉式系統(tǒng)中鍋爐燃煤量的調(diào)節(jié)可在給粉機(jī)上進(jìn)行，滯延性較小；另外對煤種適應(yīng)性較廣，可采用熱風(fēng)送粉，以保證低質(zhì)煤的著火和燃燒穩(wěn)定其缺點(diǎn)是系統(tǒng)復(fù)雜，鋼材消耗大，占地大，投資高；由丁輸送管直長，流動(dòng)阻力大，因而運(yùn)行電耗較大，此外爆炸的危險(xiǎn)性也較大。磨煤機(jī)型式的選擇目前我國磨煤機(jī)的選擇大體是這樣的，對丁煤質(zhì)較硬的無煙煤、貧煤以及雜質(zhì)較多的

劣質(zhì)煤可以考慮采用筒式鋼球磨；對丁可磨性系數(shù)Kkm>1.2，或灰份Ar<30恕及水分Mr<12%的煙煤和貧煤可以考慮采用中速磨煤機(jī)；對丁多水分的褐煤，以及可磨性系數(shù)&捋1.3的煙煤可以考慮采用風(fēng)扇磨。在選用磨煤機(jī)的時(shí)候還必須結(jié)合制粉系統(tǒng)一起考慮?！跺仩t原理》MPS磨煤機(jī)是一種新型中速磨煤機(jī)，它的主要工作部件是磨輾磨環(huán)內(nèi)有三個(gè)磨輾，它們相互問的位置成120。角。每個(gè)輾由丁其輾軸位置固定，故只能在原地原地轉(zhuǎn)動(dòng)。電動(dòng)機(jī)通過減速器帶動(dòng)磨輾沿自身的軸轉(zhuǎn)動(dòng)。碾磨過程中磨輾對磨環(huán)的壓力來自磨輾、支架等自重和彈簧緊力。彈簧緊力靠作用在上盤的液壓缸加壓系統(tǒng)來實(shí)現(xiàn)。原煤就在磨輾與磨環(huán)之間被碾壓成煤粉。干燥及輸送過程同其它中速磨一樣。熱空氣從風(fēng)環(huán)流入磨環(huán)上部空間，既對燃料起到干燥作用，乂將制成的煤粉帶到分離器。不合格的煤粉被除數(shù)分離出來飛落到磨環(huán)內(nèi)重磨。而煤中不易磨碎的鐵塊、石塊、殲石等雜物則從風(fēng)環(huán)處落入磨煤機(jī)下部由刮板刮至廢物箱內(nèi)。該型磨煤機(jī)與其他類型中速磨相比，其主要優(yōu)點(diǎn)是：由丁輾子外形凸出近丁球狀，其滾動(dòng)阻力較?。挥啥≥氉映叽绱?，燃料進(jìn)入輾下的條件也較好。這些因素有利丁使磨煤出力增大和使磨煤單位電耗降低。由丁輾子外形凸出迫丁球狀，比起平盤磨和碗式磨的錐形輾子，摩磨損均勻得到了改善。MP駢無上磨環(huán)，因而也就不存在像E型磨中上磨環(huán)磨損嚴(yán)重而乂難以處理MP駢在容量大型化方面比其他中速磨優(yōu)越。例如要增大單機(jī)出力，E型磨鋼球直徑需隨磨環(huán)直徑一道增大而使整個(gè)磨煤機(jī)的橫向尺寸變大，而MPSW在增大輾子直徑時(shí)往往可以基本保持原來的橫向尺寸，這對丁縮小占地面積，便丁大型鍋爐機(jī)組多臺(tái)磨的合理布置是很有利的。碾磨壓力通過彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎(chǔ)上，可以在輕型機(jī)殼的條件下對碾磨部件施加高壓。MPS磨是近二、三十年發(fā)展起來的一種中速磨，由丁上述各方面的優(yōu)越性，因此在世界不少國家中廣泛采用。在我國山西神頭發(fā)電廠引進(jìn)的捷克200MW(輪發(fā)電機(jī)組采用的磨煤機(jī)即為西德拔柏葛公司提供的MPS-190型中速磨機(jī)(型號中的數(shù)字為磨環(huán)滾道中心直徑，單位為cn^。所以我們采用的就是中速磨煤機(jī)MPS?磨。選擇磨煤機(jī)的型號是：MPS-190M性能列表如下：表3-3MPS-190其性能列表設(shè)備名稱項(xiàng)目單位規(guī)范磨煤機(jī)型號MPS-190數(shù)量臺(tái)5出力t/h50.2磨煤機(jī)出力的校核:每臺(tái)磨煤機(jī)的磨量:BmKcBBmKcB1.2126.3=30.3t/h(3-8)TOC\o"1-5"\h