第一章前 我國(guó)SO2污染概況及危 半干法煙氣脫硫工藝簡(jiǎn) 半干法煙氣脫硫反應(yīng)機(jī) 技術(shù)簡(jiǎn) 煙氣脫硫技術(shù)質(zhì)量平衡、熱量平衡研究現(xiàn) 本課題研究?jī)?nèi) 第二章循環(huán)流化床煙氣脫硫裝置基本原 循環(huán)流化床理論及其在CFB-FGD中的應(yīng) 流化床流體動(dòng)力學(xué)的宏觀特 固體顆粒在流化床內(nèi)運(yùn)動(dòng)規(guī)律的分析及最小流化速 三相區(qū)理 脫硫反應(yīng)基本原 工藝流 脫硫反應(yīng)原 第三章塔內(nèi)質(zhì)量平衡分析計(jì) 質(zhì)量總平衡計(jì) 脫硫塔內(nèi)各物料參 塔內(nèi)物料 塔底漏灰 旋風(fēng)分離器分離效 灰的循環(huán)倍 建立質(zhì)量平衡模 對(duì)脫硫塔內(nèi)物料平衡時(shí)間的分析研 第四章熱量平衡的計(jì) 整體分 放熱物料熱量計(jì) 吸熱物料熱量計(jì) 建立熱量平衡模 第五章110MW煙氣脫硫工程設(shè)計(jì)計(jì) 煙氣成分及脫硫劑用量計(jì) 塔內(nèi)物料質(zhì)量平衡計(jì) 塔內(nèi)物料熱量平衡計(jì) 第六章結(jié) 參考文 致 譯 的設(shè)計(jì)帶來(lái)了。:Theformerdesignoffluegasdesulfurization(FGD)issimilartothedesignoftheboiler,whichisbasedonaspecificalkindofcoal.Butforthemoment,therearesomeproblemsinthepracticefunctionofboiler.Suchas:(1)theoftenchangingofthecoalspecies(2)theblendingcombustionofdifferentkindsofcoal.Accordingtothepromblemsinthesemi-dryfluegasdesulfurizationtechnology,inthisarticle,thedesignisbasedontheparameteroftheboilerfluegas.Thisarticleproceedfromthepracticalsituation,makesmassbalanceandheatbalancecalculationofthespraydryingcirculatingfluidizedbedsemi-dryfluegasdesulfurizationtechnolgy.Thisarticleusesthemeansoftheoreticalysis.Employingthetheoryofcirculatingfluidizedbedtoysetherelationshipofthematerialinthedesulfurizingtower,andsetupthemodelofmassbalance.Employingthetheoryofheattransferandmasstransferandthetheoryofthespraydrying,toysetherelationshipoftheheatinthedesulfurizingtower,andsetupthemodelofheatbalance.Afterthat,wedesignafluegasdesulfurizationprojectofa110MWplantunit,andcalculatethemassbalanceandheatbalance,andusetheExceltorealizecomputerization.:circulatingfluidizedbed,semi-dryfluegasdesulfurization,massbalance,heat第一章前S02。目前我國(guó)S02S02是主要的大氣污染物，帶來(lái)的大氣污染及酸己成為我國(guó)和未來(lái)相當(dāng)長(zhǎng)時(shí)期內(nèi)要解決的重要問(wèn)題之一。90200控制技術(shù)[1,2]。這些技術(shù)按脫硫工藝特點(diǎn)概括起來(lái)可分為三類[3]，即燃燒后脫硫，即煙氣脫硫FGD(FlueGasDesulfurization)。煙氣脫硫是指從鍋爐排放的煙氣中脫除S02污染物。由于其不影響爐內(nèi)的燃燒和換熱，是目前控制二氧化硫污染最有效和最主要的技術(shù)。反應(yīng)物SO2從氣體向脫硫劑顆粒表面的外部氣相傳質(zhì)顆粒表面對(duì)SO2的吸收溶解，形成HSO3-和SO32-Ca(OH)2顆粒在液相中溶解技術(shù)簡(jiǎn)噴霧干燥噴霧干燥煙氣脫硫裝置在北方電網(wǎng)的河濱電站投入運(yùn)行此后該技術(shù)在和歐洲的燃煤電廠中得到應(yīng)用。基本的噴霧干燥煙氣脫硫工藝的流程見(jiàn)圖圖 噴霧干燥煙氣脫硫工藝系統(tǒng)霧干燥煙氣脫硫工藝，并投入了商業(yè)運(yùn)行，例如Niro,FlaktDrypac等。這些工藝主要不同之處在于吸收塔內(nèi)的石灰漿霧化系統(tǒng)，Niro公司采用的是離心霧化器，F(xiàn)laktDrypac工藝中則采流體噴嘴霧化石灰漿。統(tǒng)、添加劑系統(tǒng)、和測(cè)量系統(tǒng)等。我國(guó)于年在白馬電廠建成了處理煙氣-70000Nm3/h的噴霧干燥脫硫示范工程N(yùn)m3/h的噴霧干燥脫GSA(GasSuspensionAbsorption)脫硫裝Airpol與TVA合作開(kāi)發(fā)的GSA(GasSuspensionAbsorption)脫硫裝置與干法中圖 NID煙氣脫硫工Ca(OH)2+SO2=CaSO3.1/2H2O+1/2H2OCaSO3.1/2H2O+3/2H2O+1/2O2=CaSO4.NID脫硫工藝的流程如圖1.3圖 脫硫劑 計(jì)量倉(cāng)下部由螺桿輸送和皮帶稱計(jì)量送入消化器消化器是由一大量的脫硫循環(huán)灰進(jìn)入反應(yīng)道后，由于有極大的蒸面，水分蒸發(fā)很快.在極短的時(shí)間內(nèi)使煙道溫度由138冷卻到714050%硫灰的含水量由5%降到3%循環(huán)物料中95%以上為固態(tài)，所以再循環(huán)量可以達(dá)到3050倍，甚至更高，從而保證了高效地利用石灰。由于脫硫劑是不斷循環(huán)的，脫硫劑的有效利用率高達(dá)95%循環(huán)流化床煙氣脫圖 循環(huán)流化床煙氣脫硫原理濕法煙氣脫硫技術(shù)是世界最主要的煙氣脫硫方法國(guó)內(nèi)外很多研究者對(duì)其進(jìn)(CFB-FGD)進(jìn)行了大量的機(jī)理、試驗(yàn)研究，有的己升發(fā)出具有自主知識(shí)的一特定煤種為基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。但是在目前鍋爐實(shí)際運(yùn)行中，存在：()煤種經(jīng)常變化(2)而且給下游煙氣脫硫工藝的設(shè)計(jì)帶來(lái)了。利用建立起來(lái)的脫硫塔內(nèi)部的質(zhì)量平衡模型和熱量平衡模型，對(duì)一臺(tái)第二章循環(huán)流化床煙氣脫硫裝置基本原流化床流體動(dòng)力學(xué)的宏觀特流態(tài)化是一種使固體顆粒物料通過(guò)與氣體或液體接觸而轉(zhuǎn)變成類似流體狀態(tài)的[11]如圖2.1所示，使氣體向上通過(guò)一個(gè)由尺寸均一的細(xì)顆粒組成的床層，當(dāng)氣流速2.1脫硫劑顆粒與SO2結(jié)合，顆粒長(zhǎng)大，因此顆粒受力情況十分復(fù)雜。下面就顆粒在流化2.2

2.2gF1dg

dp——

F1d

pg——分別為顆粒和流體的密度,kg/m3

p p

FD 式中p——為顆粒半徑

CDgg

g

其中C

CDg，p——分別為流體速度、顆粒速D

21

2gpgpgpmgp

1d

g1d

g

2p

并考慮到顆粒在氣流中加速直到達(dá)到一最終的穩(wěn)態(tài)速度（即顆粒終端沉降速度） =0,由上述關(guān)系就可求出顆粒的最小流化速度u 4d4d 3設(shè)煙氣的流速為u0，我們可以求出顆粒的分離粒徑4d4d 33u20g即顆粒粒徑dp ，顆粒回落0g4pgu0ut大于u0SO2，2.32.3CFB內(nèi)循環(huán)物料的穩(wěn)定是（FFD）物質(zhì)平衡和熱量平衡的基礎(chǔ)，也是正常運(yùn)行稀相區(qū)物料與外循環(huán)物料相似。工藝流

圖 脫硫裝置原理應(yīng)塔，后經(jīng)下排氣旋風(fēng)分離器進(jìn)行氣固分離，分離下的脫硫灰落入分配箱，部分(或I一步除塵后排放。經(jīng)過(guò)除塵器分離后的煙氣由引風(fēng)機(jī)排出。脫硫反應(yīng)原成細(xì)滴的石灰漿，導(dǎo)致石灰漿液滴水分的蒸發(fā)；同時(shí)，漿液中的Ca(OH)2吸收煙氣中的SO2，即同時(shí)進(jìn)行干燥與脫硫兩個(gè)過(guò)程。Ca/S下，使得效率與典型的濕法脫第三章塔內(nèi)質(zhì)量平衡分析計(jì)3.1.3.1①床內(nèi)床料質(zhì)量為Gt②隨煙氣進(jìn)入的固體物料Ga③加入脫硫劑量Gds④離開(kāi)分離器的量Ge⑤排出系統(tǒng)的床料GLGxhGa+Gds=Ge+

CaOH2

SO2CaSO32H若煙氣中含硫量為MS,脫硫效率為SMS

41Ga+Gds+M

41=（Ge

41）+[GL+(1-)

41]（3-式中

（Ga

41 （3-由工程經(jīng)驗(yàn)可知，塔底漏灰量為塔內(nèi)循環(huán)物料量的(5~10)%GL=Gt 旋風(fēng)分離器分離效分離器效率為，其計(jì)算方法如下 Gxh

（3-旋風(fēng)分離器效率效率 顆粒濃度有如下關(guān)系0

C0 0aa

（3-0

Cb3式中CaCb——a,b0——總分離效由上式可知，當(dāng)Ca

時(shí)，0a即分離器效率隨飛灰濃度上升而提高f得灰循環(huán)倍率aaf

an

Ga

1

anaf是人為選取的，當(dāng)af和fan也就不變了。Ga+Gds=Ge+

Gxhfa=af

1（GaGL=Gt

4113.1所示，單位時(shí)間系統(tǒng)的物料凈增加量2、假定在達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)之前，塔底漏灰量GL=03圖 脫硫塔內(nèi)物料平衡示意在這個(gè)過(guò)程中，進(jìn)塔物料量是恒定的，包括煙氣流量Q，隨煙氣進(jìn)入GaGds和脫硫反應(yīng)的物料增加量。 顆粒濃度有如下關(guān)系0

C0 0aa

0

Cb3式中CaCb——a,b0——總分離效顆粒濃度之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系：C

af和fanRf2(f)1A1Ga+Gds+G固物料濃度C= 旋風(fēng)分離器效率1

f1(C1循環(huán)物料量Gxh12A2A1物料濃度C= 旋風(fēng)分離器效率2

f1(C2循環(huán)物料量Gxh23A3A1物料濃度C= 旋風(fēng)分離器效率3

f1(C3循環(huán)物料量Gxh3（n）在nAnA1物料濃度C= 旋風(fēng)分離器效率n

f1(Cn循環(huán)物料量Gxhn穩(wěn)定狀態(tài)的循環(huán)物料量GxhnR0(GaGds已知灰循環(huán)倍率與和分離器效率對(duì)應(yīng)：R

離器的分離效率為0R0f(0

Ann=R0(GaGds

第四章熱量平衡的計(jì)現(xiàn)分析循環(huán)流化床內(nèi)的熱量傳遞過(guò)程，將脫硫塔看作一個(gè)開(kāi)口系統(tǒng)[20]，如圖

脫硫劑吸熱增濕水吸熱循環(huán)灰吸熱圖 熱量平衡原理

QyqCmV(t2t1

mC——煙氣的摩爾比熱容，J/(m3mV——煙氣體積流量，m3tt0

Qfh=GhCh(tLtr

ChGhKgCaOH2

SO2+H2OCaSO32H2O-152.756 Qfyr152.756MSS

MSSO2molS——系統(tǒng)脫硫效率Qtlj=CtljGtlj(tLtr

CtljGtlj——脫硫劑的噴入量，Kg/h(可根據(jù)煙氣中SO2量及CaS計(jì)算出QxhCHGxh

GxhHt——旋風(fēng)分離器出溫降，oH

QlhCH

GLh3to33t=GitrGxhtHGtlj3

Gi

Gzss

Gzss——qzss——1KgKJ/(Kgqzss=C1(tastr)+as+C2(tLtasast——oasas——水在tasKJ

C1——增濕水tr~tasKJ/(KgKC2——增濕水tas~tLKJ/(KgKvPP1atm。煙氣的含濕為vH0.622P

(4-sP,是煙氣絕熱飽和溫度的單值函數(shù)，可由引文s

P3.3107T35.3104T20.28

(4- Tas

Hs

P

(4-tt

H

（4-其中24062.4ts

(4-Qwhk=CwhkGwhk（tLtr GwhkkgCwhkKJ/(KgK

Qsr=·

QZkgQ=

fy+Q+

QzCzz(tLtzr

zQm3zCzKJ/(KgKzKgzt——再循環(huán)煙氣溫度，o當(dāng)脫硫塔內(nèi)達(dá)到熱量平衡時(shí)，有如下關(guān)系式Q吸熱量Q放熱

即 QyqQfhQfyrQtljQxhQlhQzssQwhkQsr

QyqQfyrQfhQtljQxhQlhQwhkqq

第五章110MW煙氣脫硫工程設(shè)計(jì)計(jì)（1）Q=330000m3/h，溫度t=169℃,20-脫硫劑為熟石灰粉——Ca(OH)290％，Ca/S旋風(fēng)分離器速度為18m/s，分離效率80%20%。5.1所示：5.1煙氣成1%1QYm3/2t℃3Nm3/Q 273r4SO22mg/5MrQCSO26g/再循1%2m3/3再循環(huán)煙氣溫t℃4再循環(huán)煙氣中SO2z2mg/5MSMzQ z 273 脫硫1MM=Mr+M 2Ca/(假設(shè)3%4Ca(OH)2GCa(OH2Kg/GCa(OH)=0.074Ca/SM25未反應(yīng)的Ca(OH)2GwfyCa(OH2Kg/GwfyCa(OH)= -0.074 Ca(OH 6CaSO3生成摩爾3MCaSO2HOSMS 7%8Kg/Gtlj=GCa(OH)/29Kg/GZZ=Gtlj(1COGKg/G= +0.156 +GwfyCa(OH 1%2a=aff 1f3aa G 4Kg/Gxhan（Gh+Gtlj5Kg/G=Q 6Kg/Gtlj=GCa(OH)/27Kg/G(1G f8Kg/9Kg/Gt=(1an)（Gh+Gtlj+0.082MCaSO3Kg/Gr=GhGtlj0.0823Kg/GL=Ge+煙氣1o2o3KJ/(KgK4Kg/4KJ/Qyq=QCyq(trtL飛灰1KJ/(KgK2Kg/3QKJ/Qfh=GhCh(tLtr反應(yīng)放1qKJ/Ca(OH)2+SO2+H2OCaSO32H2O-2CaSO3生成摩爾3MCaSO2HOSMS 3KJ/Qfyr=q3脫硫1脫硫劑溫o2o3KJ/(KgK4Kg/Gtlj=GCa(OH)/25KJ/Qtlj=CtljGtlj(tLtr循環(huán)1旋風(fēng)分離器出溫o52KJ/(KgK3Kg/Gxh=an（Gh+Gtlj4KJ/Qxh=CHGxh塔底漏灰吸1Kg/2o3Kg/4循環(huán)灰溫to5Kg/6o3ot=GitrGxhtHGtlj G 4KJ/(KgK5KJ/Qlh=GLhCLh1再循環(huán)煙氣吸熱1m3/2再循環(huán)煙氣溫to3Kg/4KJ/(KgK5KJ/ QzCzz(tLtzr霧化空氣吸1kg/2KJ/(KgK參見(jiàn)等《工程熱力學(xué)》3KJ/Qwhk=CwhkGwhk（tLtr系統(tǒng)散熱損1%12KJ/Q=Qfy+Q+ 43KJ/Qsr=·A·4增濕1taso Htas=t 2水在tasasKJ/3o4增濕水tr~tasKJ/(KgK5o6增濕水tas~tLKJ/(KgK71KgqKJ/(Kgqzss=C1(tastr)+as+C2(tLtas8Gkg/ QyqQfyrQfhQtljQxhQlhQwhkQsr 第六章?tīng)t煙氣參數(shù)為基礎(chǔ)，進(jìn)行噴粉增濕工藝下循環(huán)流化床煙氣脫硫（CFB-FGD）工藝中參考文國(guó)家環(huán)保局科技標(biāo)準(zhǔn)司，燃煤SO2控制技術(shù)現(xiàn)狀及綜合評(píng)楊成勛，燃煤電廠的脫硫技術(shù)，湖南電力，No.4,1994,p:46-張新生等編，燃煤煙氣脫硫，中國(guó)地質(zhì)大學(xué)4．W.T.Davis,T.C.Kneener.ChemicalkineticalStudiesonDrySorbentsFinalReport.DOE/FC.1987,6(2):26-32J.Klingsporetal.AKineticsStudyoftheDryS02-LimestoneReactionatLowTemper G.P.Partridgeetal.AMechanisticallyBasedMathematicalModelofSulfurDioxideAbsorptionintoaCalciumHydroxideSlurryinSpraymon.1990,(96):97-D.R.Babu,G.Narsimhanetal.AbsorptionofSulfurDioxideinCalciumHydroxideSolutions.Ind.Eng.Chem.Fund.1984,(23):370-377G.H.Newton.J.KramlichandR.Payne,ModelingtheS02-SlurryDropletReaction.AIChEJ.1990,36(12):1865-1872管菊根.噴霧干燥煙氣脫硫工藝.電力環(huán)境保護(hù).1999,15(3):59-14-Wang.Z,Kwauk.M,Li.H.FluidizationofFineParticle.ChemicalEngineeringCranfield,R.R,andD.Geldart.LargeParticleFluidization.15.F.J.Gutierrezetal.ATechnicalPilotPlantAssessmentoftheFlueGasDesulfurizationinaCirculatingFluidisedBed.AdvancesinEnvironmental譚天佑，梁風(fēng)珍.工業(yè)通風(fēng)除塵技術(shù)[M]:中國(guó)建筑工業(yè)，1984.煙氣脫硫循環(huán)流化床內(nèi)物料分離循環(huán)的研究[D].哈爾濱工業(yè)大學(xué)博士學(xué)位，2004.1.童景山，李敬等，流體熱物性質(zhì)的計(jì)算，1982,311-ASHRAE,ASHRAEHandbook,FundenmentalSIEdition,1985.6.1-化工原理，高等教育，廣州馬春元半干法煙氣脫硫工藝中的近絕熱飽和溫度。等《工程熱力學(xué)》本是在老師的悉心指導(dǎo)和情切下完成的董老師不僅傳授給我科學(xué)當(dāng)前空氣污染控制技術(shù)和將來(lái)的發(fā)展趨，隨著新的和不斷變化的環(huán)境，新技術(shù)和一些被證明的技術(shù)的新應(yīng)用大氣污染控制市場(chǎng)持續(xù)發(fā)展。在環(huán)境保護(hù)方面的一些將要產(chǎn)生的變化包括SO2,NOx,PM-2.5,控制和氣體像鉛、鎘的更嚴(yán)格的排放。，隨著的改變和市場(chǎng)的反應(yīng)，哈蒙（HR-C）也在不斷的精制和升級(jí)產(chǎn)品在過(guò)去的兩年里，HR-C已經(jīng)在市場(chǎng)取得了巨大的成功簽訂了有關(guān)DeNOx一套更加完備的空氣污染技術(shù)生產(chǎn)線，并適應(yīng)這個(gè)變化的市場(chǎng)。HR-C最近為干式煙WFGD當(dāng)前EPA的環(huán)，的可以以不同的形式確立。在1970年環(huán)保局(EPA)通過(guò)了清潔空1990年，CAA被重新修訂以減少與酸雨有關(guān)的酸性氣體污染物。產(chǎn)生的部分包括新能源展望（NSR。在這個(gè)備受矚目的進(jìn)程中，環(huán)保局（APC，大氣污染對(duì)于工業(yè)生產(chǎn)和應(yīng)用是非常復(fù)雜和詳細(xì)的下面是當(dāng)前對(duì)于主平控制在520ng/J(1.2lb/millionBTU)。公用事業(yè)有幾種選擇：改用低硫把當(dāng)前煤與低硫混或交易SO2排放——當(dāng)前的交易價(jià)為17262%（162/260顆粒物的排放-清潔空氣法，第四條，1990年，也稱作的40(CRF60.42)，也要求公用事業(yè)到2000年時(shí)把顆粒物的排放水平控制在13ng/J(0.015lb/millionBTU)。公用事業(yè)也有以下幾種選擇改用低灰把當(dāng)前用煤與低灰混1997年，CAA進(jìn)行了一些修改，以修訂新鮮空氣（煙霧）和顆粒物（薄霧）2.5年標(biāo)準(zhǔn)和24小時(shí)標(biāo)準(zhǔn)分別為15ug/m3和56ug/m3這一顆粒物的新標(biāo)準(zhǔn)已經(jīng)被新的大NOx的排放-清潔空氣法，第四條，1990年，要求公用事業(yè)到2000年時(shí)，把NOx的排放水平控制在86-340ng/J(0.20-0.75lb/millionBTU)。公用事業(yè)有幾種改變NOx安裝SCR或SNCR（2003近期和未來(lái)的大氣污染控制隨著這些新的和變化的環(huán)保，新技術(shù)和已經(jīng)論證技術(shù)的新應(yīng)用，大氣化包括對(duì)PM-2.5,排放和氣體像鉛的額外限定。下面這個(gè)表格列出了目前和未—靜電除20022004表ESP市場(chǎng)統(tǒng)計(jì)（＄百萬(wàn)）來(lái)源：ICAC的市場(chǎng)預(yù)測(cè)，引文一51%53%作為一種能夠捕捉燃燒高硫（像焦炭）生產(chǎn)的硫酸顆粒和SCR裝置催化SO2變?yōu)镾O3隨后形成H2SO4—布袋除塵器（FF）20022004表FF市場(chǎng)統(tǒng)計(jì)（＄百萬(wàn)）來(lái)源：ICAC市場(chǎng)預(yù)測(cè)，引文一SRx2001煤電機(jī)組上生產(chǎn)出自動(dòng)更新的裝置然而P2.5和控制將直到2004年才創(chuàng)造出20044142高超細(xì)小顆粒的控制，薄膜式編織媒質(zhì)的用量也會(huì)增加?！獫袷匠龎m器（WS）20022004表WS市場(chǎng)統(tǒng)計(jì)（＄百萬(wàn)）來(lái)源：ICAC隨著工商業(yè)期的結(jié)束，人們希望市場(chǎng)緩慢恢復(fù)。隨著工業(yè)有實(shí)力和利望WESPS用能力以更快的速度發(fā)展?！狽OxNOx的控制(或DeNOx)目前在大氣污染控制工業(yè)市場(chǎng)占地位這種情況預(yù)計(jì)會(huì)持續(xù)到2010年。幾部為NOx控制提供了推動(dòng)力。這其中包括SIP,NSR和氣體法，還有NAAQS，和嚴(yán)格的煙霧，NOx控制市場(chǎng)從2002年到2004年DeNOxNOx表NOx市場(chǎng)按產(chǎn)品統(tǒng)計(jì)（＄百萬(wàn)）來(lái)源：ICAC市場(chǎng)預(yù)測(cè)，引文一SCRs控制NOx技術(shù)在目前大氣污染控制工業(yè)中針對(duì)DeNOx占地位。2004年SCRs將至少占NOx80%90%。然而，SNCR技術(shù)預(yù)計(jì)在未2010NOx200220045Ind.MSWNOxNOx市場(chǎng)按終端用戶統(tǒng)計(jì)（＄百萬(wàn)）來(lái)源：ICAC市場(chǎng)預(yù)測(cè)，引文一2004SCR75%87%。能源短缺，高200240200418GW—煙氣脫硫?？偟臒煔饷摿蚴袌?chǎng)包括濕法和干法煙氣脫硫系統(tǒng)。煙氣脫硫總市場(chǎng)項(xiàng)目從20046-1工業(yè)和6-總的煙氣脫硫市場(chǎng)統(tǒng)計(jì)（＄百萬(wàn)200220046-2濕法干法濕法(%of干法(%of6-公用電力煙氣脫硫市場(chǎng)統(tǒng)計(jì)（＄百萬(wàn)在，只有33%的公用發(fā)電機(jī)組安裝了脫硫裝置。大氣污染控制市場(chǎng)的第一個(gè)是用SCRS法對(duì)DeNOx進(jìn)行控制。第二個(gè)是在通過(guò)了新能源展望(SNR)標(biāo)準(zhǔn)之后20022004年之前，預(yù)期將會(huì)有新機(jī)組、新式樣和NSR標(biāo)2004200139%的增長(zhǎng)。20022004MSW6-濕法(＄干法(＄濕法(%of＄干法(%of＄6-工業(yè)和MSW煙氣脫硫市場(chǎng)統(tǒng)計(jì)（＄百萬(wàn)來(lái)源：ICAC20022002年到2004年有大的增長(zhǎng)潛力。這部分歸功于煉油廠效益的增長(zhǎng)，同時(shí)部分由于NSR2002200480%的S90%S2x裝置產(chǎn)生的過(guò)量SO3和2S4。未來(lái)污染物排放—SO2排放—1990年修訂版所說(shuō)明的，對(duì)二氧化硫排放的控制也雨”的一種成分，因而對(duì)減少SO2的排放會(huì)繼續(xù)加強(qiáng)。實(shí)行規(guī)劃(SIPS)也會(huì)把源—NOx減排—NOxSCR法和—PM-2.5的控制—在過(guò)去幾年中，這一亟待解決的逃脫了數(shù)次決議。PM-2.5對(duì)健康的影響。這跟周圍的空氣質(zhì)量有關(guān)。煙囪排放只是大氣中PM-2.5積累的一個(gè)來(lái)源。大氣中的其他來(lái)源包括公的灰塵，機(jī)動(dòng)車的PM-2.5SO2、NOx、以的大氣污染控制在2004到2005可能不會(huì)看到針對(duì)PM-2.5的明確——清潔空氣法，第12章，要求發(fā)電機(jī)組到2007年實(shí)現(xiàn)對(duì)的減排。EPA法泊會(huì)繼續(xù)對(duì)這一污染施加適當(dāng)?shù)膲毫?。如果EPA不采取行動(dòng)，那么將會(huì)出現(xiàn)的洲際法令，將會(huì)對(duì)跨洲操作的企業(yè)帶來(lái)（引文，2最近一份（引文，3）碳注射是對(duì)減排的最成技術(shù)。碳注負(fù)荷測(cè)試能夠去除靜電除塵機(jī)組50%到70%的，在帶布袋除塵器清除小顆粒的機(jī)的除率可達(dá)90%—多種污染物控制技術(shù)—把幾種技術(shù)結(jié)合在一起來(lái)控制多種污染物的好處是顯SOx，NOx和顆粒物的控制。干式煙氣脫硫和布袋除塵系統(tǒng)具有控制SO2,SO