目錄TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc324710667"1、本方案依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc324710668"2、工程概況2HYPERLINK\l"_Toc324710669"3、總體設想2HYPERLINK\l"_Toc324710670"4、施工要求3HYPERLINK\l"_Toc324710671"5腳手架施工要求3HYPERLINK\l"_Toc324710672"6、落地式腳手架搭設方案5HYPERLINK\l"_Toc324710673"7、懸挑腳手架的搭設8HYPERLINK\l"_Toc324710674"8、特殊部位的搭設要求9HYPERLINK\l"_Toc324710675"9、搭設標準10HYPERLINK\l"_Toc324710676"10.腳手架拆除10HYPERLINK\l"_Toc324710677"11、避雷裝置11HYPERLINK\l"_Toc324710678"12、安全要求11HYPERLINK\l"_Toc324710679"13、應急救援預案12HYPERLINK\l"_Toc324710680"14、監(jiān)測監(jiān)控13HYPERLINK\l"_Toc324710681"15、鋼管落地腳手架計算書13HYPERLINK\l"_Toc324710682"16、普通型鋼懸挑腳手架計算書22HYPERLINK\l"_Toc324710683"17、懸挑腳手架陽角型鋼計算書33HYPERLINK\l"_Toc324710684"18、普通型鋼懸挑腳手（陽臺）架計算書37HYPERLINK\l"_Toc324710685"19、聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架計算書47HYPERLINK\l"_Toc324710686"20、型鋼懸挑卸料平臺計算書59HYPERLINK\l"_Toc324710687"21附圖66懸挑式扣件鋼管腳手架專項方案1、本方案依據(jù)本腳手架安全專項施工方案主要參考以下規(guī)范和標準：《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）?！痘炷两Y構設計規(guī)范》（GB50010-2002）《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-99）《建筑模板安全技術規(guī)范》（JGJ166-2008）《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80-91）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB5007-2002）2、工程概況一期工程，規(guī)劃總用地***畝。主體建筑為住宅；附屬建筑為商業(yè)和辦公。建筑面積：項目地上總建筑面積為*******平方米，其中社區(qū)公共建筑面積為************平方米；商業(yè)建筑面積**********平方米。***********樓屬于高層，其中**********樓為**********層，局部**********層，標準層高**********m，頂部最高高度***********米。********樓*********層，局部***********層，檐口高度最高**************米。3、總體設想************樓：1F-4F為落地式腳手架，5F-TF為懸挑腳手架，其中5F-11F為首次懸挑，懸挑高度為20米，12F-18F為二次懸挑，懸挑高度為20米，19F-25F為三次懸挑，懸挑高度為20米，26F-TF為四次懸挑，懸挑高度為20米。************樓：1F-3F為落地式腳手架，4F-TF為懸挑腳手架，西樓22F部分：4F-10F為首次懸挑，懸挑高度為20米，11F-17F為二次懸挑，懸挑高度為20米，18F-TF為三次懸挑，懸挑高度為20米。東樓18F部分：4F-10F為首次懸挑，懸挑高度為20米，11F-17F為二次懸挑，懸挑高度為20米，18F-TF為三次懸挑，懸挑高度為9.7米。以上懸挑腳手架層高差為20.3m，扣除懸挑層之間的落差高度30cm和型鋼自身高度16cm，實際懸挑高度約為19.84m,受力計算時按20米高度考慮受力情況，詳見計算書。4、施工要求4.1構造要求懸挑在樓面采用長1.5m-6m的16號工字鋼挑出，外挑1.2m，在懸挑梁上一層樓面梁再用Φ16鋼絲繩斜拉卸載。在挑梁根部與結構層面相應位置預埋16號圓鋼環(huán)，挑梁安裝后封閉焊接固定，工字鋼伸出端部采用斜拉Φ16鋼絲繩與上層框架梁內(nèi)環(huán)上固定。腳手架步距1.8m，排距0.85m，內(nèi)排距0.35m，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60m，水平間距4.50m。每步欄桿高1.2米。剪力墻傾角45o～60o，跨距4個柱距，連續(xù)設置。腳手架采用竹笆腳手板，外圍用密目網(wǎng)全封閉。4.2外腳手架基本構造、組成挑架示意圖（見計算書）施工平面布置圖（附后）懸挑構造詳圖（見計算書）腳手架立面（見計算書）4.3構件、材料質量要求Φ48×3的焊接鋼管，應符合GB700-89中的Q235A的規(guī)定?？奂螶GJ22-85的規(guī)定。鋼絲繩采用6×19的Φ16鋼絲繩。竹笆腳手板應符合相應的質量要求。密目安全網(wǎng)應符合相應的質量要求。5腳手架施工要求5.1施工準備本工程各級負責人應嚴格按本方案中各項要求及安全技術規(guī)程中的有關要求，向腳手架架設和使用的人員進行技術交底。應對鋼管、扣件、腳手板、安全網(wǎng)、型鋼、鋼絲繩等進行檢查，不合格的材料禁止使用。5.2材料準備5.2.1、鋼管（1）φ48mm*3mm鋼管有出廠質量證明書與檢測報告。（2）采用國家現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼筋》（GB/T700）中Q235-A級的規(guī)定，外徑偏差允許偏差0.5mm，鋼管壁厚正偏差允許值12%、負偏差允許值-15%，鋼管初始最大彎曲率≤3‰。（3）鋼管端部平整，內(nèi)外表面光滑，無影響使用的變形、裂縫、嚴重銹蝕等缺陷存在。（4）鋼管不得用電焊或氧氣切割，嚴禁打孔。（5）新舊鋼管應做防銹處理。5.2.2、扣件扣件有生產(chǎn)許可證、出廠質量證明書、測試報告?？奂每慑戣T鐵制作，也可用Q235-A級鋼的鋼板制作，材質符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）與《鋼管腳手架扣件》（JGJ22）的規(guī)定?？奂菟〝Q緊扭力矩達65Nm時，扣件不得破壞。扣件的形式有三種（直角扣件、旋轉扣件、對接扣件）。有裂縫、變形的舊扣件嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。新舊扣件應進行防銹處理。5.2.3、底座底座用可鍛鑄鐵制作，厚8mm、邊長150*150鋼板，其上焊150mm高，外經(jīng)60㎜，壁厚3㎜鋼管；焊接底座應采用Q235A鋼，焊條應采用E43型，底座質量符合《鋼管腳手架扣件》（JGJ22）的規(guī)定。5.2.4、連墻件連墻桿的材質應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級的規(guī)定5.2.5、安全網(wǎng)安全網(wǎng)采用密目阻燃綠色網(wǎng)，必須有廠家有生產(chǎn)許可證、產(chǎn)品有質量證明書和產(chǎn)品檢測報告及安全監(jiān)督部門發(fā)放的準用證。5.2.6、腳手板采用竹笆片，除每隔4步滿鋪4個角笆片外，在施工操作層周轉鋪設竹笆片；用18#鉛絲雙股并聯(lián)綁扎在縱向水平桿上，且綁扎牢固，交接處平整，竹笆片應完好無損。5.2.7、工器具準備主要使用工具有扳手、力矩扳手、起重索具、鐵絲等。5.3、搭設作業(yè)要求直徑不同的鋼管不能混用，鋼管也不得與竹、木材料混合使用。搭設作業(yè)必須在統(tǒng)一指揮下進行。按施工方案放線，標定立桿位置，立桿間距應均勻一致。懸挑腳手架的懸挑梁應在砼強度達到10MPa后進行安裝，在砼強度達到15MPa后才能逐步施加腳手架荷載。腳手架轉角部位的工字鋼平衡部分盡量避免交叉疊放，可采取調(diào)整挑梁間距、下?lián)问?、上撐式施工?jīng)驗加強，如轉角挑梁下加支撐等。腳手架掃地桿在建筑物專角部位需斷開設置，但高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨域立桿固定。周邊腳手架從一個角部開始向兩邊延伸交圈搭設，同步縱向水平桿必須四周交圈設置。剪刀撐、斜撐等整體拉結桿件和連墻件隨撘升的架子同步設置。開始搭設立桿時，在設置第一排連墻件前，適量設置拋撐或采取其他可行性拉結措施，以確保腳手架和架上作業(yè)人員的安全。腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不大于2m。用于連接大橫桿的對接扣件開口應朝向架子內(nèi)側，螺栓向中避免滑落?？奂Q緊力矩在45-55N.M范圍內(nèi)，不得低于40N.M或高于65N.M。6、落地式腳手架搭設方案本工程落地式腳手架搭設高度為12.8m。6.1腳手架參數(shù)落地腳手架采用雙排單立桿腳手架，搭設尺寸為：步距為1.8m，立桿橫距為0.85m，立桿縱距不大于1.5m，轉角處1.2m；本腳手架內(nèi)立桿離墻間距應為0.35m。6.2地基處理地基及室外回填土必須分層夯實，密實度采用環(huán)刀法取樣試驗，密實系數(shù)達到設計要求，表面用C20砼進行硬化，厚度100㎜，寬度2000㎜，所有基礎必須平整?；A上設置槽鋼或木墊，鋪設必須平穩(wěn)，不得懸空，并在四周腳手架外立桿300㎜處設一條240×300㎜的排水溝（見圖）。對落地腳手架基礎應經(jīng)常檢查，不應出現(xiàn)沉降差異。6.3腳手架搭設的工藝流程搭設時應嚴格按照操作規(guī)程進行搭設：立桿—小橫桿—內(nèi)大橫桿—外大橫桿—踢腳桿——高扶手—竹笆—踢腳板—安全網(wǎng)—拉結等程序搭設。6.4質量要求落地腳手架將嚴格按照國家規(guī)范的有關規(guī)定搭設，驗收保證合格。6.4.1立桿每根立桿底部應設置底座與墊板。直徑不同的鋼管不應混合使用，鋼管與竹、木不得混合使用。立桿必須按規(guī)定的縱距和橫距搭設。立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。立桿上的對接扣件應交錯布置，相鄰立桿的連接不應在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不得少于500mm。各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。搭接連接的長度不應小于1m，不少于2個旋轉扣件固定，固定間距不應小于300mm，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿頂端應高出女兒墻頂部不小于1m，高出檐口上皮不小于1.5m。6.4.2縱向水平桿縱向水平桿應在立桿內(nèi)側設置，鋼管長度不宜小于3跨。接頭宜采用對接扣件連接，內(nèi)外兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應在同步同跨內(nèi)，上下兩個相鄰接頭應錯開一跨，其錯開的水平距離不應小于500mm，各接頭中心距立桿軸心線距離應小于縱距的1/3。采用搭接時，其搭接長度不應小于1m，不少于2個旋轉扣件固定，其固定間距不應小于800mm，扣件中心至桿端的距離不應小于100mm?？v向水平桿與立桿相交處必須用直角扣件與立桿固定。沿建筑物周圍搭設的腳手架應采用閉合形式，腳手架的上步縱向水平桿必須隨搭隨四周交圈。使用竹笆腳手板，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm：其計算850-48×2（打橫桿）-48（立桿）/2=350mm.6.4.3橫向水平桿凡立桿與縱向水平桿相交處均必須設置一根橫向水平桿，嚴禁任意拆除?？缍戎虚g的橫向水平桿根據(jù)需要設置。腳手架橫向水平桿外端伸出縱向水平桿外不應小于100mm，靠墻的一端距墻裝飾面的距離不應大于100m，并且靠墻一端外伸長度不應大于0.4倍的立桿橫距，且不應大于500mm。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距離不應大于150mm。作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水桿件，宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。6.4.4縱橫向掃地桿腳手架必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿也應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1m，靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。6.4.5剪刀撐落地腳手架在12m的雙排腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m。每副剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不少于4根，且不應少于6m，也不應超過7根，與縱向水平桿呈45-60度角。剪刀撐應設置在腳手架立桿外側，并用旋轉扣件固定在立桿橫向水平桿的伸出端上。搭接連接的長度不應小于1m，不少于3個旋轉扣件固定，固定間距不應小于300mm，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。6.4.6連墻件本工程按層高設置，為防止腳手架內(nèi)外傾覆，架高超過4m的雙排腳手架，必須均勻分布地設置能承受壓力和拉力的連墻點，宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm。優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。連墻件中的連墻桿或拉筋呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。連墻件中的連墻桿應按圖示施工。6.4.7欄桿、擋腳板從第二步起，在腳手架操作層外側設置欄桿。上欄桿高度宜取1.1~1.2m，擋腳板高不應小于180mm，中欄桿應居中設置。上欄桿、中欄桿、擋腳板均應架設在外立桿內(nèi)側，并保持足夠的剛度。本腳手架底部將設置掃地桿。要求：縱向掃地桿應用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。本腳手架設置的踢腳桿、扶手桿需全部用1.8m×6m安全網(wǎng)密閉。本工程共設置2道水平網(wǎng)，4層一道，10層一道。6.4.8.掃地桿的設置：腳手架設縱、橫掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm立桿上。橫向掃地桿用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。7、懸挑腳手架的搭設7.1、根據(jù)各樓計劃，在相應樓層開始懸挑。7.2、住宅樓在懸挑層開始預埋φ16圓鋼定制的鋼筋環(huán)，樓層上預埋根據(jù)方案在相應樓層預埋搭設。7.3、待預埋層砼澆筑完畢，將加工好的16號工字鋼穿在預埋好的鋼筋環(huán)內(nèi)，用硬木墊實，墊緊，不松動。7.4、φ16的圓鋼環(huán)兩環(huán)間距為1米，且鋼筋環(huán)必須用電焊焊接在板筋上，焊縫長10倍D。7.5、懸挑的工字鋼要要求：根據(jù)樓樓的形式在地地面斷料，將將選好的工字鋼放置在在預埋好的鋼鋼筋環(huán)內(nèi)。7.6、懸挑工字鋼上須須焊好兩個φ25、L=10cmm固定短鋼筋筋，以便固定定內(nèi)外立桿，兩兩固定的間距距為0.855m。7.7、本工程的所有硬硬拉結設置在在樓面平臺上上，采用二步步三跨梅花式式連接或根據(jù)據(jù)要求每層設設置硬拉接連連墻件（見圖圖）。裝飾階階段連墻件可可用雙鋼管夾夾窗角，形成成替代支撐。7.8、工字鋼前段下口焊焊接25的橫向鋼筋筋固定鋼絲繩繩的位置。7.9、懸挑腳手架的搭搭設要求：橫楞控制在1.22m以內(nèi)。腳手架內(nèi)立桿離墻墻間距為0..35m，小橫桿離離裝飾面0..1m。立桿間距為1.55m以內(nèi)。架體步距1.8mm，寬為0.885m。腳手架搭設時要做做好每四步一一隔離，最底底部用木板或或其他物體完完全封閉，以以防小的物體體墜落。剪刀撐外立面從上上倒下連續(xù)設設置，夾角45度~60度之間，中中間搭接距離離不小于1mm，且連接部部分必須用三三個扣件連接接，兩端距離離不小于0..1m。轉角角處必須設置置“之”型橫向斜撐撐，中間每隔隔6跨設置“之”型斜撐。最底部要用20ccm～30cm×1.8m的踢踢腳板封閉。腳手架設置0.66m踢腳桿，1..2m扶手桿桿，每步用密密目網(wǎng)完全封封閉。大、小橫桿和立桿桿搭設要求同同落地腳手架架。連墻件同同落地腳手架架。懸挑腳手架每根鋼鋼梁必須采用用鋼絲繩斜拉拉，鋼絲繩采采用6×199×16。7.10懸挑腳手架架的搭設工藝藝腳手架搭設順序如如下：立柱→縱向掃地桿→橫向掃地桿→第一步橫向向水平桿每一一步縱向水平平桿→連墻→第二步橫向向水平桿→第二步縱向向水平桿→……8、特殊部位的搭設設要求建筑物轉角部位：：型鋼支撐形形式：一根12號工字鋼支桿；；立桿橫向間間距或排距00.85m;;內(nèi)排架距離離墻長度0..35m;轉角型鋼長長度2.200m;具體見《懸懸挑腳手架轉轉角部分型鋼鋼計算書》陽臺部位：立桿采采用單立桿，立立桿的縱距為為1.5米，立桿的橫橫距為0.885米，立桿的步步距為1.88米；內(nèi)排架距距離墻長度為為2.1米，大橫桿在在上，搭接在在小橫桿上的的大橫桿根數(shù)數(shù)為1根；懸挑梁梁采用下?lián)涡涡问剑唧w見見《普通型鋼鋼懸挑腳手架架陽臺部分計計算書》和圖圖。樓梯間部位：立桿桿采用單立桿桿；立桿的縱縱距為1.5米，立桿的橫橫距為0.885米，立桿的步距距為1.8米；內(nèi)排架距距離墻長度為為0.35米；大橫桿在在上，搭接在在小橫桿上的的大橫桿根數(shù)數(shù)為1根；懸挑梁梁采用下?lián)涡涡问?，具體見見《樓梯間普普通型鋼懸挑挑腳手架計算算書》。電梯間部位采用預預埋懸挑梁加加下?lián)涡问?。轉角陽臺是懸挑特特殊部位，懸懸挑長度達33.6米，下支撐角角度必須大于于50度。9、搭設標準搭設安全和質量必必須滿足市文文明工地和標標化的標準。腳手架的搭設規(guī)范范，將執(zhí)行國國家有關規(guī)范范、標準及市市住建委、安檢部門門的有關規(guī)定定。本懸挑腳手架只允允許承受兩步步架，每步為為200kgg/㎡的荷載。施工時必須正確使使用本腳手架架，嚴禁超載載，且不能用用腳手架支模模和隨意拆卸卸腳手架上的的鋼管和扣件件，以免損壞壞腳手架造成成變形而發(fā)生生危險。懸挑結構的構造應應符合設計要要求，出墻面面長度一致，基基本水平，鋼鋼絲繩松緊一一致，錨固可可靠。立柱的垂直誤差不不大于H/500，允許偏差差10cm。間距：排距和步距距為±20mm?？v向水平桿高低允允許偏差±10mm，橫橫向水平桿外外伸長度允許許偏差≤50mm?？奂目劬o力矩為為40-655N.m，對接扣件件的開口應向向上或向內(nèi)?？劭奂穆菟〝Q擰緊力矩用力力矩扳手檢查查，抽樣方法法按隨機均布布的原則進行行，抽樣數(shù)目目按有關標準準進行。腳手架在搭設過程程中必須進行行同步檢查驗驗收，完成后后進行總的驗驗收，合格后后，經(jīng)批準掛掛牌后方可使使用。10.腳手架拆除除拆除前，應全面檢檢查腳手架的的扣件連接、連連墻件、支撐撐體系等是否否符合質量要要求，凡有不不穩(wěn)定和松動動的必須處理理完畢。必須編制專題的拆拆除方案，經(jīng)經(jīng)主管部門批批準后方可實實施。拆除的的安全技術措措施，由單位位工程負責人人，逐級進行行交底。腳手架拆除，首先先清除腳手架架上雜物和地地面障礙物。拆除的順序應由上上而下逐層進進行，嚴禁上上下同時進行行。所有邊墻件隨腳手手架逐層拆除除，嚴禁先將將連墻件整層層或數(shù)層拆除除后再拆除腳腳手架。分段段拆除時，步步差不得大于于2.當拆至下部最后一一步立柱時，應應先在適當位位置搭設臨時時拋撐加固，后后拆除連墻件件。腳手架拆除過程中中，不得有其其余人員在架架子上作業(yè)。拆除卸料時必須及及時分段集中中運至地面，嚴嚴禁拋扔。拆剪撐和縱向水平平桿時，應先先拆中間扣件件，后拆兩端端扣件，拆扣扣件時，應有有防止桿件突突然墜落的措措施。拆除懸挑梁和連梁梁時，應先拆拆除連梁部分分，再拆除懸懸挑梁。連梁梁應在空中解解體后拆除。11、避雷裝置避雷可利用建筑物物避雷系統(tǒng)，用φ12的鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角腳手架的立桿上。高度不小于1m，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網(wǎng)。接地用結構本身的接地，用φ8的圓鋼引出，與接地焊接。接地裝置完畢后，要用電阻表測定電阻是否符合要求。12、安全要求腳手架搭設人員必必須是專業(yè)架架子工，搭設設工具及材料料安放牢固，禁禁止落下。搭設懸挑架時，在在建筑物下部部派專人看管管，搭設范圍圍內(nèi)禁止人員員走動。搭設腳手架人員必必須戴好安全全帽、穿防滑滑鞋。挑架應在砼強度達達到20Mpa后進行安裝裝，在砼強度度達到30Mpa后才能逐步步施加腳手架架荷載。預埋U型環(huán)，須滿足錨固固要求，同一一懸挑架位置置偏差不得大大于5mm，緊固固螺帽時應采采用扭力扳手手，擰緊力矩矩應大于80N.m。挑架的安裝、腳手手架系統(tǒng)的搭搭設必須經(jīng)過過項目工程師師、安全員、施施工員分段驗驗收、項目經(jīng)經(jīng)理級分公司司責任工程師師批準后才能能使用。挑腳手架在使用過過程中，遵守守設計規(guī)定，不不得將模板支支撐、泵送砼砼輸送管等固固定在腳手架架上，不得超超載，嚴禁任任意懸掛起重重設備等。定期對腳手架進行行檢查，主要要檢查各主節(jié)節(jié)點處桿件、連連墻是否符合合設計要求；；扣件螺桿是是否松支；槽槽字鋼挑梁是是否撓度加大大；鋼絲繩是是否牢固。腳手架在使用期間間，嚴禁任意意拆除下列桿桿件：主節(jié)點點處的縱、橫橫向水平桿；；連墻桿；鋼鋼絲繩支撐；；欄桿、擋腳腳板。腳手架上進行電、氣氣焊作業(yè)時，必必須有防火措措施和專人看看守。腳手架接地、避雷雷措施應按國國家現(xiàn)行標準準《施工現(xiàn)場場臨時用電安安全技術規(guī)范范》JGJ46中有關規(guī)定定執(zhí)行。腳手架拆除階段時時，地面應設設圍欄和警戒戒標志，并派派人進行監(jiān)護護，嚴禁一切切非操作人員員進入危險作作業(yè)區(qū)。六級及其以上大風風和霧、雪、雨雨天應停止在在腳手架上作作業(yè)，雨雪后后腳手架應有有防滑措施，掃掃除積雪。在下列情況下，必必須對腳手架架進行全面檢檢查：六級以以上大風和下下大雪后，嚴嚴重寒流過后后；停用超過過一個月后的的復工前。13、應急救援預案施工現(xiàn)場一旦發(fā)生生腳手架倒塌塌坍塌事故，將將會造成人員員傷亡和直接接經(jīng)濟損失。為了爭取在第一時時間內(nèi)搶救人人員，最大限限度地減低員員工及相關人人員的生命安安全經(jīng)濟損失失，特制定本本項目部倒塌塌坍塌應急救救援預案。不論任何人，一旦旦發(fā)現(xiàn)有腳手手架倒塌坍塌塌的可能性，應應立即呼叫在在場全體人員員進行避讓?，F(xiàn)場人員應迅速通通知項目經(jīng)理理或施工員，并并打電話及時時向應急救援援搶險領導小小組領導報告告事故的發(fā)生生情況。請求求應急救援搶搶險小組的支支援。根據(jù)現(xiàn)場情況，若若有人員受傷傷，應立即撥撥打120緊急電電話，向急救救中心求救。應應務必講清受受傷人數(shù)、地地點和人員受受傷情況，并并派人到主要要路口引導急急救車盡快趕趕到事故現(xiàn)場場。同時，現(xiàn)現(xiàn)場急救人員員在急救車到到來之前，應應對受傷人員員進行急救。本本項目部配備備應急急救藥藥箱1只，藥箱存存放施工現(xiàn)場場辦公室。在沒有人員受傷的的情況下，現(xiàn)現(xiàn)場負責人應應根據(jù)實際情情況研究補救救措施，在確確保人員生命命安全的情況況下，組織恢恢復正常施工工秩序?，F(xiàn)場安全員應對腳腳手架等施工工設施倒塌事事故進行原因因分析，制定定相應的改正正措施，認真真填寫傷亡事事故報表、事事故調(diào)查等有有關處理報告告，并上報應應急搶險領導導小組。各相關方聯(lián)系電話話如下：應急救援搶險領導導小組：組長長：成員：醫(yī)院：120公安安：110消消防：119914、監(jiān)測監(jiān)控對整體腳手架每天天應有專人進進行監(jiān)測，并并做好記錄，發(fā)發(fā)現(xiàn)問題及時時進行處理。對懸挑梁每天都應應進行檢查，發(fā)發(fā)現(xiàn)問題及時時進行處理。在惡劣天氣過后應應進行專項檢檢查，做好記記錄。15、鋼管落地腳手架計計算書一、參數(shù)信息:1.腳手架架參數(shù)搭設尺寸為：立桿桿的縱距為11.50米，立桿的橫橫距為0.885米，立桿的步步距為1.880米；計算的腳手架為雙雙排腳手架搭搭設高度為112.8米米，立桿采用用單立管；內(nèi)排架距離墻長度度為0.300米；大橫桿在上，搭接接在小橫桿上上的大橫桿根根數(shù)為2；采用的鋼管類型為為Φ48×3..0；橫桿與立桿連接方方式為單扣件件；扣件抗滑滑承載力系數(shù)數(shù)為0.880；連墻件采用二步二二跨，豎向間間距3.600米，水平間距距4.50米，采用扣件件連接；連墻件連接方式為為雙扣件；2.活荷載載參數(shù)施工荷載均布參數(shù)數(shù)(kN/m2):2.0000；腳手手架用途:裝修腳手架架；同時施工層數(shù):22；3.風荷載載參數(shù)江蘇省鎮(zhèn)江地區(qū)，基基本風壓為00.40，風風荷載高度變變化系數(shù)μz為1.14，風風荷載體型系系數(shù)μs為1.20；考慮風荷載4.靜荷載載參數(shù)每米立桿數(shù)承受的的結構自重標標準(kN/m2):0.11248；腳手板自重標準值值(kN/m2):0..150；欄欄桿擋腳板自自重標準值((kN/m2):0.1150；安全設施與安全網(wǎng)網(wǎng)(kN/m2):0..100；腳腳手板鋪設層層數(shù):4；腳手板類別:竹串串片腳手板；；欄桿擋板類類別:欄桿竹笆片片；5.地基參參數(shù)地基土類型:巖石石；地基承載載力標準值((kN/m2):5000.00；基礎底面擴展面積積(m2):0.009；基礎降降低系數(shù):11.00。二、大橫桿的計算算:大橫桿按照三跨連連續(xù)梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。按照大橫桿上面的的腳手板和活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。1.均布荷荷載值計算大橫桿的自重標準準值:P1=0.0333kN//m；腳手板的荷載標準準值:P2=0.1550×0.8500/(2+11)=0.0043kNN/m；活荷載標準值:Q=2.0000×0.8500/(2+11)=0.5567kNN/m；靜荷載的計算值::q1=1.2×0.0333+1.2××0.0433=0.0991kN//m；活荷載的計算值::q2=1.4×0.5677=0.7993kN//m；大橫桿計算荷載組組合簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)大橫桿計算荷載組組合簡圖(支座最大彎彎矩)2.強度計計算最大彎矩考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的彎矩跨中最大彎距計算算公式如下::跨中最大彎距為MM1max=00.08×0.0911×1.50002+0.100×0.7933×1.50002=0.1195kNN.m；支座最大彎距計算算公式如下::支座最大彎距為M2maxx=-0..10×0.0911×1.50002-0.1117×0.7933×1.50002=-0..229kkN.m；我們選擇支座彎矩矩和跨中彎矩矩的最大值進進行強度驗算算：σ=Max(0.1195×1006,0.2229×1066)/44990.0=551.0022N/mmm2；大橫桿的抗彎強度度:σ=51..002NN/mm2小于[f]]=205..0N/mmm2。滿足要求求！3.撓度計計算:最大撓度考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.0333+0.0043=0..076kkN/m；活荷載標準值:q2=Q==0.5677kN/mm；三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度V=0.6777×0.0766×1500..04/(1000×2.06×105×1078000.0)++0.9900×0.5677×1500.04//(100××2.06×105×1078000.0)=1.3396mmm；腳手板,縱向、受受彎構件的容容許撓度為l/1500與10mmm請參考規(guī)范范表。大橫桿的最大撓度度小于15500.0//150mmm或者10mmm,滿足要求!三、小橫桿的計算算:小橫桿按照簡支梁梁進行強度和和撓度計算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。用大橫桿支座的最最大反力計算算值，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值值計算大橫桿的自重標準準值：p1=0.0033×1.5000=0..050kkN；腳手板的荷載標準準值：P2=0.1550×0.8500×1.5000/(2+11)=0.0064kNN；活荷載標準值：QQ=2.0000×0.8500×1.5000/(2+11)=0..850kkN；荷載的計算值:P=1.22×(0.0500+0.0664)+1..4×0.8500=1..326kkN；小橫桿計算簡圖2.強度計計算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和均布荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mqmaxx=1..2×0.0333×0.85002/8=0.0044kN.mm；集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mpmaxx=1..326×0.8500/3=0.3766kN.mm；最大彎矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.3799kN.mm；σ=M/WW=0..379×1106/44900.000==84.5006N/mmm2；小橫桿的計算強度度小于2005.0000N/mmm2,滿足要求！！3.撓度計計算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度計算算公式如下::Vqmaxx=5×0.0333×850.004/(3844×2.0600×105×1078000.0000)=00.010mm；P2=p1+p2+Q=0.0050+0..064+00.850=0.9964kNN；集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度計算公式式如下:Vpmaxx=9663.7000×850.00×(3×850.002-4×850.002/9)/(72××2.0600×105×107800.00)=00.946mm；最大撓度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..010+00.946=0.9956mmm；小橫桿的最大撓度度小于(8850.0000/1500)=5.6667與10mmm,滿足要求!；四、扣件抗滑力的的計算:按規(guī)范表,直角、旋旋轉單扣件承承載力取值為為8.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數(shù)0..80，該工程實際的旋轉轉單扣件承載載力取值為66.40kNN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設計計值,取6.40kN；R縱向或橫橫向水平桿傳傳給立桿的豎豎向作用力設設計值；橫桿的自重標準值值:P1=0..033×0.8500=0.0228kN；；腳手板的荷載標準準值:P2=0..150×0.8500×1.5000/2=0..096kkN；活荷載標準值:Q=22.000××0.8500×1.5000/2==1.2775kN；；荷載的計算值:R=1.22×(0.0288+0.0996)+1..4×1.2755=1.9334kN；；R<66.40kkN,單單扣件抗滑承承載力的設計計計算滿足要要求!五、腳手架荷載標標準值:作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)每米米立桿承受的的結構自重標標準值(kN/m))；本例為0..1248NG11=0..125×12.8000=11.597kN；(2)腳手手板的自重標標準值(kN/m2)；本例采用用竹串片腳手手板，標準值值為0.155NG22=0.1150×4×1.5000×(0.8500+0.3))/2=0.5177kN；(3)欄桿桿與擋腳手板板自重標準值值(kN/m))；本例采用用欄桿竹笆片片，標準值為為0.15NG33=0..150×4×1.5000/2=0.4500kN；(4)吊掛掛的安全設施施荷載，包括括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.0055NG44=0..100×1.5000×12.8000=11.920kN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=44.485kN；活荷載為施工荷載載標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和，內(nèi)、外外立桿按一縱縱距內(nèi)施工荷荷載總和的11/2取值。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=2.0000×0.8500×1.5000×2/2==2.5550kN；；風荷載標準值應按按照以下公式式計算WK=UZ*US*WWO其中Wo基本風風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：Wo=0..400kkN/m2；Uz--風荷荷載高度變化化系數(shù)，按照照《建筑結構構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.1140；Us--風荷荷載體型系數(shù)數(shù)：Us=1.2200；經(jīng)計算得到，風荷荷載標準值Wkk=0..400×1.1400×1.2000=0..383kkN/m2；不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N=1.22NG+1.4NNQ=1.22×4.4855+1.44×2.5500=8.9952kNN；考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值計計算公式N=1.2NG+0.855×1.4NQ=1..2×4.4855+0.885×1.4×2.5500=8.4416kNN；風荷載設計值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW計算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.3833×1.5000×1.8002/110=0.2222kN.mm；六、立桿的穩(wěn)定性性計算:不組合風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算公式為為：立桿的軸心壓力設設計值：N=8.9552kN；；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..59cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)：K=1.1555；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：U=11.500計算長度,由公公式lo=kuuh確定：：lo=3.1119m；；Loo/i=196.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的結果果查表得到：：φ=0.1188；立桿凈截面面積：：A=4.24cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=4..49cmm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=8952..000/((0.1888×424..000)==112.3303N//mm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=1112.3033小于[f]]=2005.0000N/mmm2滿足要求?。】紤]風荷載時,立立桿的穩(wěn)定性性計算公式立桿的軸心壓力設設計值：N=8.4116kN；；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..59cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)：K==1.1555；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：U=11.500計算長度,由公公式lo=kuuh確定：：lo=3.1119m；；Loo/i=196.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的結果果查表得到：：φ=0.1188立桿凈截面面積：：A=4.24cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=4..49cmm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=8416..428/((0.1888×424..000)++2215227.3544/44900.000=1544.923N/mm22；立桿穩(wěn)定性計算σσ=1554.9233小于[f]]=2005.0000N/mmm2滿足要求?。∑?、最大搭設高度度的計算:不考慮風荷載時,,采用單立管管的敞開式、全全封閉和半封封閉的腳手架架可搭設高度度按照下式計計算：構配件自重標準值值產(chǎn)生的軸向向力NG2K(kN)計算公公式為：NG2K=NGG2+NG3+NG4=22.888kN；活荷載標準值：NNQ=2..550kkN；每米立桿承受的結結構自重標準準值：Gk=0..125kkN/m；Hs=[0.1888×4.2400×10-4×205.0000×103-(1.22×2.8888+1.44×2.5500)]/(11.2×0.1255)=62..139mm；腳手架搭設高度Hs等于或大于于26米，按照下式式調(diào)整且不超超過50米：[H]==62.1139/((1+0.0001×62.1339)=588.504m；[H]=58.5004和50比較較取較小值。得得到，腳手架架搭設高度限限值[H]]=50..000mm?？紤]風荷載時,采采用單立管的的敞開式、全全封閉和半封封閉的腳手架架可搭設高度度按照下式計計算：構配件自重標準值值產(chǎn)生的軸向向力NG2K(kN)計算公公式為：NG2K=NGG2+NG3+NG4=22.888kN；活荷載標準值：NNQ=2..550kkN；每米立桿承受的結結構自重標準準值：Gk=0..125kkN/m；計算立桿段由風荷荷載標準值產(chǎn)產(chǎn)生的彎矩：：Mwk=Mw/(11.4×0.85))=0..222//(1.4×0.855)=00.186kN.m；；Hs=(0.1888×4.2400×10-4×205.0000×10-3-(1..2×2.8888+0.855×1.4×(2.5500+0.1888×4.2400×0.1866/4.4990)))//(1.2××0.1255)=39..454mm；腳手架搭設高度Hs等于或大于于26米，按照下式式調(diào)整且不超超過50米：[H]==39.4454/((1+0.0001×39.4554)=377.956m；[H]=37.9556和50比較較取較小值。經(jīng)經(jīng)計算得到，腳腳手架搭設高高度限值[[H]=337.9566m。八、連墻件的計算算:連墻件的軸向力計計算值應按照照下式計算：：Nl=Nlww+No風荷載基本風壓值值Wk=0..383kkN/m2；每個連墻件的覆蓋蓋面積內(nèi)腳手手架外側的迎迎風面積AAw=16..200mm2；連墻件約束腳手架架平面外變形形所產(chǎn)生的軸軸向力(kN),No=5.0000kNN；風荷載產(chǎn)生的連墻墻件軸向力設設計值(kN)，應按按照下式計算算：NLw=1.44×Wk×Aw=8..687kkN；連墻件的軸向力計計算值NL=NLw+NNo=13..687kkN；其中φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù),l為內(nèi)排架架距離墻的長長度,由長細比l/ii=300..000/115.9000的結果查表表得到0.9949；A=4.24cm2；[f]=2205.000N/mmm2；連墻件軸向力設計計值Nf=φ×A×[ff]=0.9949×4..240×110-4×2055.000××103=822.487kN；Nl=13.6687<Nff=82.4487,連墻墻件的設計計計算滿足要求求！連墻件采用雙扣件件與墻體連接接。經(jīng)過計算得到NNl=13.6687小于雙雙扣件的抗滑滑力16..0kN，滿滿足要求!連墻件扣件連接示示意圖九、立桿的地基承承載力計算::立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足下式的要要求p≤fg地基承載力設計值值:fg=fgkk×Kc=5000.0000kN/mm2；其中，地基承載力力標準值：ffgk=5000.0000kN/mm2；腳手架地基承載力力調(diào)整系數(shù)：：kc=1..000；；立桿基礎底面的平平均壓力，pp=N//A=933.516kN/m22；其中，上部結構傳傳至基礎頂面面的軸向力設設計值：N=8.4416kNN；基礎底面面積((m2)：A=0..090mm2。p=93..516≤≤fg=500..000kkN/m2。地基承載載力的計算滿滿足要求！16、普通型鋼懸挑腳腳手架計算書書一、參數(shù)信息:1.腳手架架參數(shù)搭設尺寸為：立桿桿的縱距為11.50米，立桿的橫橫距為0.885米，立桿的步步距為1.880米；計算的腳手架為雙雙排腳手架搭搭設高度為220.0米米，立桿采用用單立管；內(nèi)排架距離墻長度度為0.300米；大橫桿在上，搭接接在小橫桿上上的大橫桿根根數(shù)為2；采用的鋼管類型為為Φ48×3..0；橫桿與立桿連接方方式為單扣件件；扣件抗滑滑承載力系數(shù)數(shù)為0.880；連墻件采用二步二二跨，豎向間間距3.600米，水平間距距4.50米，采用扣件件連接；連墻件連接方式為為雙扣件；2.活荷載載參數(shù)施工荷載均布參數(shù)數(shù)(kN/m2):2.0000；腳手手架用途:裝修腳手架架；同時施工層數(shù):22；3.風荷載載參數(shù)江蘇省鎮(zhèn)江地區(qū)，基基本風壓為00.400，風風荷載高度變變化系數(shù)μz為2.0，風荷荷載體型系數(shù)數(shù)μs為1.2000；考慮風荷荷載；4.靜荷載載參數(shù)每米立桿數(shù)承受的的結構自重標標準(kN/m2):0.11248；腳手板自重標準值值(kN/m2):0.1150；欄桿桿擋腳板自重重標準值(kN/m2):0.1150；安全設施與安全網(wǎng)網(wǎng)(kN/m2):0.1100；腳手手板鋪設層數(shù)數(shù):4；腳手板類別:竹笆笆片腳手板；；欄桿擋板類類別:欄桿竹笆片片；4.水平懸懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用用[16號工字字鋼]，其中建建筑物外懸挑挑段長度1..20米，建筑物內(nèi)內(nèi)錨固段長度度1.50米。與樓板連連接的螺栓直直徑(mm):116.00；；樓板混凝土土標號:C330；5.拉繩與與支桿參數(shù)支支撐數(shù)量為::1；懸挑水平鋼梁采用用懸臂式結構構，沒有鋼絲絲繩或支桿與與建筑物拉結結。二、大橫桿的計算算:大橫桿按照三跨連連續(xù)梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。按照大橫桿上面的的腳手板和活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。1.均布荷荷載值計算大橫桿的自重標準準值:P1=0.0333kN//m；腳手板的荷載標準準值:P2=0.1550×0.8500/(2+11)=0.0043kNN/m；活荷載標準值:Q=2.0000×0.8500/(2+11)=0.5567kNN/m；靜荷載的計算值::q1=1.2×0.0333+1.2××0.0433=0.0991kN//m；活荷載的計算值::q2=1.4×0.5677=0.7993kN//m；大橫桿計算荷載組組合簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)大橫桿計算荷載組組合簡圖(支座最大彎彎矩)2.強度計計算最大彎矩考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的彎矩跨中最大彎距計算算公式如下::跨中最大彎距為MM1max=00.08×0.0911×1.50002+0.100×0.7933×1.50002=0.1195kNN.m；支座最大彎距計算算公式如下::支座最大彎距為M2maxx=-0..10×0.0911×1.50002-0.1117×0.7933×1.50002=-0..229kkN.m；我們選擇支座彎矩矩和跨中彎矩矩的最大值進進行強度驗算算：σ=Max(0.1195×1006,0.2229×1066)/44990.0=551.0022N/mmm2；大橫桿的抗彎強度度:σ=51..002NN/mm2小于[f]]=205..0N/mmm2。滿足要求求！3.撓度計計算:最大撓度考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.0333+0.0043=0..076kkN/m；活荷載標準值:q2=Q==0.5677kN/mm；三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度V=0.6777×0.0766×1500..04/(1000×2.06×105×1078000.0)++0.9900×0.5677×1500.04//(100××2.06×105×1078000.0)=1.3396mmm；腳手板,縱向、受受彎構件的容容許撓度為l/1500與10mmm請參考規(guī)范范表。大橫桿的最大撓度度小于15500.0//150mmm或者10mmm,滿足要求!三、小橫桿的計算算:小橫桿按照簡支梁梁進行強度和和撓度計算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。用大橫桿支座的最最大反力計算算值，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值值計算大橫桿的自重標準準值：p1=0.0033×1.5000=0..050kkN；腳手板的荷載標準準值：P2=0.1550×0.8500×1.5000/(2+11)=0.0064kNN；活荷載標準值：QQ=2.0000×0.8500×1.5000/(2+11)=0..850kkN；荷載的計算值:P=1.22×(0.0500+0.0664)+1..4×0.8500=1..326kkN；小橫桿計算簡圖2.強度計計算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和均布荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mqmaxx=1..2×0.0333×0.85002/8=0.0044kN.mm；集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mpmaxx=1..326×0.8500/3=0.3766kN.mm；最大彎矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.3799kN.mm；σ=M/WW=0..379×1106/44900.000==84.5006N/mmm2；小橫桿的計算強度度小于2005.0000N/mmm2,滿足要求！！3.撓度計計算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度計算算公式如下::Vqmaxx=5×0.0333×850.004/(3844×2.0600×105×1078000.0000)=00.010mm；P2=p1+p2+Q=0.0050+0..064+00.850=0.9964kNN；集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度計算公式式如下:Vpmaxx=9663.7000×850.00×(3×850.002-4×850.002/9)/(72××2.0600×105×107800.00)=00.946mm；最大撓度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..010+00.946=0.9956mmm；小橫桿的最大撓度度小于(8850.0000/1500)=5.6667與10mmm,滿足要求!；四、扣件抗滑力的的計算:按規(guī)范表,直角、旋旋轉單扣件承承載力取值為為8.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數(shù)0..80，該工程實際的旋轉轉單扣件承載載力取值為66.40kNN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設計計值,取6.40kN；R縱向或橫橫向水平桿傳傳給立桿的豎豎向作用力設設計值；橫桿的自重標準值值:P1=0..033×0.8500=0.0228kN；；腳手板的荷載標準準值:P2=0..150×0.8500×1.5000/2=0..096kkN；活荷載標準值:Q=22.000××0.8500×1.5000/2==1.2775kN；；荷載的計算值:R=1.22×(0.0288+0.0996)+1..4×1.2755=1.9334kN；；R<66.40kkN,單單扣件抗滑承承載力的設計計計算滿足要要求!五、腳手架荷載標標準值:作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)每米米立桿承受的的結構自重標標準值(kN/m))；本例為0..1248NG11=0..125×20.0000=22.496kN；(2)腳手手板的自重標標準值(kN/m2)；本例采用用竹笆片腳手手板，標準值值為0.155NG22=0.1150×4×1.5000×(0.8500+0.3))/2=0.5177kN；(3)欄桿桿與擋腳手板板自重標準值值(kN/m))；本例采用用欄桿竹笆片片，標準值為為0.11NG33=0..150×4×1.5000/2=0.4500kN；(4)吊掛掛的安全設施施荷載，包括括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.0055NG44=0..100×1.5000×20.0000=33.000kN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=66.464kN；活荷載為施工荷載載標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和，內(nèi)、外外立桿按一縱縱距內(nèi)施工荷荷載總和的11/2取值。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=2.0000×0.8500×1.5000×2/2==2.5550kN；；風荷載標準值應按按照以下公式式計算WK=UZ*US*WWO其中Wo基本風風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：Wo=0..400kkN/m2；Uz--風荷荷載高度變化化系數(shù)，按照照《建筑結構構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.2250；Us--風荷荷載體型系數(shù)數(shù)：Us=1.2200；經(jīng)計算得到，風荷荷載標準值Wkk=0..400×1.2500×1.2000=0..420kkN/m2；不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N=1.22NG+1.4NNQ=1.22×6.4644+1.44×2.5500=11..326kkN；考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值計計算公式N=1.2NG+0.855×1.4NQ=1..2×6.4644+0.885×1.4×2.5500=10..791kkN；風荷載設計值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW計算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.4200×1.5000×1.8002/110=0.2433kN.mm；六、立桿的穩(wěn)定性性計算:不組合風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算公式為為：立桿的軸心壓力設設計值：N=11.3326kNN；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..59cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)：K=1.1555；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：U=11.500計算長度,由公公式lo=kuuh確定：：lo=3.1119m；；Loo/i=196.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的結果果查表得到：：φ=0.1188；立桿凈截面面積：：A=4.24cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=4..49cmm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=113266.000//(0.1888×4244.000))=142..089NN/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=1442.0899小于[f]]=2005.0000N/mmm2滿足要求??！考慮風荷載時,立立桿的穩(wěn)定性性計算公式立桿的軸心壓力設設計值：N=10.7791kNN；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..59cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)：K==1.1555；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：U=11.500計算長度,由公公式lo=kuuh確定：：lo=3.1119m；；Loo/i=196.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的結果果查表得到：：φ=0.1188立桿凈截面面積：：A=4.24cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=4..49cmm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=107900.700//(0.1888×4244.000))+2429902.8000/44990.0000=1889.4700N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=1889.4700小于[f]]=2005.0000N/mmm2滿足要求??！七、連墻件的計算算:連墻件的軸向力計計算值應按照照下式計算：：Nl=Nlww+No風荷載基本風壓值值Wk=0..420kkN/m2；每個連墻件的覆蓋蓋面積內(nèi)腳手手架外側的迎迎風面積AAw=16..200mm2；連墻件約束腳手架架平面外變形形所產(chǎn)生的軸軸向力(kN),No=5.0000kNN；風荷載產(chǎn)生的連墻墻件軸向力設設計值(kN)，應按按照下式計算算：NLw=1.44×Wk×Aw=9..526kkN；連墻件的軸向力計計算值NL=NLw+NNo=14..526kkN；其中φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù),l為內(nèi)排架架距離墻的長長度,由長細比l/ii=300..000/115.9000的結果查表表得到0.9949；A=4.24cm2；[f]=2205.000N/mmm2；連墻件軸向力設計計值Nf=φ×A×[ff]=0.9949×4..240×110-4×2055.000××103=822.487kN；Nl=14.5526<Nff=82.4487,連墻墻件的設計計計算滿足要求求！連墻件采用雙扣件件與墻體連接接。經(jīng)過計算得到NNl=14.5526小于雙雙扣件的抗滑滑力16..0kN，滿滿足要求!連墻件扣件連接示示意圖八、懸挑梁的受力力計算:懸挑腳手架按照帶帶懸臂的單跨跨梁計算懸出端C受腳手架架荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，AA為墻支點。懸臂單跨梁計算簡簡圖支座反力計算公式式支座彎矩計算公式式C點最大撓撓度計算公式式其中k=mm/l,kll=mll/l,k22=m22/l。本工程算例中，mm=1.2200m，l=1..500mm，m1=0.3000m，m2=1.1500m；水平支撐梁的截面面慣性矩I=11330.0000cm4，截面模量量(抵抗矩)WW=1441.0000cm3。受腳手架作用集中中強度計算荷荷載P=11.2×6.4644+1.4××2.5500=11.3326kN水平鋼梁自重強度度計算荷載q=1.22×26.1000×0.0000×785000.000××0.0011=0.2246kNN/mk==1.2000/1.5000=0.8800k11=0.3000/11.500=0.2200k22=1.1550/11.500=0.7767代入公式，經(jīng)過計計算得到支座反力RA=33..903kkN支座反力RB=-100.882kN最大彎矩MA=16..600kkN.m截面應力σ=1166000010.6440/(1.05×1410000.0000)=112.1124N//mm2水平支撐梁的計算算強度1112.1244小于2155.000N/mm22,滿足要求!受腳手架作用集中中計算荷載N=6..464++2.5500=9..014kkN水平鋼梁自重計算算荷載q==0.0003×78.5000=00.205kN/m最大撓度Vmaax=4..112mmm按照《鋼結構設計計規(guī)范》(GB500017-20003)附錄錄A結構變形規(guī)規(guī)定，受彎構構件的跨度對對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即即2300..000mmm水平支撐梁的最大大撓度小于2300..000//400,滿足要求求!九、懸挑梁的整體體穩(wěn)定性計算算:水平鋼梁采用[116號工字鋼鋼,計算公式如如下其中φb--均勻彎曲的的受彎構件整整體穩(wěn)定系數(shù)數(shù)，按照下式式計算：經(jīng)過計算得到強度度φb=5570×99.9×888.0×2235//(23000.0×1160.0××235.00)=11.35由于φb大于0..6，查《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值為0.8661。經(jīng)過計算得到強度度σ=166.600××106/(00.861××1410000.00)=1336.7344N/mmm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性性計算σ=1336.7344小于[f]]=2115.0000N/mmm2,滿足要求求!十、錨固段與樓板板連接的計算算:1.水平鋼鋼梁與樓板壓壓點如果采用用鋼筋拉環(huán)，拉拉環(huán)強度計算算如下：水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)受受力R=100.882kkN；水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)強強度計算公式式為:其中[f]為為拉環(huán)鋼筋抗抗拉強度，按按照《混凝土土結構設計規(guī)規(guī)范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平鋼梁梁與樓板壓點點的拉環(huán)最小小直徑D==[108882.2777×4/(3..142×50×2)]1//2=111.771mmm水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)一一定要壓在樓樓板下層鋼筋筋下面，并要要保證兩側330cm以上上搭接長度。2.水平鋼鋼梁與樓板壓壓點如果采用用螺栓，螺栓栓粘結力錨固固強度計算如如下：錨固深度計算公式式:其中N--錨固力，即即作用于樓板板螺栓的軸向向拉力，N=10..882kNN；d--樓板螺栓的的直徑，d=16..000mmm[fb]--樓板板螺栓與混凝凝土的容許粘粘接強度，計計算中取1..430N//mm2；h--樓板螺栓在在混凝土樓板板內(nèi)的錨固深深度，經(jīng)過計計算得到hh要大于100882.2277/(33.142××16.0000×1.4300)=1511.396mmm。3.水平鋼鋼梁與樓板壓壓點如果采用用螺栓，混凝凝土局部承壓壓計算如下：：混凝土局部承壓的的螺栓拉力要要滿足公式::其中N--錨固力，即即作用于樓板板螺栓的軸向向拉力，N=10..882kNN；d--樓板螺栓的的直徑，d=16..000mmm；b--樓板內(nèi)的螺螺栓錨板邊長長，b=5×d=80.0000mm；；fcc混凝土土的局部擠壓壓強度設計值值，計算中取取0.9500fc=144.300NN/mm2；經(jīng)過計算得到公式式右邊等于888.64kN大于于錨固力NN=10.888kN，樓板混凝凝土局部承壓壓計算滿足要要求!17、懸挑腳手架陽角角型鋼計算書書一、參數(shù)信息::1、荷載參數(shù)腳手架聯(lián)聯(lián)梁傳遞支座座力F(kN)：16.000;2、陽角型鋼構造參參數(shù)型鋼支撐撐形式：兩根根支桿;立桿橫向向間距或排距距La(m)：1.20;;內(nèi)排架距距離墻長度a(m)：0.30;;陽角型鋼鋼長度L(m)：2.80;;點M到QQ點的距離D1(m)):3.660;支點P到到建筑物角點點O的距離D3(m)：2.50;;O點到QQ點的距離D2(m)：0.20;;3、陽角型鋼材料參參數(shù):型鋼型號號：16號工字鋼;支桿類型型：12.6號槽鋼二、陽角型鋼計算算水平陽角型鋼采用用焊接建筑物物埋件連接，計計算條件為一一端固支的連連續(xù)梁。型鋼截面慣性矩II=11130.000cm4，截面抵抗抗矩W=1411.00cmm3，截面積A=26..10cm22。陽角型鋼示意圖陽角型鋼計算簡圖圖1、型鋼受力計算腳手架聯(lián)梁傳遞支支座力F=16..000kNN;水平鋼梁自重荷載載q=1..2×20..50×9..8×10--3=0.2241kN//m經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到陽角型鋼支撐梁剪剪力圖（kN）陽角型鋼支撐梁彎彎矩圖（kN.m）陽角型鋼支支撐梁變形圖圖(mm)型鋼支點的的支撐撐力為RA=13.3346kN;;型鋼固接處的支撐撐力為RB=19.3329kN;;型鋼最大彎矩MMmax=88.303kkN.m;圖中距離|MP||=(3..600×33.600++0.2000×0.2000+2.5500×2..500+11.414××0.2000×2.5000)1/22=4.4677m圖中角度<MPPQ=arccsin(33.600//4.4677)=53..6930圖中角度<OPPQ=arcctan(00.200/2.5500)=44.57400每根支桿的壓力T=13..346/22/sin((53.69930)=8.2281kN水平型鋼的軸向力力N=2××8.2811×cos((53.69930)×coss(4.57740)=9.7777kN型鋼最大