東亞京華大廈辦公樓綜合樓工程

鋼模板及外掛架施工方案、編制依據：1.1設計圖紙序號圖紙名稱圖號出圖時間1總圖、建筑施工圖建施1?建施472結構施工圖結施1?結施411.2施工規(guī)范序號名 稱編號類另S1組合鋼模板技術規(guī)范GB5021—2001國家2建筑結構何載規(guī)范GB50009-2000國家3混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范GB5020—2002國家4建筑工程質量檢驗評定標準GBJ5021—2001國家5建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準GBJ301-88國家6建筑施工鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ130-2001行業(yè)7建筑施工咼處作業(yè)安全技術規(guī)范GBJ80-91國家8北京市建筑工程施工安全操作規(guī)程DBJ01-62-2002國家9建筑施工安全檢查標準JQJ59-99行業(yè)1.3圖集序號圖集名稱編號1砼結構施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構造詳圖03G1012建筑物抗震構造詳圖03G329

1.4法規(guī)序號文件名稱文件編號1建筑安裝工程資料管理規(guī)程DBJ01-51-20032《工程建設標準強制性條文（房屋建筑部分）》1.5施工組織設計：《東亞京華大廈辦公綜合樓工程施工組織設計》二、工程概況:2.1工程簡介序號項目內 容1工程名稱東亞京華大廈綜合辦公樓2建設單位北京卓越創(chuàng)業(yè)房地產開發(fā)有限公司3設計單位北京維拓時代建筑設計有限公司4監(jiān)理單位北京建創(chuàng)建筑工程咨詢有限責任公司5質量監(jiān)督單位北京市朝陽區(qū)質量監(jiān)督站6地質勘察單位北京中機勘巖土工程技術有限公司7施工總承包單位宿遷市建設工程（集團）有限公司8建設規(guī)?？偨ㄖ娣e為84657m2，其中地上70622川；地下建筑面積14035m29建設地點北京市朝陽區(qū)望京10工程性質民用11合同工期616日歷天12合同質量等級朝陽杯

2.2建筑設計概況序號項 目內 容1主要功能地下一層為自行車庫及設備用房，地下二層、地下三層為車庫及設備用房，一層、二層為商業(yè)，其它為辦公2建筑面積總建筑面積為84657m2，其中地上建筑面積為70622韋，地下建筑面積為14035m23建筑層數(shù)地下3層，地上34層，局部36層4建筑高度絕對標咼±0.000相當于絕對標高37.50m基底標高地下室底板下皮標咼為-15.000m室內外咼差室內外咼差0.30m檐口高度建筑咼度99.70m6建筑防火辦公部分耐火等級為一級，裙房部分耐火等級為二級7建筑節(jié)能外墻外保溫米用80厚大模內置無網帶槽聚苯板保溫材料；不米暖房間上有采暖房間時，不采暖房間保溫做法為 35厚玻珠保溫砂漿，底面接觸室外空氣的外挑樓板為60厚擠塑保溫板；公共走廊與戶內的隔墻，在公共走廊一側抹35厚膠粉聚苯顆粒；屋面保溫采用55厚擠塑聚苯板。8建筑防水屋面防水：2層U型3mn厚聚酯胎SBS改型瀝青防水卷材；地下室及車庫防水：采用鋼筋混凝土自防水與柔性防水層結合， 自防水抗?jié)B等級為S8級，柔性防水層為2層U型3mn厚聚酯胎SBS改型瀝青防水卷材9外裝修外墻面商業(yè)部分為玻璃幕墻，其他部分為咖啡色外墻涂料、淺灰色外墻涂料和銀灰色鋁塑復合板外窗外窗采用斷橋隔熱鋁合金框中空玻璃。

2.3結構概況序號項目內 容1承載力、水位復合地基承載力標準值不小于530Kpa地下水位平均水位標咼32m^34m2建筑物地基本工程裙房持力土層為粘質粉土⑤層，主樓為CFG樁復合地基3結構形式基礎基礎形式為梁板式筏型基礎主體辦公部分米用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結構，裙房商業(yè)部分為鋼筋混凝土框架結構，地下車庫部分框支剪力墻結構，部分鋼筋混凝土框架結構。樓蓋現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板結構圈梁、構造柱、現(xiàn)澆過梁C20后澆帶米用咼一級的補償收縮混凝土4安全等級主樓地下三層抗震等級為三級，地下二層為二級，其他層為一級，裙房抗震等級為三級5結構斷面尺寸底板厚度（mm1000mm450mm外墻尺寸（mm400mm300mm250mm200mm內墻厚度（mm300mm250mm200mm柱斷面尺寸（mm600x600mm700X700mm800x1000mm900x2100mm1100X2100mm900x2350m等

梁斷面尺寸（mm500x1400mm500x1700mm700X1300mm700x1500mm1000x1200mm1400x1400mm1400x2000m等樓板厚度（mm120mm130mm150mm160mm170mm180mm300mm6二次結構MU2.0陶?；炷量招钠鰤K，用M7.5砂漿砌筑，丫<8KN/m；輕質陶粒混凝土條板2.4模板的形式及支撐體系部位構件模板形式支撐體系地上結構剪力墻樓梯11全鋼模板與鋼模配套的支撐體系、施工安排：3.2模板工程質量組織體系流水段劃分（見附圖）技術安排按工程結構的實際情況制定詳細的有針對性和有操作性的技術交底，制訂好施工順序和方法，對重點難點部位要進行現(xiàn)場交底,并按1：1比例做節(jié)點大樣。施工前由工地負責人組織工地技術人員、木工工長、質檢員及勞務隊木工班長組長進行模板施工方案交底，使每位管理人員都能掌握模板工程的重點、難點，在施工中能正確操作。施工前專門支設樣板，并定期對操作工人進行技術培訓。勞動力安排本工程為A、B座，管理人員配備一個模板工長，一個專職質檢員，每個勞務隊配備2個模板作業(yè)班組，設棟號長一名，并設一名正、副組長，每個班組40名工人。模板施工樣板計劃施工中堅持“樣板引路”原則，制定施工樣板計劃。序號樣板名稱內容及部位交底人1鋼模施工A座三層I段剪力墻模板支設曹建福2鋼模施工B座三層I段剪力墻模板支設曹建福四.鋼模板設計4.1鋼模板設計依據流水段的劃分：本工程共配兩套模板，A座、B座各配一套模板，配模面積合計約為2200m2。模板承受的側壓力可達80kN/mi。每塊模板的重量一般不超過2.3噸。模板及支撐配置按標準層考慮。4.2鋼模板設計4.2.1墻體模板選用通用大鋼模板.根據墻體尺寸，由若干通用大鋼模或通用大鋼模板和小塊模板拼成大模板，相鄰大鋼模板之間以連接件連接 ，非標小塊模板與通用大鋼模板間除以連接件連接外，還用附加背楞連接。通用大鋼模板為［7號鋼結構，面板為5mm厚熱軋鋼板，水平背楞為雙根［10號槽鋼,背楞與模板焊成一體,模板面板上鉆直徑為30的穿墻孔，穿墻孔水平方向的間距為900mm垂直方向的間距為1050mm主要規(guī)格：2720*400mm2720*600mm2720*900mm2720*1000mm2720*1700mm2720*2300mm2720*2500mm2720*2850mm2720*3300mm2720*3450mm2720*4100mm2720*4200mm2720*4600mn等4.3.3模板安裝有三角挑架（若干榀三角挑架連接成操作平臺，由工地自行搭設）及供模板堆放使用的斜支腿。4.3.4標準層墻體模板配高為2720mm標準層樓梯間墻體模板配高為2900mm,穿墻桿選用T30。可以不用套管，穿墻桿間距一般為1050X90Q具體由設計確定。4.3.5連梁處模板不斷開，現(xiàn)場用鋼筋網片解決，為保證門窗口的尺寸，門窗洞口用木模，模厚為60mm陰角處用L150*150*6的角鋼與木模固定,內側用L75x75x6的角鋼,通過螺栓與外角鋼固定,為了保證外門窗洞口位置的準確,使上下層洞口位置在同一垂直線上4.3.6樓梯間內墻體模板按2850mm設計，結構層上的休息平臺結構標高高于候梯廳樓板結構標高高55mm樓梯間內模板下口開豁，使樓層之間只留下一道施工縫，利于提高墻體混凝土表面觀感質量。樓梯間內墻體模板也按外模設計，結構層上的休息平臺結構標高高于候梯廳樓板結構標高 55mm樓梯間內模板下口開豁，使樓層之間只留下一道施工縫，利于提高墻體混凝土表面觀感質量。墻體角模:角模根據墻厚及模板拼板構造確定，為保證墻角尺寸，采用先安裝陰角模，后安裝模板的施工工藝，標準層陰角模板分別為2720X195X195mm,考慮到陰角模周轉使用,故陰角模板的配制數(shù)量比流水使用量多1/4。電梯井筒模：電梯井模板選用整體式筒模,標準層電梯井筒模配高為2900mm模板落在底盤上，使用塔吊整體提升。五.鋼模板安裝與拆除5.1.施工準備工作施工現(xiàn)場備好脫模劑，木方及操作平臺鋪板等彈好樓層的墻身線，門口線，及標高線。鋼筋網片就位，電線管，電線盒等與鋼筋固定或與大模板固定,門窗套內部設對撐，凡預留洞盒與混凝土面相接觸的部位需刷脫模劑，門窗套側面與模板面相接觸的側面也需粘海綿條。為防止大模板下口跑漿，安裝大模板前將，應清掃墻內雜物，在大模板下口粘有海綿條。模板安裝安裝模板時，按照先橫墻后縱墻的施工順序，十字墻，丁字墻處，先就位陰角模，給予臨時固定，再就位墻模，用撬棍按照墻位線調正模板位置，使邊角鋼搭接在陰角模上，墻面靠陰角模處每邊有5mm的凸臺，通過調正斜支腿的絲桿，初步校正模板的垂直度，安裝穿墻桿并銷緊。再用陰角模壓槽固定陰角模。為防止陰角處漏漿，在陰角的兩個側面分別粘有海綿條，相鄰兩塊大模板間除用螺栓連接外，還需用附加背楞連接，上下各一道。外角處大陽角模同相鄰模板間用螺栓連接，為防止角處漏漿，在陽角的兩個側面分別粘有海綿條。524無腿大模板安裝固定時，采用lOmnffl絲繩與墻體水平鋼筋固定。525樓梯間處墻模應放于100x100mm勺方木之上，方木下面用1.2米間距的①48鋼管支撐。安裝此處模板，應在模板就位并穿上穿墻螺栓后，方可拆掉塔吊吊鉤。每塊鋼模板應安裝操作平臺及加護身欄。操作平臺之間加一道水平網。在某些自由墻處，為保證墻側面的垂直平整，特加工堵頭板。在放置筒模時應注意，筒模起吊前，筒模要收縮到最小限位，施工部位就位要做好找平工作。吊裝入模時，筒模四角設專人扶穩(wěn)模板，防止筒模碰撞鋼筋、結構墻體。筒模就位后轉動調節(jié)絲桿，使筒模幾何尺寸滿足結構尺寸要求。校正筒模的垂直度，然后用穿強螺栓將筒模和相對的模板固定好。為保證大模板流水后的通用性，在某些梁處現(xiàn)場預埋木盒，留出梁窩位置。模板安裝完畢，檢查一遍穿墻螺栓是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密，并辦完預檢手續(xù)。模板拆除由于為外掛架施工，所以墻體拆模板在常溫下墻體混凝土強度必須達1.2MPA,外墻混凝土強度在承受外掛架施工時必須達 10MPA拆除模板的順序與安裝模板正好相反,先拆下縱墻模板,再拆下橫墻模板松開并拆下穿墻桿,再松動支撐調整螺桿,使模板完全脫離混凝土墻面,當局部有吸附或粘接時,可在模板下口用撬棍撬動,但不得在墻上口晃動或用大錘砸模板,拆下的穿墻桿,墊片,應清點后放入工具箱內,已備周轉使用。陰角模拆除:角模的兩側都是混凝土墻面,吸附力較大,加之施工中模板封閉不嚴,或角模位移,被混凝土握裹,因此拆除較為困難,可先將模板外表粘有的混凝土剔出,然后從下口用撬棍撬動,將角模脫出,千萬不可因拆除困難,用大錘砸角模,造成破壞,影響后序施工。角模拆除后,凸出墻面的混凝土應及時剔出,凹進部位或掉角處應用同強度等級的水泥砂漿修補。起吊模板前,必須認真檢查穿墻桿是否全部拆完或有勾、掛、兜、拌的地方,并清除模板及平臺上的雜物,起吊時,吊環(huán)應落在模板重心部位,并應垂直慢速,提升后,確認無障礙后,方可吊走,同時不得碰撞物體。5.3.6大模板落地或周轉至另一工作面時 ，必須一次安放穩(wěn)固；傾斜度要符合75-80。自穩(wěn)角的要求。5.3.7大模板脫模后及時進行板面清理工作，趁板面潮濕容易清理，用扁鏟或鏟刀,鋼絲刷等工具，清除板面粘附的砂漿或隔離劑殘渣，再用棉絲擦凈，涂刷新的隔離劑。5.3.8拆下的大模板應隨時進行檢查，檢查板面的平整度，檢查相鄰模板間的螺栓,模板與吊環(huán)，支腿，挑架的螺栓，保證安全與質量.發(fā)現(xiàn)問題及時解決。5.3.9為了保證模板在現(xiàn)場施工時的質量，工地應派專人進行模板維護與保養(yǎng)工作。六.質量保證措施：6.1模板安裝的允許偏差按GB50204-2002的要求。6.2鋼筋及混凝土工程按GB50204-2002標準結構混凝土工程施工及驗收規(guī)范執(zhí)行。6.3混凝土表面平整，光潔外觀質量好。6.4為保證墻面質量，減少漏漿,在陰陽角模，模板根部粘有海綿條.在外墻外側施工時，為保證下層墻體的外觀質量，上層模板根部的木方內側需粘有橡膠條和海綿條.頂板施工時，為保證墻面外觀質量，在頂板與墻面接縫處必須粘海綿條,門窗套模板與墻板相接的縫處，也需粘有海綿條.6.5質量標準：序號項目允許偏差（mm檢查方法1垂直度2線墜2位置+2用尺測量3上口寬度+2用尺測量4標咼+5用尺檢查7.安全文明施工：7.1模板整裝整拆達到現(xiàn)場文明施工7.2選擇平整堅實的場地進行堆放。模板及其配件連接牢固。為保證墻面質量,板面應隨時清灰,及時涂刷新的隔離劑.拆下的模板,如發(fā)現(xiàn)板面不平或肋邊損壞變形應及時修理.保持大模板本身的整潔及配套設備零件的齊全，堆放合理，防止模板變形。吊運時操作平穩(wěn)、準確，防止碰砸墻體、樓板、外掛架等，避免兜掛鋼筋。拆除模板時要按順序進行，禁止用大錘敲擊，防止混凝土墻面及門窗洞口出現(xiàn)裂紋。模板與墻面粘結時，禁止用塔吊吊拉模板，防止將墻面混凝土拉裂。大模板落地之前，每塊大模板下至少放三根方木墊起來，施放大模板的地面須做10cm砼進行硬化處理。有支腿的大模板存放時應滿足自穩(wěn)角(75o--80o)，放置大模板時要吊線，確保自穩(wěn)角滿足要求。兩塊大模板應采用面對面的存放方法，大模板按施工平面布置圖區(qū)域布置。大模板如存放在施工樓層上，必須有可靠的安全措施，不得沿外墻周邊放置，要垂直外墻放置。無法安裝支腿的大模板，包括陰陽角模、堵頭板要存放在專用的模板插放架中，插架要搭設操作平臺。作業(yè)前班組長作好安全交底和安全教育工作，檢查吊裝用的繩索，卡具及每片模板上的吊環(huán)是否完整有效，并設專人指揮，統(tǒng)一信號，密切配合，起吊前，應將塔吊吊鉤位置適當調整，作到穩(wěn)起穩(wěn)落，就位準確，禁止用人力搬運模板，嚴防模板大幅度擺動或碰撞其他模板。7.15大模板拆裝區(qū)域周圍，設置圍檔并掛明顯標志牌，禁止非作業(yè)人員入內。組裝平模時，應及時用卡具將相鄰模板連接好，防止傾倒。外墻模板安裝時，先安裝外墻內模板。必須待外掛架掛靠牢固并經項目部安全員檢查合格后才允許安裝外墻外模板，起吊后外墻外模位置調整準確，支腿角度滿足要求，方可摘鉤，外模安裝后，要立即穿好穿墻螺栓，緊固螺栓，安裝外模，操作人員必須系好安全帶，安全帶系于牢固的結點處。結構施工中必須支設安全網和防護網，防護網要隨掛架逐步上升，高出作業(yè)面1.2米以上。大模板必須有操作平臺，上下梯子，走橋和防護欄桿等附屬設施，如有損壞及時修理。拆模起吊前應復查穿墻穿墻螺栓是否拆凈，在確無遺漏且模板與墻體完全脫離后，方可起吊，拆除外墻與樓梯間模板時，應先掛好吊鉤繃緊吊索，再進行拆除穿墻螺栓等。吊鉤應垂直模板，不得斜吊以防止碰撞相鄰墻體或模板，摘鉤時，手不離鉤，待吊鉤吊起超過頭部方可松手，超過障礙物以上至少5米高度才允許行車或轉臂。大模板安裝就位后，存放場地必須平整，雨季場地不得有積水，存放模板應在支點處墊方木，堆放模板處嚴禁坐人或逗留。大模板就位后，為了便于振搗砼，兩道墻模之間應搭設臨時走道，嚴禁人員從外墻板上通過。大模板拆除后，要清掃和涂刷脫模劑，模板要臨時固定好，板面相對停放，模板間應留有50---60cm寬的人行道，模板上方要用拉桿固定。7.23當風力》5級時應停止吊裝。大模板在使用過程中，隨時檢查地腳螺栓松動及焊縫連接情況，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。除設備間狹窄空間模板無支腿外，其余平模都必須有不少于2個支腿，大于4.5m的模板設3個支腿。支模時如遇支腿打架現(xiàn)象，適當調整支腿位置，保證支腿不打架和大模板安全，改換支腿位置必須經過技術人員同意后，方可進行，嚴禁私自拆卸。模板計算書：模板的計算內容75系列北京奧宇模板有限公司發(fā)布的企業(yè)標準《拼裝式全鋼大模板》75系列（QB/MGP01-200）是適用于清水混凝土模板。因此，本計算書的內容是剛度計算及強度驗算（變形計算強度驗算）模板的荷載計算2.1計算模板變形用的荷載值按照國家標準《砼結構工程施工及驗收規(guī)范》第2.2.3條規(guī)定，計算大模板變形的荷載標準值由下面二個公式計算，并取二者較小值。1TOC\o"1-5"\h\zq=0.22匚-2也、小2 2.2-1T+15q=rcH 2.2-20 2設T=20C,B1=1.0,B2=1.15,V=5.3代入（2.1-1）式得，q=80KN/m。設H=3.5m代入（2.1-2）得q=84KN/m,取q=80KN/m，為計算86型大模板變形的標準荷載值。這里需要說明二點：一是在 T=20°C的標準溫度下，澆筑速度可達5.3M/h，接近本規(guī)范規(guī)定的最大澆筑速度。二是通常的住宅大模板，層高3m以下，75型模板可以用來澆筑層高更高的建筑物。砼側壓力值分布如圖2.1-1所示。圖示說明，75型大模板澆筑2800mm層高的墻，可一次澆筑到頂。11Eocdcmm50moao380KN/m2圖2.1-1砼側壓力值分布圖側2.2驗算模板承載能力用的荷載值如上所述，取用80KN/m2側壓力值，可以不考慮砼振搗和傾倒因素。承載能力的荷載值為80X1.2=96KN/m2,分布同2.1-1圖示。3?變形計算

采用單向板計算方法計算產品變形值。這種計算方法的結果是偏于保守的。1面板變形和豎肋變形的計算3.1.1面板變形根據組拼大模板和企業(yè)標準大模板的結構，這里計算兩個單元模板，一個是1500mm另一個是1200mm豎肋布置為300mni、可距，則一個簡化為五跨，另一個簡化為四跨。查有關計算表，五跨的撓度計算系數(shù)fi=0.00657m,f2=0.00151,f3=0.00315，四跨的系數(shù)「=0.00646,f2=0.00186，以Q=0.08,L=300,T=6,E=206000及對應的fi代入式(3.1.1),其計算結果如圖3.1.1-a)、圖3.1.1-b)表示。公式3.1.1呦公式3.1.1I3ET3a)、五跨wb) 、四跨 c)、變化a)、五跨wb) 、四跨 c)、變化3.1.1面板撓度(mm圖由于側壓力自下向上線性變化至0由于側壓力自下向上線性變化至0,所以撓度值也是自下向上線性減至 0值，如圖3.1.1C所示3.1.2豎肋變形75系列模板的豎肋，不管是邊肋還是中間肋，均采用匚10#。豎肋后面布置的背楞共三道，自下向上，第一道背楞離模板底邊為190mm第二道距第一道1150mm第三道距第二道1150mm背楞是豎肋的支座，所以豎肋的計算簡圖如圖3.1.2-1所示采用計算機程序計算。現(xiàn)取中間豎肋為例，作用在上面的荷載為80X0.3=24KN/m=24N/mm

24N/mm-L-P亠T26090011001 4202680圖3.1.2-1豎肋計算簡圖由于各豎肋所承受的荷載不同，所以對應的撓度值也不同。五跨四跨豎肋受力系數(shù)如表3.1.2所示,其結果如圖3.1.2-2所示。五跨和四跨模板豎肋受力系數(shù) 表3.1.2-0.134-0.386-0.332-0.134-0.386-0.332-0.332-0.386-0.1344> t? O0.1090.3120.2690.2690.3120.1090.083*‘0.238°怙.205*“0.205*‘0.238**0.083°4卜 <卜1111 4I o-0.028-0.080"-0.069r-0.069r-0.080f-0.028審-0.3904-0.3161-0.3901-0.3141卜 5O *> i卜 qt 0.3150.2560.3150.1090o *卜 i> i1i 5^0.2400.1950.2400.083lb dk Ahj工0.081工0.066勺-0.081"-0.028▼-0.1340.1090.083-0.028肋號跨數(shù)、、123456備注五跨0.3941.1320.9740.9741.1320.394四跨0.3931.1430.9281.1430.393a）、五跨 b） 、四跨圖3.1.2-2豎肋撓度值（mm圖3.2背楞變形和對拉螺桿變形的計算3.2.1背楞變形背楞承受的力是由豎肋傳給的，因此從計算機程序計算的豎肋變形的結果中，找出L、P、T支座反力，然后再考慮各豎肋的受力不同，即面板傳給豎肋的

力不同，可得到L、P、T三道背楞上的作用力，如表321-1所示。由表中數(shù)值可知，P背楞受的力等于L背楞的1.0626倍，T背楞所受的力是L背楞的0.2381倍。豎肋對背楞的作用力（KN 表3.2.1-1■類別肋 \、—五跨梁四跨梁①F1,F12②F2,F13③F3,F14④F4,F15⑤F5,F16⑥F6,F17①F7②F8③F9④F10⑤F11L5.564415.699713.508413.508415.69975.46445.4505-5.852212.870415.85225.4505P5.806816.683414.354814.354816.68345.80685.7920-6.845513.676916.84555.7920T1.38253.97223.41783.41783.97221.38251.37904.01083.25644.01081.3790組拼大模板可以由二跨、三跨、四跨、五跨的單元模板組拼而成，連續(xù)的背楞可以承擔各單元模板的肋的作用。附錄二組拼大模板的背楞計算簡圖如圖 3.2.1-1所示。F2F1F3F4F5FF2F1F3F4F5F8F9F10F13F14F15F16F6 F6 F7F11F1210D1112E10D1112E1314F1550150I300I300 150150 300 300 150150 300 300.1501501300150150,300 150150

4200圖3.2.1-1L、P、T背楞計算簡圖應用計算機程序計算，其結果在表3.2.1-2中給出。L、P、T背楞在各豎肋位置的撓度值（mm（負值為反方向撓度值） 表3.2.1-2背^肋123456789101112131415L-0.1200.1260.2220.075000.0440.0100.1430.0570.0090.0030.0280.034-0.025P-0.1280.1340.2360.080000.0470.0110.1520.0610.0100.0030.0300.036-0.027T-0.0290.0300.0530.018000.0110.0020.0340.0140.0020.0010.0070.008-0.0063.2.2對拉螺栓變形對拉螺栓所受的力，由上述背楞變形計算結果中的支座反力得到，整理后列在表322中，對應的M32對拉螺栓的變形也反映在表中。計算變形過程中，采用的對拉螺栓長度為750mm凈面積A=648mm對拉螺栓的變形計算公式為△L=N?L/A?E,其中N即為對拉螺栓所受的力（內力N）。對拉螺栓內力和變形值 表3.2.2對拉螺栓背\ABCDEFN(KN)△L(mmN(KN)△L(mmN(KN)△L(mmN(KN)△L(mmN(KN)△L(mmN(KN)△L(mmL24.1660.13645.8770.25841.7610.23535.3800.19927.6080.15519.3610.109P25.6790.14548.7490.27444.3750.25037.5950.21129.3360.16520.5730.116T5.7540.03210.9230.0619.9430.0568.4240.0476.5730.0374.6100.026全塊模板共18個對拉螺栓，總內力為447KN,而外荷載為80KNX4.2X2.68/2=450KN,基本平衡。由表中數(shù)值可知，對拉螺栓的最大變形為 0.274mm=3.3變形值匯總根據計算的變形值位置，在相同坐標處疊加，面板與豎肋變形值疊加后如圖3.3-1所示。圖中的變形值均以mn為單位。-0.247-0.359-0.332-0.359-0.247-0.249-0.353■0.5920.3810.4570.3810.5920.587-0.247-0.359-0.332-0.359-0.247-0.249-0.353■0.5920.3810.4570.3810.5920.5870.3961.016*0.420*0.619■0.420*1.016 ■ 1.003■0.462*1.097 0.190 0.481 0.190 1.097 1.077 0.25250F圖3.3-1面板與豎肋變形疊加值（mrt0.0030.0320.0610.0561I19E9J0.057 0.05800.074 0.060 00.100.0090.172 0.2560.1520.147 0.150 0.165 0.1490.0090.172 0.2560.1520.147 0.150 0.165 0.1490.010.14570.301 0.44(0.2740.25060.010.14570.301 0.44(0.2740.25060.247 0.254 0.262 0.2980.261圖3.3-2背楞與對拉螺栓變形疊加值（mm）面板的變形是模板變形的代表，是直接影響澆筑砼的質量，所示應該根據圖3.3-1和圖3.3-2合成變形值，再一次合成為模板面板的最終變形值。這次模板變形值的合成，是由于背楞與對拉螺栓形成豎肋發(fā)生位移的原因。 這就需要計算由于支座位移發(fā)生的次變形。也就是需要計算面板由于支座位移發(fā)生的次變形。也就是需要計算由模板面板構造的五跨和四跨連續(xù)梁由于支座位移而發(fā)生的次變形（次撓度），其計算簡圖如圖3.3-3所示。支座位移值取圖3.3-2中的底邊外以及665mm和1765mm三處的豎肋變形值。其值如表3.3-1所示。3003003003003001500A B C D E F3003003003003003003003001500A B C D E F3003003003001200CABDa）、五跨b)、四跨圖3.3-3 面板因支座位移形成的撓度計算簡圖支座位移值表（mm 表3.3-1位移位置、五跨四跨△A△B△C△D△E△F△A△B△C△D△E0處0.0160.2760.4110.2260.2540.2430.0430.2220.2410.2220.243

665處0.0090.2910.4310.2380.2540.2540.2540.2660.2520.2660.2541765處0.0160.1720.2560.1520.1470.1500.1500.1650.1490.1650.150面板因為支座位移發(fā)生的次撓度可應用有關公式計算， 或應用計算機程序計算。其計算結果在表3.3-2.中列出?？紤]次撓度（次變形）后的模板變形值如圖3.3-4所示。面板次撓度值（mm 表3.3-2跨數(shù)位置五跨四跨ABBCCDDEEFABBCCDDE0處0.148(.3830.3840.2190.2600.2270.2320.2320.227665處0.1570.4020.4010.2240.2630.3640.2580.2580.2641765處0.0930.2370.2440.1370.1520.1620.1560.1560.162■■■?■?0.6750.6180.7010.5180.7440.7490.552■?■?■■■1.1730.8221.0200.6441.2791.2670.720!*——?——?————?——>'1.245 0.573 0.865 0.409 1.357 1.304 0.484圖3.3-4模板變形值（mm）圖3.3-4的模板變形值考慮了各種主要受力因素后的模板總變形。 由圖的數(shù)值可知，模板的最大變形值為1.357mm,沒有超過2mm相互間的差異更不到2mm4?承載能力驗算由于模板承載能力驗算用的荷載分布圖與上述變形計算用的荷載分布圖相同，所以變形計算過程中的內力只需乘以荷載分項系數(shù) 1.2即可4.1面板承載能力驗算面板按單向連續(xù)梁計算，各跨的彎曲應力面板按單向連續(xù)梁計算，各跨的彎曲應力26如。1五跨:260.1050.081.2五跨:260.1050.081.23006222=151.2N/mm<215N/mm四跨:260.1070.081.2四跨:260.1070.081.230022=154.2N/mm<215N/mm均滿足要求4.2豎肋承載能力驗算由豎肋變形計算結果查得最大彎矩為負彎矩，即第二道背楞處為 -1.418kn-m彎曲應力14180001.22530014180001.22530022=67.3N/mm<215N/mm4.3背楞承載能力驗算由背楞變形計算結果查得最大彎矩為負彎矩，發(fā)生在五跨板內的對拉螺栓處，為-3.867KN-m彎曲應力38670001.2 2 2cr= =58.4N/mm<215N/mm3970074.4對拉螺栓承載能力驗算由背楞變形計算結果得，對拉螺栓承受拉力是在中間一排對拉螺栓的由邊向里數(shù)第二個對拉螺栓，其內力為48.75KN而對拉螺栓采用M32凈面積為2648mm。以上各部件的承載能力均滿足要求，因拉應力。_ 48750_12=90.3N/mm<215N/mni6485?結語75型大模板承受的側壓力可達80KN/m2，因而施工速度可加快。組拼大模板是用背楞連接的，背楞上的對拉螺栓安排不可任意，其最大間距不宜超過1200mm在不增加螺栓數(shù)量的情況下，橫排其間距盡量均勻一些，否則會引起較大的次變形，影響澆筑砼的質量。由以上計算結果說明，75型大模板在側壓力80KN/m2作用，最大變形值為1.357mm，2m靠尺范圍內最大變形差異小于2mm。本模板加工質量保證在2m范圍內平整度不超過2mm情況下，則澆筑的砼墻體表面平整度在2m范圍內小于4mm，滿足國家標準，《建筑工程質量檢驗評定標準》(GBJ301-88第539條的要求，更滿足其他有關標準的要求。外掛架施工方案1.說明外墻掛架是采用一種三角型架，分跨，不落地的工具型腳手架，其高度為2200mm—般保護高度為4000mn左右（可根據樓層高度設定），懸掛在外墻掛架螺栓上，依靠塔吊分層提升，可以用在結構工程外墻安全防護和外墻模板施工。2.外掛架結構2.1三角型外掛架，是由①48*3.5鋼管焊接而成，架的一側設有2個附墻支座,三角斜撐和加強斜桿采用①48*3.5鋼管焊接，供現(xiàn)場安裝時用十字扣件互相連接。2.2掛架螺栓采用32圓鋼制作，每個三角型架上附墻支座設1根，掛架螺栓型狀為T形，一端有T25*4螺紋，配T25*4雙螺母和80*80*8墊板。2.3安全網，從外掛架外側頂部開始向下設置密眼安全網，繞過外掛架底部后到墻邊架子處綁扎。2.4吊鉤使用16圓鋼焊接成環(huán)，每組設2個。2.5腳手板，腳手板為；=50mn厚度的木板，做為操作人員通道及防止物體墜落。13503搭設方法在搭設時，首先要檢查外掛架預留孔，是否按平面布置圖位置留設，待無誤后可進行外掛架搭設。3.1在首層外墻體混凝土強度符合承載設計要求時，可進行外掛架搭設施工。一般為10Mpa必須在本段混凝土頂板施工完畢后方可施工。首先將掛架螺栓從墻外穿入預留孔內，安裝墊板，擰上雙螺母，逐次按平面布置圖安裝。掛外掛架，擰緊雙螺母，將外掛架連成整體，底部連接小橫桿，同時搭設豎向立桿，安全防護欄桿（立桿底部必須與三角架小橫桿連接）及剪力撐，形成一組后，從上往下兜安全網。腳手板要用8#鉛絲與外掛架綁扎牢固，封閉要嚴密。另將吊環(huán)預留在外，以備吊裝用。掛架分組安裝完畢后，檢查每個掛架螺栓母是否鎖緊，組與組相交處采用鋼筋網片與多層板封堵，封堵嚴密后，確認無誤后方可進行模板施工。外掛架分組提升后，兩片高低差之間的縫隙用鋼筋網片封堵，并掛密目網。外掛架在窗口部位下部支腿采用鋼管進行支撐。4外掛架提升墻體混凝土強度符合承載設計要求后，將掛架螺栓穿入上層預留孔里（由外向里），用塔吊提升外掛架。在提升時，吊環(huán)應落在外掛架重心部位（外掛架吊環(huán)位置）提起松開內側螺母后，垂直慢速提升到上層預留桿處，緊固內側螺母，落鉤。注意外掛架在提升時不要相互鉤掛，逐組提升。外掛架安裝時，掛架螺栓未安裝好，塔吊不允許脫鉤，提升時，未掛好吊鉤不允許松動掛架螺栓。掛架螺栓拆除：掛架螺栓拆除時需要在掛架下層平臺內拆除，先松開內側螺母，卸下墊片然后從外側拔出掛架螺栓，已備下次周轉使用。掛架拆除：當結構施工完畢后，用塔吊將外掛架吊到地面再解體。5外掛架安全操作規(guī)程外掛架應按配板圖配置，當配板圖無要求時，應根據實際情況，工地自定。外掛架起吊前，必須把平臺上的各種雜物清除干凈，先系好吊環(huán)，吊點必須均衡，連接牢固，再拆除掛架螺栓的螺母，并檢查是否全部拆除，確認后方可起吊，平臺上嚴禁站人。檢查掛架螺栓周圈的混凝土是否堅硬牢固，若發(fā)現(xiàn)松散或不密實，應立即采取加固措施。若門窗口處掛架螺栓距洞口邊緣尺寸較小，應設立頂撐（或需方用鋼管自行搭設腳手架）。5.4外掛架安裝就位后應立即搭設腳手板和護欄并安裝牢固。5.5要隨時檢查掛架螺栓有無變形裂痕，開焊，螺紋脫扣等質量問題。外掛架的掛點處是否開焊或裂紋，如有則應立即采取措施或更換。5.6安裝外掛架的人員必須系好安全帶。5.7施工時如遇5級風不得提升5.8吊裝人員要相對固定，施工時必須有“技術安全書面交底書”。5.9吊裝就位要平穩(wěn)、準確、不碰撞、不兜掛。5.10模板施工時待模板調整完畢后，斜支撐不得受力于外掛架。6外掛架設計計算已知條件：外掛架寬度按1350mm計算，外掛架最大間距按1.8m計算，掛鉤螺栓采用?25圓鋼，外掛架材料水平桿、斜桿為?48X3.5鋼管，豎桿為10#槽鋼，采用焊縫成型外掛架。6.1荷載計算：以每榀外掛架承重1.8m范圍荷載計算：6.1.1模板自重：以外模高度按2800mn計算，模板重量按1350N/m2荷載為2.8X1.8X1350=6804N=6.8KN6.1.2操作人員荷載：1.8m間距內最多允許3人同時操作，每人按750N計，總計2.25KN。6.1.3自重及