畢業(yè)（論文）畢業(yè)（論文）PAGEPAGE10前言綜合性教學的必經(jīng)環(huán)節(jié)。因此，認真的作好這次畢業(yè)設計，無論是對于我們步入社會，投身于生產(chǎn)一線；還是以后繼續(xù)深造都有著非常重要的意義。本次設計的主要內(nèi)容是規(guī)格為(D×L)3000×6000滾筒式破碎機的傳動部分,因傳動軸、聯(lián)軸器、齒輪等。其中減速器、軸、齒輪是這次設計的主要任務，用滾筒碎選機代替人工揀矸，實現(xiàn)選矸作業(yè)機械化，對解放工人笨重的體力勞動和提高處理能力，是有重要意義的。在本次設計過程中多次在宋老師的指導，在此深表謝意，并道一聲：老師，您辛苦了！“紙上得來終覺淺，絕知此事要躬行！”這次設計使我又一次深深體會到了它的含義。在設計的過程中發(fā)現(xiàn)了一些問題，通過問老師和工廠的有經(jīng)驗的師傅以及查資料、和同學交流彌補了以前的不足，但由于本人水平有限，時間倉促，在設計中難免有不少缺點和錯誤，懇切的希望各位老師和讀者提出寶貴意見，給予批評指正！目 錄前 言 3破碎機的分類和使用及滾筒式破碎機的工作原理 4破碎機的分類 4破碎機的使用 8滾筒式破碎機的工作原理 9滾筒式破碎機的設計 11滾筒式破碎機的構(gòu)造 11主要參數(shù)的確定 14滾筒式破碎機傳動部分設計 18滾筒式破碎機的傳動選擇 18機械傳動系統(tǒng)的設計程序 19電動機的選擇 20標準減速器的選擇 21計算傳動裝置的運動和動力參數(shù) 23傳動件的設計計算 24齒輪傳動的設計 24軸的分類、用途及設計計算 35鍵的校核 40滾動軸承的壽命驗算 41破碎機的使用與保養(yǎng)維護 43使用與操作 43起動前的準備工作 434.1.2起動 434.1.3使用 434.2潤滑 44其它幾種破碎機的介紹 45輥式破碎機 45鄂式破碎機 46錘式破碎機 50反擊式破碎機 51結(jié)論 錯誤！未定義書簽。參考文獻 57破碎機的分類和使用及滾筒式破碎機的工作原理破碎機的分類顎式破碎機194019701858常用的顎式破碎機是布雷克的顎式破碎機和更近代制造的單肘板顎式破碎機。顎式破碎機最大的弱點之一是它們在一個工作循環(huán)內(nèi)只有一半時間進行工作。新型顎式破碎機其工作原理是：物料由進料斗落入機內(nèi)，經(jīng)分離機構(gòu)將物料分散到四周下料。電動機經(jīng)三角皮帶帶動偏心軸，使動顎上下運動而壓碎物料，達到一定粒度后進粒度小、破碎比大，該機已正式生產(chǎn)。顎輥破碎機將高效節(jié)能的鄂式破碎機和對輥破碎機有機的結(jié)合在一起，研制出了顎輥破碎機，該設備采用單電機或柴(汽)油機驅(qū)動。當整機放在拖車上被牽引拖動時，便成另一端經(jīng)膠帶傳動帶動上部顎式破碎機工作。通過調(diào)整對輥破碎機的安全調(diào)整裝PEG150×250×400及400×6001＝1516、高效節(jié)能、體積小、重量輕、驅(qū)動方式多樣ft區(qū)中小型礦ft為“移動式選廠”的配套破碎系統(tǒng)。大傳動角顎輥破碎機顎給料口后部，使機器高度降低，適于井下移動式破碎機上。雙動顎式破碎機沈陽黃金學院與遼寧紅透ft機械廠聯(lián)合研制的SEP－25型雙動顎式破碎機，其破碎比可達12，與同規(guī)格舊型顎式破碎機對比，生產(chǎn)能力提高60%～100％，電耗降低30％～50％。北京礦冶研究總院也生產(chǎn)雙動顎式破碎機。雙腔顎式破碎機另一種雙腔顎式破碎機具有兩個破碎腔，可在雙工作行程狀態(tài)下運行，不存在空行程的能量消耗，因而大大提高了處理礦量，單位功率大幅度降低，金屬消耗也明顯下降。單齒輥破碎機針對用于粉碎煤的單齒輪破碎機存在效率低、結(jié)構(gòu)復雜、受力不均勻等特點，915490kN；拉桿鉸接在顎板M100×4即出料口間隙，右端螺母用于調(diào)整彈簧彈力，拉桿插在裝于機體上的支座上，支座孔為上下可調(diào)的長方形，用以調(diào)整產(chǎn)品的粒度。這種結(jié)構(gòu)降低了機體高度，縮短了F915×1000單齒輥破碎機，生產(chǎn)能力達140t／h500mm50～100mm，產(chǎn)品粒度比輥撥動而被強制排出機體外，所以更適用于處理較粘的潮濕物料。振動式破碎機1、破碎力為非剛性力，運動件的止點由力的大小和破碎物料的性質(zhì)決定，是可變的，因而，易損件的磨損對出料粒度影響很小。更重要的是，當鐵塊等難破碎物入機時，不會對機器造成損壞，若尺寸不是很大，不用停車，難碎物可隨機器的運轉(zhuǎn)自動排出機外。2、由于可以通過調(diào)整慣性力的大小，使設備獲得足夠的破碎力對物料實施破碎，而基本不提高物料與易損件的切向速度，因而特別適合對水泥熟料、金礦石等磨琢性強和中硬以上物料的破碎。3、機器在共振點工作，裝機功率僅相當同等產(chǎn)量其他機型的1／2～1／5，可大幅度降低運轉(zhuǎn)費用。立軸式破碎機求，故有一定的需求市場。立軸式破碎機可分為立軸錘式破碎機、立軸反擊式破碎機的啟示，把主軸豎起來安裝，這樣筒體就可以制成圓形，四周安裝襯板以保護筒后來其他幾種都是在立軸錘式破碎機基礎上的衍生物。物料沿這些脆弱面裂開而破碎。主軸通過向心調(diào)正滾動軸承安裝在機體上，其軸向力由球面滾珠推力軸承承受，主軸上一般用鍵聯(lián)接若干排錘架，錘架上裝有錘頭。立軸反擊式一般只有兩排錘，中間有隔盤，把破碎機分成上下兩個破碎腔，即破碎腔和擠壓破碎腔。筒體內(nèi)壁回轉(zhuǎn)式破碎機回轉(zhuǎn)式破碎機最初見于60年代的聯(lián)邦德國，由于國外大型礦ft要求大型機械，而剛剛問世的回轉(zhuǎn)破碎機沒有得到發(fā)展。80年代初期，由于中小型礦ft的迅速發(fā)展，我國有些研究工作者開始對回轉(zhuǎn)破碎機進行進一步的研制。減小的，這可有效地防止排料口堵塞，使排料順暢，并可實現(xiàn)高頻破碎，且破碎過程又是漸進的，因此，破碎功率高、能量集中、磨損小。PH型回轉(zhuǎn)式破碎機的破碎作用發(fā)生于破碎回轉(zhuǎn)輥偏心位置附近，偏心軸的偏劈裂、彎曲、磨削等作用。當偏心轉(zhuǎn)離破碎腔時，已被破碎的合格物料由排料口排出。排料過程，一是靠重力自然排料，二是靠“強制排料3種狀態(tài)，轉(zhuǎn)速也有快慢之分，這樣可有效地使破碎和強制排料等特點。破碎機的使用正確地作用與維護破碎機，對提高處理能力、延長其作用壽命是很重要的，也是安全生產(chǎn)所必須的。破碎機的類型及工作條件不盡相同，因而，使用時應注意以下幾點：破碎機的起動。首先應開動油泵與冷卻系統(tǒng)，經(jīng)過35后，待油路暢通再啟動破碎機電動機。因為破碎機是重負荷設備，所以無論何種類型，均應空載起動。對一些大型破碎機，有時還須借助外力起動。座、防護板鏈等，如無異常，可開始給料。若是新安裝的破碎機，應使其空轉(zhuǎn)時間長上些，可空轉(zhuǎn)兩到三個工作班后給料。破碎機的給料必須連續(xù)均勻，防止過載，而且在整個給料口寬度上給料量應一致，這樣可使破碎機受到的磨損均勻，相對地延長易磨損零件的壽命。對于進一步地破碎，入料水分不能過高，如錘式破碎機；濕法破碎時，則須保持適當水量，防止因沖水不足而堵塞，降低處理能力。還應防止運載硬物體如釬頭、錘頭及角鐵之類落主機內(nèi)。在操作時，應遵循操作規(guī)程，防止違章造成人機事故。符合要求，如發(fā)現(xiàn)超過規(guī)定粒度的顆粒過多，應找出原因，如篩條縫隙過大、排料口過寬、錘子、顎板或齒輥等磨損過度或是保險裝置松動等，并采取適當?shù)拇胧┘右韵?。同時注意洗油箱，排除污染物。如系干油潤滑，應定期檢查并注入新油。機及潤滑電動機。如果帶料停機，很容易造成機件損壞。萬一出現(xiàn)事故停機，也應將機中物料清除后，方能重新啟動。除去以上五點之外，對破碎機的安裝，既要保證牢固可靠，位置正確，又要注滾筒式破碎機的工作原理滾筒式破碎機的工作原理是利用煤和矸石可跌碎性的不同，靠圓柱形筒篩內(nèi)側(cè)粒度小于篩孔的煤塊同時經(jīng)過篩分而與大塊分離（參見圖1.。最后大塊矸石或金屬雜物等從圓柱篩筒的另一端排出。所以使用滾筒碎選要則有條件的，只有當煤和矸石可跌碎性差別顯著，產(chǎn)物不要求保留大塊時，才能考慮使用碎選機。使用碎選機時，大于300mm的特大塊矸石須預先分出，以免進入破碎機后砸壞篩板。如果選500mm30%，則不宜使用滾筒碎選機。滾筒碎選機在選煤工藝過程中，主要是用來處理經(jīng)準備篩分后的塊煤，國外也有用它來處理原煤的。1.1PAGEPAGE11畢業(yè)（論文）2滾筒式破碎機的設計滾筒式破碎機的構(gòu)造參照圖1.1各種滾筒破碎機的結(jié)構(gòu)基本類似，都是由滾筒、支承裝置、傳動裝置和機架四部分組成。(1.1滾筒的滾圈是鑄鋼整體件，沿兩滾圈的圓周，每隔30°用槽鋼組合梁及角鋼組構(gòu)成圓筒篩。篩板采用耐磨的高錳鋼或高強度鋼板制成，鋼板厚度約20～40mm。篩孔在30～150mm之間。在圓筒篩內(nèi)壁每隔60°（根據(jù)所需提升數(shù)目而定）沿軸向安裝六塊提升板。提升板高度為300～500mm，為使物料順著滾筒向前轉(zhuǎn)動、調(diào)節(jié)物料在筒內(nèi)的下落次數(shù)及停留時間，提升板安裝有幾種形式：一種是提升板與滾筒軸平行，筒體軸線和水平面有一定夾角（一般為3°左右）；另一種是提升板與筒體軸線有一定夾角，排列成螺旋狀，而筒體軸線可與水平面平行，也有一定夾角；再一種是提升板與筒體軸線在一平面內(nèi)，但筒篩制成圓錐狀，入料端直徑小，排料端直徑大?？傊?，在保證物料跌落次數(shù)的同時，使物料盡快排出筒外。滾筒碎選機筒體轉(zhuǎn)10～25r/min支承裝置與傳動裝置滾筒破碎機的支承裝置是兩對固定在工字鋼機架上的托輥，其中一對托輥間的畢業(yè)（論文）畢業(yè)（論文）PAGEPAGE13距離可以調(diào)整圖(2.1)，調(diào)節(jié)調(diào)整螺桿，可使兩托輥的軸間距變小或變大，從而使筒體軸線與水平面圖2.1的夾角增大或縮小。滾筒破碎機如系磨擦傳動，則筒體一側(cè)的兩個托輥還起主動磨擦輪的作用，由電動機通過減速器及一長軸帶動，主動磨擦輪通過磨擦力帶動滾筒轉(zhuǎn)動，如圖（2.2）所示。圖2.2圖1.1）。另一種是使筒體一起轉(zhuǎn)動。以上三種傳動方式，以磨擦傳動方式苗頭為簡單，易于加工制造。齒輪傳動可靠，但大齒圈加工較困難。國內(nèi)使用的滾筒破碎機兩種傳動方式都有。轉(zhuǎn)到一定角度，為塊順著提升板從高處自由落下。滾筒不斷轉(zhuǎn)動，煤塊反復被提起落下，在此過程中，煤塊被撞擊而破碎，并透篩排出，而未被破碎的大塊矸石、金屬雜物及木塊等，則經(jīng)篩上從排料漏斗排出。國產(chǎn)滾筒破碎機技術(shù)特征見表2.1。畢業(yè)（論文）畢業(yè)（論文）PAGEPAGE15表2.1滾筒破碎機技術(shù)特征規(guī)格2600×40003000×60003300×5000處理能力，t/h120×16080×120160直徑，mm260030003300滾長度，mm400060005000（°）033.5轉(zhuǎn)數(shù)，r/min141212.1篩孔尺寸，mm505050提升板高度，mm350300450電動機功率，KW303017電動機轉(zhuǎn)數(shù)，r/mi形尺寸長×寬×高，mm5000×2800×28007122×5800×4574機重，t142037主要參數(shù)的確定滾筒碎選機的結(jié)構(gòu)參數(shù)主要包括筒體的直徑、長度、轉(zhuǎn)數(shù)和傾角。當然提升板的高度、個數(shù)與排列方式，篩孔直徑等也影響破碎機的性能。但所有這些參數(shù)的選取，均要根據(jù)對煤進行碎選試驗后加以確定。碎選試驗才能使煤與矸石充分解離。試驗方法如下：10～20mm的試驗臺。試驗臺的架子最好制成5幅活動架，其中一副高架的高度為2m，其余4250mm，以便根據(jù)試驗的要求，從2m3m到未經(jīng)手選的塊原煤（一般為大于50mm）200～500kg。將試樣在碎選試驗臺上從2.5m20次以內(nèi)，一直到獲得可廢的棄矸石為止。如跌落次數(shù)在5次以內(nèi)就把試樣破碎并獲得可棄矸石時，需另外取樣，進行跌落高度為22.25m20能獲得可棄矸石，也要另外取樣，再進行跌落高度為32.75m3m20灰分。以用破碎機，則試驗結(jié)果可作為確定破碎機參數(shù)的依據(jù)。主要參數(shù)的確定1）滾筒的直徑和長度滾筒的直徑和長度，是滾筒破碎機的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)，它們?nèi)Q于入料量的多少、粒度組成及煤的硬度等因素。還與滾筒轉(zhuǎn)數(shù)、物料在滾筒內(nèi)的磨擦系數(shù)有密切關(guān)系。如何用數(shù)學形式準確地描述上述關(guān)系，還有待繼續(xù)研究。目前在選用或設計碎選機時，滾筒直徑和長度是按經(jīng)驗公式估算的。滾筒直徑D與碎選試驗時的跌落高度H有關(guān)，可按下式估算：D=H+0.5,m滾筒長度L則與跌落次數(shù)n有關(guān)，其關(guān)系是當n≤10時，取L=4～4.5m；n=11～15時，取n=16～20時，取L=5.3～6.0m1.5～2.5滾筒破碎機主要參數(shù)的取值范圍：畢業(yè)（論文）畢業(yè)（論文）PAGEPAGE17直徑D：一般為2500～3500mm；長度L：一般為4000～6000mm；篩孔直徑：根據(jù)入選上限而定，一般為50或100mm，也可根據(jù)特殊需要制成φ25、φ75或φ150mm。2）處理能力處理能力與煤的性質(zhì)、篩孔直徑等因素有關(guān)，表2.2列出的經(jīng)驗數(shù)據(jù)可供參考。表2.2滾筒破碎機的處理能力名稱不同篩孔直徑（mm）的處理能力，t/hφ25 φ50 φ75 φ100φ150塊原煤20～3050～70 80～100 120～150170～200原煤60～90150～200 240～300 350～450500～600理論上計算處理破碎機能力的公式，由于推導時對主要影響因素進行了簡化處理，所以只能用于近似計算。帶預篩段的碎選機對原煤的處理能力可按下式計算：Q=720式中γ--滾筒內(nèi)煤流的堆密度（一般取0.8t/m3）；n--筒體轉(zhuǎn)數(shù)，r/min；RP--預篩段平均半徑，m；h--滾筒內(nèi)煤層厚度，m；a--預篩段傾角，（°）。3）功率滾筒破碎機功率消耗由兩部分組成，一部分是物料在筒體內(nèi)完成破碎過程時提升和跌落所消耗的功率N1，其值等于克服帶煤滾筒轉(zhuǎn)動時受到的阻力矩所需功耗；另一部分是在滾筒內(nèi)完成篩分過程時按滾筒篩計算的功率N2。N1可用下式近似計算：式中Q--對塊煤的處理能力，t/h；n--筒體轉(zhuǎn)數(shù)，r/min；nˊ--物料在筒內(nèi)的拋落次數(shù)；t--物料每提升和拋落一次的時間，s；R--筒體半徑，m；r--筒內(nèi)物料層的內(nèi)半徑，m；ψ--筒內(nèi)物料層重心的圓心角，（°）；N2按如下經(jīng)驗公式計算：RN

GG0 KW2 29200式中G、G0--分別為筒體與筒體內(nèi)物料的重量，kg；η--傳動效率（一般取η=0.7）。其它符號同前。所以，滾筒破碎機的總功率為N=N1+N2，KW3滾筒式破碎機傳動部分設計滾筒式破碎機的傳動選擇1、工況特點350~5000KW之間，最大功率有達10000KW者，工作轉(zhuǎn)速通常在11~15r/min1470r/minu60~130長期滿載荷，連續(xù)運轉(zhuǎn)；慣性很大，負載起動時，其最大起動轉(zhuǎn)矩約為工作轉(zhuǎn)矩的1.1~1.5大多塵環(huán)境下運行；傳動事故會造成整個工廠或大部分停產(chǎn)；2、選擇傳動時考慮的幾點因素比大時采用平行軸減速器；重載荷；運費用；故不能采用蝸桿、擺線針輪、諧波傳動；動力機和傳動裝置都應運行可靠、安全、壽命長；3、傳動形式的選擇齒輪是機械設備的重要基礎零件，它與帶、鏈、摩擦、液壓等機械傳動相比，具有功率范圍大、傳動效率高、傳動比準確、使用壽命長、安全可靠等特點，因此它己成為許多機械產(chǎn)品不可缺少的傳動部件，齒輪傳動有以下主要優(yōu)點：瞬時傳動比恒定，工作平穩(wěn)性較高；采用非圓齒輪，瞬時傳動比可按所需變化規(guī)律設計；傳動比變化范圍大，特別是采用行星傳動時，傳動比可達100~20（單級；速度范圍廣，齒輪的圓周速度約為0.1~200r/min1~20000r/min傳遞功率范圍大，承載能力高，高速齒輪的傳動功率可達P=50000KW或更大，1400000Nm傳動效率高，特別是精度比較高的圓柱齒輪副，其效率可達0.99為縮?。痪S護方便?？紤]到齒輪傳動的諸多優(yōu)點因此本次設計選用齒輪傳動。4、齒輪傳動的類型齒輪產(chǎn)品按大類劃分，主要有圓柱齒輪、錐齒輪、蝸輪蝸桿與行星傳動齒輪等四大類，其中圓柱齒輪在機械設備中的應用極為廣泛，約占齒輪產(chǎn)品總量的90%左右。各種通用與專用的齒輪減速器、以及機床、車輛、農(nóng)機等大量采用圓柱齒輪。在齒形結(jié)構(gòu)上，圓柱齒輪主要采用漸開線齒形。這種齒形通用性強，技術(shù)成熟，生產(chǎn)裝備完善，因而使用較多。在承載能力和壽命要求高的場合，常采用硬齒面的漸開線圓柱齒輪。本設計的齒輪傳動選用漸開線圓柱齒輪傳動。機械傳動系統(tǒng)的設計程序1、確定機械傳動系統(tǒng)的總傳動比n由己知條件i=rnc

1470=12

=122.52、選擇和擬定機械傳動系統(tǒng)的設計方案和總體布置本次設計選用漸開線圓柱齒輪傳動，電動機聯(lián)軸器減速器聯(lián)軸器軸齒輪3、分配傳動比i=i·i總 減 齒由于總傳動比i

=122.5很大，所以選i總

=12.5，則i齒

=9.84、計算傳動系統(tǒng)的性能參數(shù)機械傳動系統(tǒng)的性能參數(shù)包括各級傳動的轉(zhuǎn)速、效率和轉(zhuǎn)矩等5、確定機械傳動裝置的主要幾何尺寸通過各級傳動的強度設計和幾何計算，確定基本參數(shù)和主要幾何尺寸電動機的選擇己知條件：破碎機技術(shù)特征如表3.13000×6000生產(chǎn)能力（噸/時）80~120滾筒傾角（度）3轉(zhuǎn)數(shù)（轉(zhuǎn)/分）12由電動機驅(qū)動，工作壽命15（每年工作360天）24KW通過中國礦業(yè)大學選煤教研組編·煤炭工業(yè)出版社出版的《選煤機械》一書得知，此規(guī)格的破碎機選用的電動機：型號為BJO—72—4；2功率為30KW；轉(zhuǎn)數(shù)（轉(zhuǎn)/分）1460現(xiàn)用新型號電動機代替此舊型號電動機，所選電動機型號及參數(shù)如表3.21500r/min功率380V的電轉(zhuǎn)速效率Y200L—4（KW）（A）（r/min）（%）功率因數(shù)(cosФ)3056.8147092.20.87標準減速器的選擇該傳動選取用兩級圓柱減速器，該標準減速器的承載能力受機械強度和熱平衡兩許用功率的限制。因此減速器必須按兩個功率表及其有關(guān)系數(shù)來選用。首選按減速器機械強度許用公稱功率選擇。如果實用輸入轉(zhuǎn)速與承載能力表中的三檔（1500，1000，750）轉(zhuǎn)速之一相對誤差不超過4%，可按該檔轉(zhuǎn)速及所需傳動比對應下的公稱功率選取適當規(guī)格的減速器。如果轉(zhuǎn)速相對誤差超過4%，則應按實用轉(zhuǎn)速折算減速器的公稱功率選取。然后校核減速器熱平衡許用功率（簡稱熱功率壽命。必要時還應校核尖峰載荷。應該特別注意的是，選用時除考慮工況系數(shù)KA

外，還要按設備的重要性和對負載實際大小掌握的準確程度選擇足夠的安全系數(shù)。己知電動機的驅(qū)動，電動機的轉(zhuǎn)速n1=1470r/min，傳動比i=12.5，負載功率p=24KW16t=402規(guī)格相當，第Ⅱ種裝配形式的硬齒面齒輪減速器。第一步，按機械強度功率表選??；載荷類別按《機械設計標準應用手冊》26.1-15選取，滾筒式破碎機為中等沖26.1-1K=1.5，S=1.5，選用計算功率P為：A A 2mP =p·K·S=24×1.5×1.5=54kW2m 2 A A要求：P≦P2m 1按i=12.5及n=1470r/mi1500r/mi26.1-6ZLY18，1i=12.5,n=1500,P=83KW1 1當n=1470r/min時，折算功率：11470P1=83×1500=81.34KWP =54KW<P=81.34KW，選用通過2m 1第二步，校核熱功率P，要求2tP=p·f·f·f≦P2t 2 1 2 3 G126.1—12～14f=1.15，f=1，f=1.251 2 3f按（p/P=24/81.4=29.5%≦40%）3 2 1P=24×1.15×1×1.25=34.5KW2t26.1—7P=54KW，P≦P，選用通過G1 2t G1因此可以選用ZLY180—12.5—Ⅱ減速器減速器許用尖峰載荷P <1.8P，此設計不用考慮尖峰載荷，故不校核。2max 1計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)因為選用的是標準減速器ZLY180—12.5—Ⅰ，因此查表得i′=3.711,i1 2

'=3.3681、轉(zhuǎn)速計算電動機的額定轉(zhuǎn)速n=1470r/min;選用彈性聯(lián)軸器，各級齒輪軸的轉(zhuǎn)速：Ⅰ軸轉(zhuǎn)速n=1470r/minⅡ軸轉(zhuǎn)速n=n/i=1470/3.711=396.12r/min 1Ⅲ軸轉(zhuǎn)速n=n/i=396.12/3.368=117.6r/minШ 22、效率計算查表1—1—1（機械傳動設計手冊）得η

=η =0.97η1 2=0.98，彈性聯(lián)軸器的效率ηg

=0.995因而由電動機到各級齒輪軸的傳動效率為：η =η ·η =0.995ⅹ0.98=0.9751Ι L gη =ηПη Ш

·η ·η =0.9751ⅹ0.97ⅹ0.98=0.927Ι 1 g·η ·η =0.927ⅹ0.97ⅹ0.98=0.881П 2 g3、功率計算電動機的額定輸出功率P=30KW，各級齒輪軸上的功率為：PΙ=P·ηΙ=30ⅹ0.9751=29.253KWPП=P·ηП=30ⅹ0.927=27.81KW畢業(yè)（論文）畢業(yè)（論文）PAGEPAGE27P=P·η=30ⅹ0.881=26.43KWШ Ш4、轉(zhuǎn)矩計算T=9549(P/n)=9549ⅹ(29.253/1470)=190.03N·MΙ Ι T=9549(P/n)=9549ⅹ(27.81/396.12)=670.40N·MП П T=9549(P/n)=9549ⅹ(26.43/117.61)=2145.91N·MШ Ш Ш目前，機器的動力機所需的功率往往是參照國內(nèi)外同類產(chǎn)品選擇的，所以各級傳動軸上的功率和轉(zhuǎn)矩通常都按動力機的額定輸出功率計算。各軸轉(zhuǎn)速、輸入功率、輸入轉(zhuǎn)矩如表3.3（r/min12117.61功率（KW）3029.25327.8126.43（NM）188.11190.03670.402145.91傳動比113.7113.368效率10.97510.9270.881項目電動機軸項目電動機軸高速軸Ⅰ中間軸Ⅱ低速軸Ⅲ軸速傳動件的設計計算齒輪傳動的設計

=26.43KW，小齒輪轉(zhuǎn)速nШ 1

=117.61r/min齒數(shù)比u等于其傳動比i=9.，則u=i=9.8，由電動機驅(qū)動，工作壽命15年（每年工作360天，兩班2 2制，破碎機轉(zhuǎn)向不變。1、選定齒輪類型精度等級材料及齒數(shù)；前面己選取用圓柱齒輪傳動；破碎機為一般工作機器，速度不高，故選用7（GB/0095—88）3.4

（調(diào)質(zhì)r3.445（調(diào)質(zhì)）240HBS4)選小齒輪齒數(shù)z1=25，大齒輪齒數(shù)z3.4材料牌號熱處理方法強度極限屈服極限硬度HBS HRC(齒面)正火588294169～21745調(diào)質(zhì)647373229～286表面淬火-40～5035SiMn調(diào)質(zhì)785510229～28642SiMn表面淬火45～55調(diào)質(zhì)735588229～28638SiMnMo表面淬火45～5540Cr調(diào)質(zhì)735539241～286表面淬火48～55調(diào)質(zhì)89083422938CrMoA1A氮化HV>85020Cr滲碳淬火63739256～6220CrMnTi滲碳淬火107983456～62ZG310～570正火570310162～197正火640340179～207ZG340～640調(diào)質(zhì)700380241～269HT300250169～255HT350290182～273QT500－7正火500320170～230QT600－3正火600370190～270夾布膠木10025～352、按齒面接觸強度設計由設計計算公式進行試算，即kTkTu1t1ΦudzσE2Hd≧2.321t確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值試選載荷系數(shù)K=1.3t計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T=95.5ⅹ105P/n=95.5ⅹ105ⅹ26.43/117.61=2.146ⅹ106N·M1 1 1由表3.5選取齒寬系數(shù)Φ =1d裝置狀況裝置狀況表3.5圓柱齒輪的齒寬系數(shù)φdφd置0.9～1.4(1.2～1.9)置0.7～1.15(1.1～1.65)置0.4～0.63.6ZE

1=189.8MP 2a表3.6材料彈性影響系數(shù)ZE大輪材料小輪材料鍛鋼鑄鋼球墨鑄鐵灰鑄鐵夾布膠木鍛鋼189.8188.9186.4162.056.4鑄鋼188.0180.5161.4球墨鑄鐵173.9156.6灰鑄鐵143.7由圖按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極σ =550MPHlim2 a（6）由式N1

60njL1

=60ⅹ117.61ⅹ1ⅹ（2ⅹ8ⅹ360ⅹ15）=6.096ⅹ1082N 6.096X1089.86.22X1072(7)由圖查得接觸疲勞壽命系數(shù)k 0.95,K 0.98HN1 HN2（8）計算接觸疲勞許用應力取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式得：]H1

K HN1 Hlim10.95600MPa570MPaS] H2

K HN2 HlimS

0.98550MPa539MPa計算（1）試算小齒輪分度圓直徑d，代入中較小的值HkTkTu1t1ΦdzσE2Hd≧2.321t

=510.23mm計算圓周速度Vn 510.23117.61v 1 3.04m/s601000 601000計算齒寬bb=Φ·dd

=1ⅹ510.23mm=510.23mm計算齒寬與齒高之比b/h模數(shù)m=d/z=510.23/20=26mmt 1齒高b/h=510.23/18.925=28.3計算載荷系數(shù)根據(jù)v=3.04m/7級精度由圖查得動載荷系數(shù)k=1.05直齒輪假設kF/v A t≧100N/mm,由表3.7查得k k 1.2由表3.8查得使用系數(shù)k=1.75H F AKKFt/bA精度等級Ⅱ組經(jīng)表面硬化的直齒輪3.7KKHα Fα≥100N/mm5678KKKKKKKKHα1.01.11.2<100N/m5級及更低≥1.2≥1.2Fα輪Hα1.01.11.21.4≥1.4Fα輪Hα1.01.1≥1.2≥1.2Fα齒輪Hα1.01.11.2≥1.4Fα表3.8使用系數(shù)KA工作機 原動機工作特性及其示的工作特性 工作機器

電動機、勻蒸汽機，燃多缸內(nèi)燃單缸內(nèi)燃速轉(zhuǎn)動的氣輪機液壓 機 機汽輪機汽輪機裝置發(fā)電機,均勻傳送的帶式輸送穩(wěn)升降機,包裝機,機床進給機構(gòu),通風機,均勻密度材料攪拌機等不均勻傳送的帶式輸送機或板1.001.101.251.50擊升降機,工業(yè)與礦用風機,重型離心機,變密度材料攪拌機等橡膠擠壓機,橡膠和塑料作間1.251.351.501.75擊機械,鋼坯初軋機,提升裝置,單缸活塞泵等挖掘機,重型球磨機,橡膠揉合1.501.601.752.002.25擊探裝置,壓磚機,帶材冷軋機,壓坯機等1.751.852.00或更大由表查得7級精度小齒輪相對支承非對稱布置時，k 1.120.612)120.23103168.221.447H由b/h=28.3，k 1.447。查圖得k=1.35，故載荷系數(shù)H kkkk k 3.191AvH Hk3kk3kt3.1913 1.3d d1

510.23

725mm計算模數(shù)mm=d/z=725/20=76.25mm1 13、按齒根彎曲強度設計彎曲強度的設計公式為：2kT Y Y32kT Y Y3Z2d 11 (FaSa)]F確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值由圖查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限 500MPa，大齒輪的彎曲疲FE1勞強度極限 380MPa；FE2由圖查得彎曲疲勞壽命系數(shù)k 0.9,K 0.96FN1 FN2計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數(shù)s=1.4,由式得： K 0.90500[ ] FN1 FE1 321.43MPaF1 S 1.4 K

0.96380[ ] FN2 FE2 260.57MPaF2 S 1.4計算載荷系數(shù)KkkAkvkFkF1.751.051.21.352.9773.9YYFa Saz(z)vY3.9YYFa Saz(z)vYFaYSaz(z)vYFaYSa171819202122232425262728292.972.912.852.802.762.722.692.652.622.602.572.552.531.521.531.541.551.561.571.5751.581.591.5951.601.611.62303540455060708090100150200∞2.522.452.402.352.322.282.242.222.202.182.142.122.061.6251.651.671.681.701.731.751.771.781.791.831.8651.97注：1）基準齒形的參數(shù)為注：1）基準齒形的參數(shù)為α=20°、、ρ=0.38m(m2）對內(nèi)齒輪：當α=20°、、ρ=0.15mY＝2.65，Y＝2.65Fa Sa查取應力校正系數(shù)YSa1

1.54;YSa2

1.865Y Y（7）計算大、小齒輪的FaSa并加以比較Y Y 2.801.54

]FFa1[F

Sa1]1

321.43Y Y 2.121.865Fa2[F

Sa]2

0.015174260.57大齒輪的齒數(shù)大。設計計算M≧

22.9772.1461061202

0.015174mm24.855mmm大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強度算得的模數(shù)24.855并就近圓整為標準值m=25，按接觸強度算得的分度圓d 725直徑d1

=725，算出小齒輪齒數(shù) z1

=1= =29m 25算出大齒輪齒數(shù)z2=uz1=9.8ⅹ29=196.32z2=197這樣設計出的齒輪傳動既滿足了齒面接觸疲勞強度，又滿足了齒根彎曲疲勞強度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費。4、幾何尺寸計算計算分度圓直徑d=zm=29ⅹ25=742mm1 1d=zm=197ⅹ25=4908mm2 2計算中心距a(d d)/2(7424980)/22825mm1 2計算齒輪寬度b d 0.68742510mmd 1取B 510mm,B1

500mm5、驗算Ft d1

21.146106742

6125N1.75 6125 106K F 1.75 6125 106A t 46.75N/mm100N/mmb 7426、齒輪的外形尺寸及齒輪結(jié)構(gòu)圖名名稱計算公式或查表依據(jù)結(jié) 果(ｍｍ)模數(shù)m25畢業(yè)（論文）畢業(yè)（論文）PAGEPAGE33經(jīng)

d=zm=29ⅹ25=742mm1 1d=zm=197ⅹ25=4908mm2 2

7424908齒頂高

h h*m 25a a齒根高全齒高

h h*mf fhhha f

31.2556.256.25齒頂間隙

c0.25m齒頂圓直經(jīng)齒根圓直經(jīng)

d da1 1d da2 2d df1 1

2ha2ha2hf

7584960726d df2 2

2hf

4856中心距 a(d d)/2(7424980)/21 2

2825b d 0.68742510mm齒寬 d 1

510B 510mm,B1 2

500公法線長度 查表4－19至4－21得L，L3 4

628.361379.49夸齒數(shù)夸齒數(shù)4－19n7,n 2421固定弦齒厚S1.387mc34.675固定弦齒高h0.7476mc18.69表3.10小齒輪結(jié)構(gòu)如圖：PAGEPAGE35畢業(yè)（論文）圖3.1大學機械原理及機械零件教研室編著的《機械設計（第七版）一書。軸的分類、用途及設計計算1、軸的分類和用途按照承受的載荷的不同,軸可以分為轉(zhuǎn)軸,心軸和傳動軸三類.工作中既承受彎軸還可按照軸線形狀的不同分為曲軸和直軸兩大類.曲軸通過連桿可以將旋轉(zhuǎn)運動改變?yōu)橥鶑椭本€運動,或作相反的運動變換.直軸根據(jù)外形的不同,可分為光軸和階梯軸兩種.光軸形狀簡單,加工容易,應力集中源少,但軸上的零件不易裝配及定位;階梯軸則正好也與光軸相反.因此光軸主要用于心軸和傳動軸,階梯則常用于轉(zhuǎn)軸.直軸一般都制成實心的.在那些由于機器結(jié)構(gòu)的要求而需要在軸中裝設其它零0.5～0.62、軸的設計(1）按表選取45鋼，調(diào)質(zhì)處理，HBS=220畢業(yè)（論文）畢業(yè)（論文）PAGEPAGE38軸徑的初步估算：由表查得A0=126，由公式dA0

26.433P3n126343.783P3n聯(lián)軸器的的計算轉(zhuǎn)矩:T KTca A式中T——聯(lián)軸器的所傳遞的公稱扭矩單位——工作情況系數(shù)，A根據(jù)工作情況選取K 1.5A繁的高、低速傳動。按計算轉(zhuǎn)矩Tca應小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查標準GB/T5014—1985，選用HL7d=240mm,1半聯(lián)軸器的長度L=392mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度為L=415mm。1軸的結(jié)構(gòu)設計如下。2～3段的直徑d 250mm；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑2~3D=230mmL1

415mm，為了保證軸端擋圈只壓在半連軸器上而不壓在軸的端面上1～2段的長度應比L1

略短一些，現(xiàn)取l1~2

405mm。初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有軸向力和徑向力的作用，故選用雙列圓錐滾子軸承。參照工作要求，并根據(jù)d 280mm，選32026軸承3~4(GB297-84) 其 尺 寸 為 dDT25053090 ， 故d d 250mm；而d 250mm2~3 6~7 2~380mm（由減速器及軸承蓋的機構(gòu)設計而定端面的距離l 80mm，故取l 120mm。至此初步確定了軸的各段直徑2~3和長度，如下圖所示圖3.2注：圖3.2軸的每個臺階處分別取1～8，軸的尺寸按設計說明中為準按彎扭合成進行軸的強度校核a繪軸的計算簡圖，如下圖所示：圖3.3計算作用在軸上的力：2T

22.146106F 1t d1

110

39018.18NFF

tann

39018.180.364 14346.07NratF at

cos 0.99tan39018.180.9938627.99N求支承反力：垂直平面（垂直反力） M 0AFLFt 1 NH2

(L1

L)02求得FNH2

=6840由F F F0NH NH t1 2FNH1

3170.7N水平平面（水平反力）F 'F 38627.99NM

aFa

2124539.45N2 M 0AMFr

LF1 NV2

(L1

L)02F 2651.11NV2由F F F 0NV NV R1 2得F =1134.9NV1e 計算彎矩并做彎矩圖垂直平面MB

左=FNH1

601134.96068094Nmm水平平面：MBMB

左=FNV1右=FNV2

601134.96068094Nmm2962651.11296784728.56Nmm合成彎矩：B點右處的彎矩為最大值，起合成彎矩為：M 2MM 2M2VH784728.562680942=68094Nf 作扭矩圖：T=73254Nmmg 作當量彎矩圖：軸的材料為45鋼，HB=220，由表6-1查得 =650N/mmb

]1

=60N/mm]0b

=102.5N/mm，[1] 60bb]0bM c

102.5

0.6M2M2T2680942(2.1461060.6)2=128939.9N/mm128939.9C

'

27.636N/mmMcM'[c

]1

W 0.136360MPa合適，故強度足夠。鍵的校核聯(lián)軸器上鍵的校核選擇鍵聯(lián)結(jié)的類型和尺寸d=240mmb=，高度h=16mm度小些。校核鍵聯(lián)結(jié)的強度pp6-2120MPa，取其平均值，=110MPa377mm，pp鍵與輪轂的接觸高度k=0.5h=14mm。由式可得PAGEPAGE41畢業(yè)（論文） T 2 T =20.492MPa＜p kld

110MPa可見鍵的強度足夠，不需重新選鍵。鍵的標記為：鍵3216GB/T1096-1985齒輪上鍵的校核選擇鍵聯(lián)結(jié)的類型和尺寸一般八級以上精度的齒輪有定心精度的要求，應選用平鍵聯(lián)結(jié)。由于齒輪不在軸端，故選用圓頭普通平鍵（A型）d=305mmb=36mm，高度h=18mm。由輪轂寬度并參考長度系列，取鍵長L=380mm（比輪轂寬度小些校核鍵聯(lián)結(jié)的強度pp鍵軸和輪轂的材料都是鋼由表查得許用擠壓應力取其平均值，=110MPa。鍵的工作長度lLb51036474mm，pp鍵與輪轂的接觸高度k=0.5h=9mm。由式可得 T 2 T =20.4Mpa＜p kld

110MPa可見鍵的強度足夠，不需重新選鍵。`3618GB/T1096-1985滾動軸承的壽命驗算滾動軸承的壽命驗算3202中3）窄系列型GB297-6C=3340KG。PAGEPAGE42畢業(yè)（論文）計算當量動載荷因為傳動軸為對稱軸故只需校核2～3段軸承,F 2F 2F 2NH1 r

=337.36N因為F=0a所以當量動載荷P=0.4Fr

=134.9N滾動軸承的校核Lh

83601646080h由表7-2查fh

=3.72由表7-3查f =1.2f由表7-4查fn

=0.277由表7-5查f=1TfCFfhi f ffT n

P=1811N＜C=46080N滿足要求不需重新選擇軸承PAGEPAGE43畢業(yè)（論文）4破碎機的使用與保養(yǎng)維護使用與操作起動前的準備工作1、仔細檢查軸承的潤滑情況是否良好，肘板的連接處是否有足夠的潤滑能。2、仔細檢查所有緊固件是否完全緊固。3、檢查破碎腔內(nèi)有無礦石或雜物。若有礦石或雜物時，必須清除干凈，以確保破碎機空載起動。4、檢查起頂螺栓是否退回，墊片是否壓緊，T型螺栓是否擰緊。起動1、經(jīng)檢查證明機器各部分情況正常，方可起動。2、本機只允許在無載荷情況下起動。3、起動時必須用鈴或信號事先預告。4、起動后，如發(fā)現(xiàn)不正?，F(xiàn)象時，應立即停止運轉(zhuǎn)。待查明和排除不正常情況后方可起動(嚴禁帶易常情況起動)。使用1、破碎機運轉(zhuǎn)正常后方可投料。2、待破碎物料應均勻地加入破碎腔內(nèi)。應避免側(cè)向加入或堆滿加料，以免過載引起排料不均勻和不應有的機件損傷。3、正常工作情況下，軸承溫度不應超過30度，最高溫度不得超過70度。超過上述溫度時，應立即停車，查明原因并加以排出后，方可起動電機。4、停車前，應首先停止加料，待破碎腔內(nèi)物料完全排出后，方可關(guān)閉電機。5、破碎時，如因破碎腔內(nèi)物料阻塞而造成停車，應立即停車，將物料排出后，方可再行起動。6、固定和活動顎板一端磨損后，可調(diào)頭使用。PAGEPAGE44畢業(yè)（論文）7、破碎機在使用一段時期后，應將緊定肘套重新擰緊，以防緊定肘套松動而對機器產(chǎn)生損傷。潤滑1使用壽命。2、本機所采用的潤滑脂應根據(jù)使用地點、所處條件決定，一般情況下采用鈣基、鈉基和鈣納基潤滑脂。3503～6個月更換一次，換油時應用干凈的汽油或煤油清洗滾柱軸承的滾道。4、機器開動前，肘板與肘板之間應注入適量的潤滑脂。畢業(yè)（論文）畢業(yè)（論文）PAGEPAGE455其它幾種破碎機的介紹輥式破碎機概述輥式破碎機按輥子的特點可分為光輥破碎機和齒輥破碎機。光輥破碎機輥子表在選煤廠，一般采用齒輥破碎機，它以劈裂破碎為主。雙齒輥破碎機應用最多。雙齒輥破碎機由兩個相對回轉(zhuǎn)的齒輥組成；單齒輥破碎機由一個旋轉(zhuǎn)的齒輥和一個弧形的破碎板組成。齒輥轉(zhuǎn)動時輥面上的齒牙可將煤塊咬住并加以劈碎。給料同止部給入，破碎后的產(chǎn)物隨著齒輥的轉(zhuǎn)動從下部排出。輥式破碎機的規(guī)格以輥子的直徑D與長度L表示，即。破碎機輥子越長，生產(chǎn)能力越大，但將輥子做得過長是不合理的，因為輥子沿軸線方向磨損不均勻，一般來說齒輥破碎機輥子長度與其直徑的關(guān)系為L=（1～1.3）D。光輥破碎機用于硬過粉碎程度低。在選煤古物多用于大塊原煤破碎，也可用于中煤的破碎。由于破碎堅硬物料時易損環(huán)輥齒，因而不適于破碎含堅硬矸石較多的原煤。單齒輥破碎機較比雙齒輥的輥齒長，如其規(guī)格相同時，給料粒度大適用于粗碎；雙齒輥破碎機生產(chǎn)能力較高，常用于中碎。齒輥破碎機的構(gòu)造雙齒輥破碎機由一對同步相對回轉(zhuǎn)的齒輥、機架及傳動機構(gòu)等部件組成。機架可動軸承可以在固定于機架上的軸承座上滑動，利用彈簧將可動軸承壓緊。電動機11的粒度，由兩齒輥面之間的間隙決定。圖中的彈簧是保險裝置。當大塊物料或運載硬物料落到破碎腔中不能被軋碎時，齒輥受力增大，可動齒輥就可以向左移動，通過可動軸承壓縮彈簧，增大兩個齒輥間隙以排出硬物，然后借彈簧的恢復力使可動齒輥回到原來的位置。雙齒輥破碎機的可動齒輥，可用破碎板來代替，這種構(gòu)造的齒輥破碎機是單齒輥破碎機。單齒輥破碎機的工作原理是：大塊煤給到破碎板和齒輥中間，當齒輥作振奮時進一步被齒輥軋碎，破碎產(chǎn)物從下部排出。電動機帶動皮帶輪，經(jīng)過一對齒輪減速后帶動齒輥轉(zhuǎn)動。在齒輥對面裝設有弧形破碎板，在破碎板與齒輥之間形成上寬下窄的破碎腔。破碎板上端固定在鉸鏈上，下端用彈簧和拉桿拉緊。當不能破碎的硬物料（如鐵塊等）落入破碎腔時，破碎板因受力增大而拉動拉桿，壓緊彈簧并向左移動，使破碎腔底部間隙變大以排出硬物，起到安全保險作用。然后靠彈簧恢復力推動拉桿使破碎板恢復到原來位置。單齒輥破碎機的破碎板有整體板狀和條縫狀兩種，條縫狀的破碎板，可以在破碎過程中同時將合格產(chǎn)物從縫隙間排出。以減少物料的過粉碎。所以，實踐中多采用要縫狀的破碎板。破碎板用高錳鋼制造。齒輥破碎機都裝有直徑較大的皮帶輪，其作用是減速同時起到飛輪的作用。具有很大轉(zhuǎn)動鄂式破碎機概述1885等優(yōu)點，至今仍廣泛地應用于冶金、建筑、交通及化工等工業(yè)部門。在選煤廠破碎較硬的黃鐵礦、矸石或含矸量較多的大塊煤時，可選用鄂式破碎機。在鄂式破碎機中，物料的破碎是在兩塊鄂板之間進行的?？蓜佣醢謇@懸掛心思或可動軸對固定鄂板作周期性地靠近和離開運動，當動鄂靠近固定鄂板時，位于兩鄂板間的物料受擠壓為主的作用力而破碎。當動鄂離開固定鄂板時，已破碎物料在重力作用下，經(jīng)排料口排出。i=3～610的規(guī)格以給料口寬度B和長度L來表示，即B×L（mm）。一般給料口寬度B300～600mm300mm鄂式破碎機的構(gòu)造簡單擺鄂式破碎機板在垂直連桿的下部裝有前、后肘板。當傳動尺輪帶動偏心軸旋轉(zhuǎn)時，垂直連桿作上下運動。當連另一端則支承在調(diào)節(jié)楔的肘板座中。此時，在固定鄂板和動鄂板以及側(cè)襯板構(gòu)成的破碎腔內(nèi)的物料即被子破碎。當連桿向下運動時，動鄂板退到起始位置，破碎產(chǎn)物經(jīng)排料口自動排出。鄂式破碎機的偏心軸是它的傳動軸。由于其偏心作用，傳動軸每轉(zhuǎn)一圈，垂直連桿就上下運動一次，同時動鄂也就完成向前和向后各擺一次的動作循環(huán)，破碎腔內(nèi)的物料也就被破碎并排出，這一過程叫做破碎機的工作行程。動鄂向后退回的過程我為空轉(zhuǎn)行程，動鄂向前靠近固定鄂板的過程稱為破碎行程。空轉(zhuǎn)行程與破碎行程的時間各占一半?？梢?，簡擺式破碎機的工作時間并沒有充分應用于破碎物料。以后隨著新材料、新工藝的進展，出現(xiàn)了一種結(jié)構(gòu)更簡單，但比簡擺式生產(chǎn)力更大的鄂式破碎機，即復雜擺動鄂式破碎機。畢業(yè)（論文）畢業(yè)（論文）PAGEPAGE49復雜擺鄂式破碎機而且動鄂與連桿合為一個部件，沒有垂直連桿，肘板也只有一塊?？梢姀蛿[式破碎機的構(gòu)造比簡擺式簡單。但動鄂運動卻復雜，當破碎機工作時，飛輪帶動偏心軸轉(zhuǎn)動，由于其偏心動運動。實際上，復擺式動鄂板的運動相當于簡擺式破碎機中垂直連桿的運動。當動鄂板靠近固定鄂板時，物料被破碎。在破碎過程中當動鄂被扒向前方時，拉桿末端的彈簧即受壓縮，由于彈簧企圖恢復原狀，因此可以幫助動鄂后退至原來位置。水平拉桿的作用還在于阻止當動鄂往返回運動時肘板不致脫落。鄂式破碎機架可以是鑄的也可以是焊接的。大型破碎機的機架多半工半采用23塊分別安裝，或制成上下對稱形式，待使用一段時間后進行對換，以延長齒板的作用壽命。破碎腔的兩側(cè)也襯骯錳鋼板，其表面光滑，磨損后可更換，有的破碎機在動鄂上安裝弧形齒板，其形狀是齒板各外凸出，在排料口使兩鄂板近似平等?；⌒锡X板能防止破碎機排料口堵塞，而且破碎產(chǎn)物的粒度較為均勻。鄂式破碎機產(chǎn)物粒度的大小，是通過改變其排料口寬度來實現(xiàn)的，所以破碎齒板的磨損，須定期調(diào)整。調(diào)整方法主要有兩種，一種是墊片調(diào)整，即在肘板與機架后壁之間，放入一組厚度相等的墊片，利用墊片數(shù)量的增減，改變排料口的寬度。式破碎機多采用此法。另一種是楔塊調(diào)整，轉(zhuǎn)動螺栓上的螺母，使調(diào)整楔塊沿著機架的后壁上升或下降，帶動楔塊向前或向后，從而通過肘板1此法為無級調(diào)整，調(diào)整時不必停機，但增加了機器的尺寸和重量。中小型鄂式破碎機常常采用此法。暫定年來還有在此位置安裝液壓推動缸進行調(diào)整的。鄂式破碎機的保險裝置常常是后肘板（簡擺式）或肘板，在機件設計時伙地提高肘板的許用應力（約提高30%），從而使肘板斷面減小，或在肘板上開有小孔，以降低其臺度。如遇非破碎物如大鐵塊等，機架超過正常負荷，肘板的斷，保證其它重要部件不受損壞，這種方法有時不十分可靠。近年來出現(xiàn)的液壓缸保險是較為理想的，它不但安全可靠，而且易于維護。這種破碎機的對板上串接液壓油缸，油缸體與肘板支座相連，油缸的活塞與肘板相連，正常工作時，油缸充滿壓力油，活塞和缸體相當于整體肘板。當硬物落入破碎腔后，肘板受力迅速增大，缸內(nèi)油壓也排料口迅速增大，從而起到保護作用。鄂式破碎機工作時，偏心軸每轉(zhuǎn)一圈，經(jīng)過破碎行程與空轉(zhuǎn)或排料行程，因此它的電機負荷極不均衡，為此在偏心軸上裝有兩個沉重的飛輪，以便在空轉(zhuǎn)特程中，把能量儲存下來，在工作行程中再把能量釋放出來，以使得破碎機動轉(zhuǎn)平穩(wěn)。的大型復擺鄂式破碎機。我國也生產(chǎn)了給礦口寬為900～1200mm的大型復擺鄂式破碎機。由于結(jié)構(gòu)上的差異，兩種鄂式破碎機的動鄂運動特征也不同，導致了破碎機性能上也有一系列差異，得擺型上部水平行程大，適合上部壓碎大塊的要求，同時它的垂直行程也大（為水平行程的2～3倍），此，它的產(chǎn)品較細，相通碎比大，但磨損也嚴重，復擺式破碎機的動鄂是上下交替畢業(yè)（論文）畢業(yè)（論文）PAGEPAGE50碎礦及排礦，空轉(zhuǎn)行程大約只有1/5。簡擺式破碎機運轉(zhuǎn)一周中，半周碎礦半周空轉(zhuǎn)，因此，規(guī)格相同時復擺式破碎機的處理能力比簡擺式大20～30%。錘式破碎機概述錘式破碎機是利用高速回轉(zhuǎn)錘子的打擊作用進行破碎的。工作時鉸接的錘頭高速回轉(zhuǎn)，對給入的大塊物料進行打擊，并使其拋向機體內(nèi)壁的承擊板上，在承擊板篦條上的物料繼續(xù)被錘頭打擊中、擠壓或研磨，直至全部透過篦條為止。錘式破碎13～3mm以下，而且保證產(chǎn)物中不混入過在粒度的顆粒，故在選煤廠中多用于中煤的中碎和細碎作業(yè)。錘式破碎機可分為兩類：一類是單轉(zhuǎn)子錘式破碎機，只有一個轉(zhuǎn)子，根據(jù)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向，又分為可逆式（轉(zhuǎn)子可兩個方向轉(zhuǎn)動）和不可逆式（轉(zhuǎn)子只能一個方向轉(zhuǎn)動D和轉(zhuǎn)子長度L單位為mm。與其它類型破碎機相比，錘式破碎機具有結(jié)構(gòu)簡單，機器緊湊，處理能力大，破碎比大以及功率消耗少等優(yōu)點；其主要缺點是物料含水分過高時易堵塞篦條，另外錘頭磨損較快。錘式破碎機的構(gòu)造單轉(zhuǎn)子不可逆錘式破碎機由傳動裝置、轉(zhuǎn)子、格篩和機架等部分組成。電動機通過彈性聯(lián)軸節(jié)直接帶動主軸旋轉(zhuǎn)。主軸通過球面調(diào)心滾柱軸承安裝在機架兩側(cè)的軸承座中，為了避免破碎大塊物料時，錘頭速度損伯不致過大和減小電動機的尖峰負荷，在主軸的一端裝有飛輪。轉(zhuǎn)子由主軸、圓盤和錘頭等組成，主軸上裝有111040后，可將錘頭及銷軸移到第二組孔內(nèi)安裝，以繼續(xù)利用錘頭材料。格篩設在轉(zhuǎn)子下方，由弧形篩架和篩板組成。篩板由數(shù)塊拼成，利用自重和相互擠壓方式固定在篩架上，篩板的篩孔略呈錐