鋼筋砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架結(jié)構(gòu)第九章鋼筋砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架結(jié)構(gòu)

9.1概述

第九章鋼筋砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架結(jié)構(gòu)

第—節(jié)

概

述

肋形結(jié)構(gòu)是由板和支承板的梁所組成的板梁結(jié)構(gòu)。

板、次梁和主梁組成的整體式樓面第九章鋼筋砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架結(jié)構(gòu)

9.1概述水電站廠房上部結(jié)構(gòu)是由屋面板、縱梁、屋面大梁及柱組成的空間結(jié)構(gòu)。

采用手算時，空間結(jié)構(gòu)簡化為平面結(jié)構(gòu)計算。電站廠房上部結(jié)構(gòu)簡化為由板與梁組成的肋形結(jié)構(gòu)和由屋面大梁與柱組成的剛架結(jié)構(gòu)分別進行計算。

（平、立、剖面）第九章鋼筋砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架結(jié)構(gòu)

9.1概述

第九章鋼筋砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架結(jié)構(gòu)

9.1概述梁布置不同，板上荷載傳給支承梁的途徑不同，板的受力情況不同。板上荷載由互相垂直的兩個方向的板條傳給支承梁，荷載p分為p1及p2，p1由l1方向的板條承擔(dān)，p2由l2方向的板條承擔(dān)：

p1+p2=p第九章鋼筋砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架結(jié)構(gòu)

9.1概述略去相鄰板帶間扭矩影響，兩個板帶在跨中的撓度為：位移協(xié)調(diào)：f1=f2第九章鋼筋砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架結(jié)構(gòu)

9.1概述忽略兩個板帶內(nèi)鋼筋位置高低和數(shù)量不同的影響，取I1＝I2l2／l1>2時，p2僅為p的百分之幾，可不考慮。l2／l1≤2時，應(yīng)考慮板在兩個方向均傳遞荷載。第九章鋼筋砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架結(jié)構(gòu)

9.7

雙向板肋形結(jié)構(gòu)的設(shè)計

第九章鋼筋砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架結(jié)構(gòu)

9.1概述根據(jù)梁格布置不同，整體式肋形結(jié)構(gòu)分為：(一)單向板肋形結(jié)構(gòu)l2／l1>2時，p絕大部分沿l1傳到次梁，板當(dāng)作支承在次梁上的梁計算，稱為單向板。計算及構(gòu)造簡單，施工方便。(二)雙向板肋形結(jié)構(gòu)l2／l1≤2時，p沿兩個方向傳到四邊的支承梁，須進行兩個方向的內(nèi)力計算，稱為雙向板。經(jīng)濟美觀，計算、構(gòu)造及施工較復(fù)雜。肋形結(jié)構(gòu)設(shè)計步驟：梁格布置，計算簡圖，內(nèi)力計算，截面設(shè)計，配筋圖。第九章鋼筋砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架結(jié)構(gòu)

9.2

單向板肋形結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)布置和計算簡圖

第二節(jié)單向板肋形結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)布置和計算簡圖

一、梁格布置梁格布置首先要滿足使用要求。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)9.2單向板肋形形結(jié)構(gòu)的結(jié)結(jié)構(gòu)布置和和計算簡圖圖一、梁格布布置梁格布置首首先要滿足足使用要求求。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)9.2單向板肋形形結(jié)構(gòu)的結(jié)結(jié)構(gòu)布置和和計算簡圖圖第九章鋼鋼筋砼肋肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)9.2單向板肋形形結(jié)構(gòu)的結(jié)結(jié)構(gòu)布置和和計算簡圖圖梁格布置應(yīng)應(yīng)求得經(jīng)濟濟和技術(shù)上上的合理。。梁布得稀，省模板和和省工，但但板的跨度度加大，板板厚增加，，多用砼，，自重增大大。梁布得密，板跨減少少，板厚減減薄，自重重減輕，但但費模板和和費工。板面積大，，板較薄時時，材料省省，造價低低。避免集中荷荷載直接作作用在板上上。板和梁宜盡量布置置成等跨度度，材料省，，造價經(jīng)濟濟，計算和和構(gòu)造簡便便。一般建筑板的跨度為為1.5～2.8m，板厚為60～120mm。水電站廠房房發(fā)電機層層的樓板，，板厚常用用120～200mm。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)9.2單向板肋形形結(jié)構(gòu)的結(jié)結(jié)構(gòu)布置和和計算簡圖圖主梁跨度5～8m，次梁跨度度4～6m。建筑物平面面尺寸大，，避免溫度度變化及砼砼干縮裂縫縫，應(yīng)設(shè)置置永久的伸伸縮縫。伸縮縫需將將梁、柱分分開，基礎(chǔ)礎(chǔ)可不分開開。伸縮縫間距距根據(jù)氣候候條件、結(jié)結(jié)構(gòu)型式和和地基特性性等情況確確定。結(jié)構(gòu)的建筑筑高度不同同，或上部部結(jié)構(gòu)各部部分傳到地地基上的壓壓力相差大大，及地基基情況變化化顯著時，，應(yīng)設(shè)置沉沉陷縫，避避免地基不不均勻沉陷陷。沉陷縫從基基礎(chǔ)直至屋屋頂全部分分開，沉陷縫可同同時起伸縮縮縫的作用用。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)9.2單向板肋形形結(jié)構(gòu)的結(jié)結(jié)構(gòu)布置和和計算簡圖圖二、計算簡簡圖設(shè)計時把肋肋形結(jié)構(gòu)分分解為板、、次梁和主主梁分別計計算。計算簡圖應(yīng)應(yīng)表示出板板或梁的跨數(shù)，支座座性質(zhì)，荷荷載形式、、大小及作作用位置，，各跨的計計算跨度等等。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)9.2單向板肋形形結(jié)構(gòu)的結(jié)結(jié)構(gòu)布置和和計算簡圖圖(一)支座的簡化化周邊擱置在在磚墻上，，簡化為鉸鉸支。板的中間支支承為次梁梁，次梁的的中間支承承為主梁，，可簡化為為鉸支，不不考慮支承承的剛性約約束，引起起的誤差采采用折算荷載予以調(diào)整。。板是以邊墻墻和次梁為為鉸支的多跨連續(xù)續(xù)板。次梁是以邊邊墻和主梁梁為鉸支的多跨連續(xù)續(xù)梁。主梁的中間間支承是柱柱，主梁與與柱的線剛剛度之比大大于4，主梁是以以邊墻和柱柱為鉸支的的連續(xù)梁。。小于4，柱和主梁梁成為剛架架計算。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)9.2單向板肋形形結(jié)構(gòu)的結(jié)結(jié)構(gòu)布置和和計算簡圖圖(二)荷載計算(1)永久荷載構(gòu)件自重、、面層重及及固定設(shè)備備重等，設(shè)設(shè)計值用符符號g(均布)和G(集中)表示。(2)可變荷載人群荷載和和可移動的的設(shè)備等，，設(shè)計值用用符號q(均布)和Q(集中)表示?？紤]慮最不利布布置方式。。板和梁上荷荷載分配范范圍如圖。。板取單位寬寬度板條計計算，沿板板跨方向受受均載g或q；次梁承受板板傳來的均均載gl1或qll及次梁自重重；主梁承受由由次梁傳來來的集載G＝gl1l2或Q＝ql1l2及主梁自重重，主梁自自重比次梁梁傳來的荷荷載小得多多，可折算算成集載G、Q一并計算。。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)9.2單向板肋形形結(jié)構(gòu)的結(jié)結(jié)構(gòu)布置和和計算簡圖圖(三)計算跨度板或梁計算算時作為鉸鉸支。彈性方法彎彎矩計算的的計算跨度度l0，取支座中中心線間的的距離lc；支座寬度度b較大時：板b>0.1lc，l0＝1.1ln；梁b>0.05lc，l0。＝1.05lnln——凈跨度。剪力計算跨跨度l0＝ln。(a)與支座整體體連接(b)擱置在墩墻墻上第九章鋼鋼筋砼肋肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)9.3單向板肋形形結(jié)構(gòu)按彈彈性理論的的計算第三節(jié)單單向向板肋形結(jié)結(jié)構(gòu)按彈性性理論的計計算內(nèi)力計算有有按彈性理論和考慮塑性變形內(nèi)內(nèi)力重分布布兩種。水工工建筑按彈彈性理論計計算。一、利用圖圖表計算連連續(xù)板、梁梁的內(nèi)力等跨度、等等剛度連續(xù)續(xù)板、梁承承受均載的的彎矩和剪剪力：α1、α2和β1、β2——分別為彎矩矩系數(shù)和剪剪力系數(shù)；；l0、ln——分別為板、梁的計計算跨度和凈跨度度。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.3單向板肋形結(jié)構(gòu)按按彈性理論的計算算兩端帶懸臂的板或或梁內(nèi)力用疊加方方法確定。短懸臂上有荷載時時，連續(xù)板、梁的的彎矩和剪力：α′、β′——彎矩系數(shù)和剪力系系數(shù)；MA——由懸臂上的荷載產(chǎn)產(chǎn)生的端支座負(fù)彎彎矩。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.3單向板肋形結(jié)構(gòu)按按彈性理論的計算算固定或移動集中荷荷載下的等跨連續(xù)續(xù)梁彎矩和剪力：：α、β——彎矩系數(shù)和剪力系系數(shù)；G、Q——固定和移動的集中中力。如連續(xù)板或梁的跨度不等，但相差差不超過10％，可用等跨度表計算。求支座彎矩矩，取相鄰兩個計計算跨度的均值；；求跨中彎矩，用用該跨計算跨度。。如板或梁各跨的截面尺寸不同，但相鄰跨截面慣慣性矩的比值不大大于1.5時，可作為等剛度計算。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.3單向板肋形結(jié)構(gòu)按按彈性理論的計算算實際跨數(shù)多于五跨跨，按五跨計算。。中間支座(D、E)內(nèi)力取與C支座相同；中間各跨(4、5跨)跨中內(nèi)力，取與第第3跨相同。配筋構(gòu)造按圖(c)。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.3單向板肋形結(jié)構(gòu)按按彈性理論的計算算二、連續(xù)梁的內(nèi)力力包絡(luò)圖第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.3單向板肋形結(jié)構(gòu)按按彈性理論的計算算二、連續(xù)梁的內(nèi)力力包絡(luò)圖多跨連續(xù)梁的最不不利活載布置方式式：求跨中最大正彎矩，該跨布活載，再再隔跨布活載；求跨中最小彎矩，該跨不布活載，，鄰跨布，隔跨布布；求支座最大負(fù)彎矩，該支座左右兩跨跨布活載，隔跨布布活載；求支座最大剪力，布置方式同求支支座最大負(fù)彎矩。。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.3單向板肋形結(jié)構(gòu)按按彈性理論的計算算內(nèi)力包絡(luò)圖活荷載作用位置不不同，彎矩圖和剪剪力圖也不同。將每一種最不利位位置的活載與恒載載共同作用下產(chǎn)生生的彎矩(或剪力)，用同一比例畫在在同一基線上，取取其外包線即為彎彎矩(或剪力)包絡(luò)圖。內(nèi)力包絡(luò)圖代表連連續(xù)梁各截面的最最大(最小)內(nèi)力。不論活載如何布，，各截面的內(nèi)力值值不會超出內(nèi)力包包絡(luò)圖。彎矩包絡(luò)圖用來計計算和配置梁的縱縱向鋼筋；剪力包絡(luò)圖用來計計算和配置箍筋和和彎起鋼筋。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.3單向板肋形結(jié)構(gòu)按按彈性理論的計算算內(nèi)力包絡(luò)圖的繪制制第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.3單向板肋形結(jié)構(gòu)按按彈性理論的計算算內(nèi)力包絡(luò)圖的繪制制第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.3單向板肋形結(jié)構(gòu)按按彈性理論的計算算內(nèi)力包絡(luò)圖的繪制制承受均布荷載的等等跨連續(xù)梁，可利利用附錄九的表格格直接繪制彎矩包包絡(luò)圖。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.3單向板肋形結(jié)構(gòu)按按彈性理論的計算算V0——支座邊緣處的剪力力，近似按單跨簡簡支梁計算；b——支承寬度。板或梁直接擱置在在墩墻上時，如何何處理？連續(xù)板或梁與支座座整澆，危險截面面在支座邊緣。支座邊緣的彎矩M：第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.3單向板肋形結(jié)構(gòu)按按彈性理論的計算算三、連續(xù)板、梁的的折算荷載板和次梁中間支座座假定為鉸支，沒沒考慮受到的約束束。板彎曲變形，帶動動次梁扭轉(zhuǎn)，將阻阻止板自由變形，，降低板的彎矩，，板的彎矩值算大了了。采用調(diào)整荷載即加大恒載減小活載載考慮受到的約束作作用。g’、q’——折算恒載及活載；；g、q——實際恒載及活載。。主梁可不作調(diào)整。。板次梁第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.4單向板肋形結(jié)構(gòu)考考慮塑性內(nèi)力重分分布的計算第四節(jié)單向板板肋形結(jié)構(gòu)考慮塑塑性內(nèi)力重分布的的計算一、基本原理彈性計算認(rèn)為結(jié)構(gòu)構(gòu)任一截面內(nèi)力達達到承載能力時，，整個結(jié)構(gòu)破壞，，對于靜定結(jié)構(gòu)或或脆性材料的結(jié)構(gòu)構(gòu)是正確的。具有塑性性能的超超靜定結(jié)構(gòu)，某一一截面達到承載能能力并不能使結(jié)構(gòu)構(gòu)破壞。結(jié)構(gòu)還有有強度儲備。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.4單向板肋形結(jié)構(gòu)考考慮塑性內(nèi)力重分分布的計算鋼筋混凝土構(gòu)件截面承載能力計算中，考慮了鋼鋼筋和混凝土的塑塑性性質(zhì)，采用塑性計算理論。連續(xù)梁、板結(jié)構(gòu)內(nèi)力按彈性理論計計算，截面承載力計算算采用塑性理論，，二者不統(tǒng)一。結(jié)構(gòu)中某截面發(fā)生生塑性變形后，剛剛度降低，按彈性性方法計算得出內(nèi)內(nèi)力不能正確反映映結(jié)構(gòu)實際內(nèi)力分分布?？紤]材料塑性性質(zhì)質(zhì)分析結(jié)構(gòu)內(nèi)力更更加合理、更符合合梁板結(jié)構(gòu)的實際際工作狀態(tài)?？紤]材料塑性性質(zhì)質(zhì)可充分發(fā)揮結(jié)構(gòu)構(gòu)的承載力，帶來來一定的經(jīng)濟效果果。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.4單向板肋形結(jié)構(gòu)考考慮塑性內(nèi)力重分分布的計算某一截面達到Mu，截面屈服，梁繞繞截面轉(zhuǎn)動，出現(xiàn)現(xiàn)塑性鉸。理想鉸能自由轉(zhuǎn)動但不能能傳遞彎矩；塑性鉸能承擔(dān)彎矩Mu，只在Mu下轉(zhuǎn)動，不能反反向轉(zhuǎn)動；不能能無限制轉(zhuǎn)動，，壓區(qū)砼被壓碎碎時，轉(zhuǎn)動幅度度達到限值。靜定結(jié)構(gòu)形成一個塑性鉸鉸，變成破壞機機構(gòu)。超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)一個塑性鉸鉸減少—次超靜定次數(shù)，，荷載可繼續(xù)增增加，直到塑性性鉸陸續(xù)出現(xiàn)變變成破壞機構(gòu)。。第九章鋼筋筋砼肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)9.4單向板肋形結(jié)構(gòu)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力力重分布的計算算p1沒使梁破壞，僅僅使支座形成塑塑性鉸，承擔(dān)彎彎矩Mu=36kN·m，繼續(xù)加載到p2＝4kN／m，跨中彎矩Mc＝36kN·m，達到Mu形成塑性鉸，形形成破壞機構(gòu)。。極限荷載p1+p2＝16kN／m，不是彈性方法計計算的12kN／m。承受均載單跨固固端梁，l＝6m，各截面尺寸及上上下配筋量相同同，正負(fù)極限彎矩Mu＝36kN·m。按彈性方法計算算，p1＝12kN／m，支座彎矩MA＝MB=-36kN··m，跨中彎矩Mc=18kN·m。第九章鋼筋筋砼肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)9.4單向板肋形結(jié)構(gòu)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力力重分布的計算算從形成塑性鉸到成為破壞機構(gòu)，梁尚有承受4kN／m均載的潛力?？伎紤]塑性變形的的內(nèi)力計算能利利用材料的潛力力。形成塑性鉸前，，MA與Mc之比為2：1，形成塑性鉸后后，比值逐漸改改變，最后成為為1：1(Mu)。材料塑性變形形引起內(nèi)力重分布，故稱為“考慮慮塑性變形內(nèi)力力重分布的計算算方法”。按彈性理論計算算，連續(xù)梁的彎彎矩與截面配筋筋比無關(guān)；按塑塑性內(nèi)力重分布布理論計算，梁梁的彎矩不是定定值，隨截面的的配筋比而變化化。第九章鋼筋筋砼肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)9.4單向板肋形結(jié)構(gòu)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力力重分布的計算算(2)塑性鉸出現(xiàn)后，，支座與跨中彎彎矩的比例改變變，但遵守力的的平衡條件：跨中彎矩加兩支支座彎矩的均值值等于簡支梁跨跨中彎矩M0，均載作用的梁：：(1)超靜定結(jié)構(gòu)破壞壞過程：一個或或幾個截面上形形成塑性鉸，荷荷載增加，塑性性鉸繼續(xù)出現(xiàn)，，直到形成破壞壞機構(gòu)。破壞標(biāo)志不是一一個截面屈服而而是破壞機構(gòu)形形成。(3)塑性內(nèi)力重分布布可由設(shè)計者通通過控制截面的的極限彎矩Mu(即調(diào)整配筋數(shù)量量)來掌握。第九章鋼筋筋砼肋形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)構(gòu)9.4單向板肋形結(jié)構(gòu)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力力重分布的計算算支座極限彎矩指指定得低，塑性性鉸產(chǎn)生早，為為滿足力的平衡衡條件，跨中極極限彎矩就須調(diào)調(diào)整得高；支座極極限彎彎矩指指定得得高，，跨中中彎矩矩就可可調(diào)整整得低低。控制截截面的的彎矩矩可相相互調(diào)調(diào)整的的計算算方法法稱為為“彎彎矩調(diào)調(diào)幅法法”。。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結(jié)結(jié)構(gòu)及及剛架架結(jié)構(gòu)構(gòu)9.4單向板板肋形形結(jié)構(gòu)構(gòu)考慮慮塑性性內(nèi)力力重分分布的的計算算彎矩調(diào)調(diào)整不不是隨隨意的的。如指定定的支支座彎彎矩比比按彈彈性方方法計計算的的小得得太多多，則則塑性性鉸出出現(xiàn)太太早，，內(nèi)力力重分分布的的過程程太長長，塑塑性鉸鉸轉(zhuǎn)動動幅度度過大大，裂裂縫開開展過過寬。。彎矩調(diào)調(diào)整幅幅度用用彎矩矩調(diào)幅幅系數(shù)數(shù)β=1-Ma／Me表示，，Ma、Me分別為為調(diào)幅幅后的的彎矩矩和按按彈性性方法法計算算的彎彎矩。。(1)保證塑塑性鉸鉸的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動能能力，，須限限制配配筋率率，要要求調(diào)調(diào)幅截截面的的ξ≤0.35。宜采采用塑塑性好好的I、Ⅱ級和III級鋼。。(2)β不宜超超過0.25，即調(diào)調(diào)整后后的彎彎矩不不宜小小于按按彈性性方法法計算算的75％。(3)每一跨跨內(nèi)，，調(diào)整整后的的兩支支座彎彎矩的的均值值加跨跨中彎彎矩，，不小小于按按簡支支梁計計算的的跨中中最大大彎矩矩M0。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結(jié)結(jié)構(gòu)及及剛架架結(jié)構(gòu)構(gòu)9.4單向板板肋形形結(jié)構(gòu)構(gòu)考慮慮塑性性內(nèi)力力重分分布的的計算算考慮塑塑性變變形內(nèi)內(nèi)力重重分布布方法法設(shè)計計的結(jié)結(jié)構(gòu)，，鋼筋應(yīng)力高，裂縫縫寬度及變形大。。下列結(jié)構(gòu)不宜采用用：(1)直接承受動力荷載載的結(jié)構(gòu)；(2)在使用階段不允許許有裂縫產(chǎn)生或?qū)α芽p開展及變形形有嚴(yán)格要求的結(jié)結(jié)構(gòu)；(3)處于侵蝕環(huán)境中的的結(jié)構(gòu)；(4)要求有較高承載力力儲備的結(jié)構(gòu)。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求第五節(jié)單向向板肋形結(jié)構(gòu)的截截面設(shè)計和構(gòu)造要要求一、連續(xù)板、梁的的截面設(shè)計根據(jù)各跨中和支座最大彎彎矩計算鋼筋用量，其其它截面通過抵抗抗彎矩圖校核。承受均載的等跨連連續(xù)板，q/g小于3，可不畫抵抗彎矩矩圖，按構(gòu)造布置置鋼筋。連續(xù)板剪力由砼承承受，不設(shè)腹筋。。整體式肋形結(jié)構(gòu)次次梁和主梁支座按按矩形截面計算；；跨中按T形截面計算。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求板、次梁及主梁的的支座負(fù)彎矩鋼筋筋互相穿過，主梁h0單排時，h0＝h-a＝h-60mm；雙排時，h0＝h-a＝h-80mm。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求二、連續(xù)板、梁的的構(gòu)造要求(一)連續(xù)板1．彎起式先配跨中鋼筋，跨跨中一半彎起伸過過支座。如不夠另另加直筋。鋼筋間距相等或成成倍數(shù)，可用不同同直徑鋼筋。彎起角一般30?，板厚≥120mm，可45?。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求2．分離式跨中和支座鋼筋分分別配，全部采用用直鋼筋?？缰兄苯羁蛇B續(xù)幾幾跨不切斷，也可可每跨都斷開。q／g≤3，a＝ln／4；q／g>3，a＝ln／3。板較薄，受力筋端端部可做直角彎鉤鉤，抵至板底。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求板邊嵌固于磚墻，，計算時按簡支，，實際支承處有負(fù)負(fù)彎矩。板頂面設(shè)附加鋼筋筋，每米5根6mm(包括彎起鋼筋)，伸出支座邊界不不小于l1n／7。墻角板頂常發(fā)生與與墻成45?的裂縫，在跨度l1n／4(l1n為單向板的凈跨度度或雙向板的短邊邊凈跨度)范圍內(nèi)，板頂面配構(gòu)造鋼筋筋網(wǎng)。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求板與主梁肋連接處處會產(chǎn)生負(fù)彎矩，，計算時沒考慮。。在與主梁連接處板板頂，沿與主梁垂垂直向配附加鋼筋筋。每米板寬不少于5根直徑6mm，不少于受力筋1／3，伸過主梁邊緣不不小于板跨1／4。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求電站廠房樓板洞口口周圍加強構(gòu)造第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置置圖第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求板的計算簡圖第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求板分離式配筋圖第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求板彎起式配筋圖第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求(二)連續(xù)梁先配各跨中縱筋，，部分根據(jù)斜截面面承載力彎起后伸伸入支座，承擔(dān)支支座負(fù)彎矩，不滿滿足支座正截面承承載力需要時，另另加直筋。彎起筋不滿足斜截截面承載力時，另另加斜筋或吊筋。。鋼筋彎起位置據(jù)剪剪力包絡(luò)圖確定。。畫抵抗彎矩圖校校核，確定支座頂頂面縱筋的切斷位位置。端支座計算不需彎彎筋時，仍應(yīng)彎起起部分鋼筋，伸至至支座頂面，承擔(dān)擔(dān)負(fù)彎矩。伸入支座內(nèi)的跨中中縱筋不少于2根。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求(二)連續(xù)梁當(dāng)次梁相鄰跨度相相差不超過20％，且均布恒荷載載與活荷載設(shè)計值值之比小于3時，縱向受力鋼筋筋的彎起和切斷可可按圖進行。否則則應(yīng)按彎矩包絡(luò)圖圖確定。主梁縱向受力鋼筋筋的彎起和切斷，，應(yīng)使其抗彎承載載力圖(材料圖)覆蓋彎矩包絡(luò)圖，，并應(yīng)滿足有關(guān)構(gòu)構(gòu)造要求。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求等跨次梁的典型鋼鋼筋布置(a)無彎起鋼筋(b)設(shè)彎起鋼筋第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求主梁彎矩計算第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求主梁剪力計算第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求F——次梁傳給主梁的集集載設(shè)計值；fyv——附加橫向鋼筋的抗抗拉強度設(shè)計值；；a——附加橫向鋼筋與梁梁軸線的夾角；Asv——附加橫向鋼筋的總總截面面積。主梁兩側(cè)受次梁傳傳來的集載，可在在中下部發(fā)生斜裂裂縫。設(shè)附加橫向鋼筋(箍筋或吊筋)承擔(dān)集載。附加橫向鋼筋布置置在s=2h1+3b的范圍：第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.5單向板肋形結(jié)構(gòu)的的截面設(shè)計和構(gòu)造造要求支座處剪力大時，，梁加做支托，局局部加高。支托尺寸見圖。支托附加鋼筋2～4根，直徑與受力筋筋的相同。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計第七節(jié)雙雙向板肋形結(jié)結(jié)構(gòu)的設(shè)計一、試驗結(jié)果四邊簡支板在均布布荷載作用下，裂裂縫出現(xiàn)前，板處處于彈性工作階段段，四角有翹起的的趨勢，板傳給支支座的壓力不沿邊邊長均勻分布，每每邊中心處最大。。雙向板變形圖第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計四邊簡支板，荷載載增加，第一批裂裂縫出現(xiàn)在板底中中間，沿對角線向向四角擴展。接近破壞，板頂四四角出現(xiàn)與對角線線垂直裂縫。最后跨中受力筋屈屈服，板破壞。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計矩形簡支板，沿短短跨的最大彎矩在在跨中，沿長跨最最大彎矩偏離中點點?？玳L比為2，短跨與長跨的最最大彎矩的比值為為3.889，按單向板計算可可行。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計四邊固定的雙向板板，沿短跨跨中彎彎矩分布猶如一兩兩端固定的單跨梁梁。沿周邊的彎矩矩與反力的分布均均為由支承邊的中中部向角點減小。。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計按理論分析，鋼筋筋應(yīng)垂直于裂縫的的方向配置。試驗表明鋼筋布置方向?qū)ζ破茐暮奢d無顯著影影響。平行于板邊配筋，施工方便。配筋率相同，采用用較細(xì)的鋼筋有利利；鋼筋數(shù)量相同，板板中間鋼筋排列較較密比均布有效。。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計二、按彈性方法計計算內(nèi)力彈性計算方法根據(jù)據(jù)薄板小撓度理論論假定進行。工程設(shè)計根據(jù)板的的荷載及支承情況況利用表格計算。。(一)單塊板的計算均載下單塊矩形雙雙向板：M——不同支承單位板寬寬跨中或支座中點點的彎矩；a——不同支承和不同板板跨比lx／ly彎矩系數(shù)；lx——板的跨長；p——雙向板上的均載。。附錄十的表格適用用于泊松比為1/6的鋼筋混凝土板。。第九章鋼筋砼砼肋形結(jié)構(gòu)及剛架架結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計(二)連續(xù)板的計算（簡化為單塊板））1．跨中最大彎矩最不利荷載布置可可簡化為滿布的p'和一上一下作用的的p''。p'=g+q／2，p''＝q／2。p'作用下中中間支座座固定；；p''作用下中中間支座座簡支。。邊支座根根據(jù)實際際情況確確定。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形形結(jié)構(gòu)的的設(shè)計2．支座中中點最大大彎矩將p=g+q布滿各跨跨計算。。各跨板在在中間支支座為固固定。相鄰兩跨跨板的另另一端支支承不同同，或兩兩跨度不不等，取取相鄰兩兩跨同一一支座彎彎矩均值值。兩列三跨跨雙向板板，周邊邊為簡支支。p''作用，各各板為四四邊簡支支板；p'作用，角角板為兩兩鄰邊固固定、兩兩鄰邊簡簡支；中中跨板為為三邊固固定、一一邊簡支支。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形形結(jié)構(gòu)的的設(shè)計三、塑性性鉸線理理論計算算方法假定破損損線如圖圖所示，，在破損損線上，，板有足足夠的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動能力力，承受受的內(nèi)力力矩即極極限力矩矩。破損損線稱為為塑性鉸鉸線。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形形結(jié)構(gòu)的的設(shè)計塑性鉸線線理論有有兩種計計算途徑徑：板塊平衡衡法?？伎紤]形成成破壞機機構(gòu)的單單獨板塊塊的平衡衡，導(dǎo)出出一組聯(lián)聯(lián)立方程程，解出出未知幾幾何參數(shù)數(shù)及作用用荷載和和抵抗彎彎矩之間間的關(guān)系系。虛功原理理法。當(dāng)當(dāng)給預(yù)先先確定的的破壞機機構(gòu)一個個微小的的虛位移移，塑性性鉸處所所作的內(nèi)內(nèi)功等于于外荷載載作的外外功。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形形結(jié)構(gòu)的的設(shè)計塑性鉸線線法的基基本假定定板即將破破壞時，，塑性鉸鉸線發(fā)生生在彎矩矩最大處處。分布荷載載下，塑塑性鉸線線為直線線，整塊塊板由塑塑性鉸線線劃分成成若干個個板塊。。板塊的變變形遠(yuǎn)小小于塑性性鉸線處處的變形形，把板板塊看作作剛體。。整個板板的變形形集中在在塑性鉸鉸線上。。破壞時時，各板板塊均繞繞塑性鉸鉸線轉(zhuǎn)動動。整塊板在在荷載作作用下達達到極限限狀態(tài)時時，理論論上存在在多個破破壞圖式式，在所所有可能能的破壞壞圖式中中最危險險的是相相應(yīng)于極極限荷載載為最小小的塑性性鉸線。。最危險的的塑性鉸鉸線上扭扭矩和剪剪力均極極小，可可略去不不計。只只由塑性性鉸線上上的極限限彎矩來來抵抗外外荷載，，并假定定板在轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動過程程中，此此彎矩值值保持不不變。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結(jié)構(gòu)及及剛架結(jié)結(jié)構(gòu)9.7雙向板肋形形結(jié)構(gòu)的的設(shè)計四、雙向向板的截截面設(shè)計計與構(gòu)造造雙向板跨跨中兩個個方向均均需受力力筋，兩兩個方向向的h0不同。短短跨方向向鋼筋排排下層，，長跨方方向鋼筋筋排上層層。板在兩個個方向各各劃分為為三個板板帶，邊邊緣板帶帶為較小小跨度l1的1／4，其余為為中間板板帶。中間板帶帶，按跨跨中最大大彎矩配配筋；邊邊緣板帶帶，單位位寬度內(nèi)內(nèi)鋼筋用用量為中中間板帶帶的一半半。且每每米寬度度不少于于3根。支座最大大彎矩求求得的