1.概述鋼結(jié)構(gòu)桁架總重重約300t，結(jié)構(gòu)長度度為66.600m，寬度為8m，高度為8m，其安裝就就位最高點為為75m，最低點為67m。由項目部組織相相關(guān)人員對各各種施工方案案進行對比論論證后，初步步確定如下實實施方案：現(xiàn)現(xiàn)場桁架地面面整體原鉛垂垂位置拼裝后后，采用四吊吊點同步提升升到安裝位置置，與高空預預設牛腿對接接連接。在20層鋼桁架上上弦處預設4.5m長懸挑牛腿腿，作為提升升支撐架，提提升上錨點置置于懸挑3m處。下錨點點置與桁架立立柱上且位置置正對上錨點點。整體結(jié)構(gòu)構(gòu)在提升前根根據(jù)需要擬增增加部分桿件件。主桁架的提升施施工擬選用具具備同類提升升經(jīng)驗的A公司完成。整整體提升結(jié)構(gòu)構(gòu)如下圖所示示：鋼桁架整體結(jié)構(gòu)構(gòu)圖新加支撐體系F軸提升下錨點位置E軸提升下錨點位置新加支撐體系F軸提升下錨點位置E軸提升下錨點位置提升段結(jié)構(gòu)圖2.整體提升施施工方案主要要技術(shù)措施由于構(gòu)件的安裝裝位置高達75m，重量達300t，無法實現(xiàn)現(xiàn)大型起重機機械的直接吊吊裝法施工，因因此選擇液壓壓穿心千斤頂頂整體提升法法，比較適合合本工程。通通過在主結(jié)構(gòu)構(gòu)的鋼骨柱上上加設臨時提提升支架，利利用液壓穿心心千斤頂將構(gòu)構(gòu)件整體提升升至安裝位置置。采用四吊吊點提升，每每吊點設2臺共8臺LSD75型液壓穿心心千斤頂，每每個千斤頂穿穿9束鋼鉸線。鋼鋼鉸線上端連連接在各個吊吊點的穿心千千斤頂上，下下端固定在桁桁架上弦桿上上的下錨點上上，通過穿心心千斤頂群的的同步作業(yè)完完成提升。該該方法技術(shù)成成熟，過程平平穩(wěn)可靠，經(jīng)經(jīng)濟高效，已已成功應用于于多項工程。2.1提升工作作原理液壓同步整體提提升系統(tǒng)由集集群油缸系統(tǒng)統(tǒng)、泵站系統(tǒng)統(tǒng)、鋼絞線承承重系統(tǒng)、傳傳感器檢測系系統(tǒng)和計算機機控制系統(tǒng)五五部分組成。液壓同步提升設設備是一起重重量大、使用用靈活的新型型施工機械裝裝置，其工作作原理如下圖圖：=1\*GB2⑴集群油缸系統(tǒng)統(tǒng)集群油缸系統(tǒng)作作為整個提升升工作的執(zhí)行行機構(gòu)，根據(jù)據(jù)整個大桁架架的重量布置置吊點及各吊吊點的油缸數(shù)數(shù)量。液壓油油缸采用穿心心式結(jié)構(gòu)，額額定提升能力力為75t。液壓油缸缸有上下錨錨錨具油缸及提提升主油缸。通通過上下錨錨錨具油缸的伸伸縮來控制錨錨具的松緊，上上錨隨主油缸缸一起運動。下面以油缸的提提升工況說明明油缸的工作作原理。首先上錨緊，下下錨停，油缸缸伸缸，張拉拉鋼絞線，將將負載通過鋼鋼絞線作用于于上錨；當油缸伸缸到底底以后，下錨錨緊，油缸縮縮缸，上錨松松，將負載由由上錨轉(zhuǎn)換至至下錨；油缸縮缸到底，上上錨緊，下錨錨停，油缸伸伸缸，將負載載由下錨轉(zhuǎn)換換至上錨，并并通過油缸伸伸缸將重物提提升；當油缸伸缸到底底，一個行程程結(jié)束，提升升重物也隨油油缸伸缸提升升一個油缸行行程；下錨緊，油缸伸伸縮，上錨松松，將負載由由上錨轉(zhuǎn)換至至下錨；這樣通過上下錨錨具負載的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換，油缸的的伸縮，將重重物通過油缸缸的伸縮動作作逐步提升至至規(guī)定高度。集群油缸系統(tǒng)通通過計算機控控制系統(tǒng)對所所有油缸的動動作統(tǒng)一控制制、統(tǒng)一指揮揮，動作一致致（同時進行行錨具的松緊緊，同時進行行油缸的伸縮縮動作等），完完成結(jié)構(gòu)件的的提升作業(yè)。提升油缸的提升升力為75噸，額定工工作壓力為21Mpa，行程為100mm，理論提升升速度4m/h。=2\*GB2⑵泵站系統(tǒng)泵站系統(tǒng)作為整整個液壓同步步整體提升系系統(tǒng)的動力源源，向油缸提提供工作動力力。通過泵站站上各種控制制閥的動作切切換，控制油油缸的伸縮及及錨具的松緊緊動作。每臺液壓站由主主泵和輔泵組組成，主泵功功率為15KW，流量為37L/mmin，額定壓力力為31MPa；輔泵功率率為5KW，流量為15L/mmin，額定壓力力為5Mpa。通過液壓壓站的閥體切切換來實現(xiàn)油油缸的伸縮。=3\*GB2⑶鋼絞線承重系系統(tǒng)提升油缸通過鋼鋼絞線、油缸缸的上下錨具具同提升結(jié)構(gòu)構(gòu)件相連接。每每個75t油缸使用9束Φ15.244mm的鋼絞線。每每束鋼絞線的的破壞承載能能力為26t。=4\*GB2⑷傳感器檢測系系統(tǒng)傳感器檢測系統(tǒng)統(tǒng)檢測油缸的的位置、油壓壓及各吊點高高差等信號，將將這些信號傳傳送至計算機機控制系統(tǒng)，作作為計算機控控制系統(tǒng)決策策的依據(jù)。=5\*GB2⑸計算機控制系系統(tǒng)控制系統(tǒng)主要由由液壓控制系系統(tǒng)、計算機機系統(tǒng)和信息息反饋系統(tǒng)三三部分組成。反反饋信號（提提升高度）與與輸入指令比比較，控制液液壓系統(tǒng)工作作，使提升對對象按照輸入入的指令要求求提升。動力力系統(tǒng)為液壓壓泵站和液壓壓傳動與控制制系統(tǒng)提供能能源。作為液壓同步整整體提升系統(tǒng)統(tǒng)核心的計算算機控制系統(tǒng)統(tǒng)，通過計算算機網(wǎng)絡，收收集各種傳感感器信號，進進行分析處理理，發(fā)出相關(guān)關(guān)指令，對泵泵站及油缸動動作進行控制制，確保提升升工作的同步步進行。計算機控制系統(tǒng)統(tǒng)設置有手動動、順控及自自動三種工作作模式，以適適應不同工況況的需求。在在手動狀態(tài)，系系統(tǒng)能夠?qū)崿F(xiàn)現(xiàn)對某個或部部分油缸的單單獨操作，以以便對結(jié)構(gòu)進進行姿態(tài)調(diào)整整等動作。整個提升系統(tǒng)由由一臺計算機機統(tǒng)一控制，在在桁架的兩端端點各設一個個液壓站負責責向每側(cè)兩吊吊點位置上的的頂升油缸供供油，通過頂頂升油缸的同同步頂升、收收縮來牽引鋼鋼鉸線，帶動動鋼桁架的提提升。傳感器器通過檢測各各工作油缸的的油壓、油缸缸的行程及吊吊點高差將信信號匯集于計計算機控制系系統(tǒng)進行處理理后，發(fā)出指指令對泵站及及油缸動作進進行控制，以以保證提升工工作的同步。2.2提升設備備的選擇及布布置2.2.1設備備選擇由于起吊構(gòu)件的的體積大、重重量重、不易易移動，因此此必須在構(gòu)件件安裝位置的的鉛垂位置下下樓面進行整整體拼裝，然然后整體提升升。起吊點共共設為4個：分別位位于eq\o\ac(○,F)-eq\o\ac(○,5);eq\o\ac(○,F)-eq\o\ac(○,14);及eq\o\ac(○,E)-eq\o\ac(○,6);eq\o\ac(○,E)-eq\o\ac(○,13)柱子子外側(cè)3米處的位置置。在現(xiàn)場的的上述四根柱柱及相鄰柱上上接焊鋼柱及及牛腿，每個個牛腿上設一一提升上錨點點，對稱布置置兩臺75t液壓穿心千千斤頂，每個個千斤頂穿9束鋼鉸線，下下錨點設置于于其對應上錨錨的垂直投影影位置，下錨錨固定于桁架架的豎向腹桿桿。錨件均為為加工廠內(nèi)焊焊接工件，在在完成桁架組組裝及錨件定定位后，現(xiàn)場場焊于桁架腹腹桿上。2.2.2設備備布置提升用液壓站等等設備布置于于起吊支架平平臺上，參見見布置圖：在提升點須搭設設安全操作平平臺，保證千千斤頂安裝的的作業(yè)安全，并并在提升過程程中作為人員員檢測的通道道。平臺采用用Φ48×3..5腳手管搭設設，滿鋪腳手手板，臨邊做做1500mmm高封閉防護護。同時每個個提升點須搭搭設一鋼鉸線線疏導架。2.2.3提升升機具安全性性能指標液壓穿心千斤頂頂：千斤頂在在使用前必須須經(jīng)檢測部門門進行檢定。由于主桁架提升升總重為296噸，每個提提升點設兩臺臺75噸千斤頂，每每個提升點的的最大起升力力為74.23噸，則液壓壓穿心千斤頂頂?shù)钠鹕芰α孟禂?shù)為為74.233/（75×2）＝0.495。參照《網(wǎng)架結(jié)構(gòu)構(gòu)設計與施工工規(guī)范》（JGJ7--9）對提升設設備的設備提提升能力利用用系數(shù)應不大大于0.65之規(guī)定，比比較后確定選選用8臺該型號液液壓穿心千斤斤頂符合規(guī)定定要求。鋼鉸線：鋼鉸線線選用6×1+1—1820型，每束直直徑Φ15.244mm，每束鋼鉸鉸線破斷力為為26t，每臺液壓壓穿心千斤頂頂配9束鋼鉸線，液液壓穿心千斤斤頂額定起重重量為75t，則破斷承承載力安全系系數(shù)為26×9//75＝3.12，滿足《鋼鋼結(jié)構(gòu)起重手手冊》中規(guī)定定安全系數(shù)大大于3的要求。2.3.提升工工裝設計提升點位于755m標高，懸挑3.0m，采用臨時時支架體系進進行加固形成成可靠穩(wěn)定體體系。同時為為控制桁架在在整體提升過過程中的變形形量及穩(wěn)定性性，須增加支支撐體系。2.3.1提升升支撐架⑴F軸線支架：：結(jié)構(gòu)構(gòu)件結(jié)構(gòu)構(gòu)件支撐架斜撐支撐架斜撐⑵E軸線支架：：支撐架斜撐支撐架斜撐⑶提升過程中支支撐點變形F軸線支撐架X=1mmY=-2mmZ=0mmX=1mmY=-2mmZ=0mmE軸線支撐架X=1mmX=1mmY=-2mmZ=0mm2.3.2桁架架地面拼裝增增加支撐體系系鋼桁架在地面拼拼裝時，為保保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)穩(wěn)定性，增加加部分桿件。E軸提升下錨點位置F軸提升下錨點位置新加支撐體系E軸提升下錨點位置F軸提升下錨點位置新加支撐體系2.3.3提升升錨點的設計計錨點連接件均在在廠內(nèi)制作完完成，在現(xiàn)場場進行組裝，現(xiàn)現(xiàn)場安裝連接接件時應在完完成起升牛腿腿的組裝和焊焊接后，先安安裝上錨點連連接件，上錨錨點連接件安安裝前，應先先完成其在牛牛腿上定位點點的確定，確確保連接件兩兩錨孔中心連連線的中心點點與建筑物柱柱子中心偏差差值小于10mm，且與牛腿腿中心偏差值值小于5mm；同時必須須用框式水平平儀調(diào)整兩孔孔的上端面的的水平偏斜不不大于1mm，然后進行行定位焊接。下下錨點連接件件的安裝需在在桁架整體組組裝焊接完成成后進行。采采用激光鉛垂垂儀將牛腿處處錨點連接件件的孔中心投投射到下錨點點連接件上，使使二者孔中心心同軸偏差值值控制在10mm以內(nèi)內(nèi)，同時要求求控制下錨點點連接件下孔孔平面度偏差差值在1mm以內(nèi)。上下錨點的加工工精確尺寸須須根據(jù)千斤頂頂?shù)耐庑纬叽绱缂艾F(xiàn)場情況況再做細部調(diào)調(diào)整。2.4.后裝段段的確定桁架地面拼裝時時預留接頭部部分桿件不安安裝，待桁架架高空就位后后進行安裝，主主要作用一是是避免提升過過程中桁架與與結(jié)構(gòu)有碰撞撞，二是避免免誤差積累，將將誤差在后裝裝段中進行消消耗。后裝段段初步定為桁桁架兩端最后后一節(jié)的弦桿桿、斜腹桿及及E、F軸線桁架之之間在eq\o\ac(○,5)~eq\o\ac(○,6)、eq\o\ac(○,13)~eq\o\ac(○,14)軸線線間的桿件。具具體長度結(jié)合合構(gòu)件的深化化設計圖紙確確定。2.5.桁架整整體提升驗算算結(jié)合現(xiàn)場的施工工進度及計劃劃，連接桁架架兩端的剪力力墻混凝土施施工已經(jīng)完成成，我們對整整個安裝過程程進行了全過過程計算機模模擬，對桁架架在整體提升升過程中的受受力及變形進進行計算。計計算過程參見見附錄，計算算結(jié)果如下。2.5.1整體體提升過程中中桁架變位Y=-11mmYY=-11mmY=-21mmFy=791KN2.5.2提升升點的提升力力Fy=791KNFy=643KNFy=791KNFy=643KNFy=791KNFy=643KN2.5.桁架高高空對接接頭頭形式由于構(gòu)件起升過過程定位精度度偏差、結(jié)構(gòu)構(gòu)變形和土建建預埋鋼柱垂垂直度等因素素的偏差，構(gòu)構(gòu)件高空對接接口需增設后后裝段，以便便構(gòu)件在高空空就位后的調(diào)調(diào)整和安裝的的便利，在其其兩側(cè)接口位位置的上弦桿桿與鋼柱牛腿腿間設一段不不小于1.5m長的后裝段段，具體長度度根據(jù)深化設設計圖確定。在在鋼桁架另一一端與預埋牛牛腿完成焊接接，再將此短短段與牛腿和和上弦桿裝配配焊接，弦桿桿與牛腿接口口采用下列接接口形式。2.6桁架就位位后高空安裝裝階段驗算⑴安裝步驟：第一步，連接667m以及71m與鋼骨柱的的所有接口：：第二步，松開提提升千斤頂，將將四根臨時支支撐構(gòu)件HW4000X400XX13X211拆除（含平平面外角鋼支支撐），連接接剩余接口以以及兩端樓層層鋼梁、水平平支撐。⑵變位計算Y=-16mmY=-16mmY=-8mmY=-8mm第一步完成后變變位圖Y=-13mmY=-6mmY=-13mmY=-6mm第二步完成后變變位圖2.7桁架提升升前及過程中中測量桁架在地面拼裝裝前，首先應應對已預埋鋼鋼柱各層牛腿腿的垂直及水水平位置偏差差值進行測量量，并將其下下層主弦桿各各牛腿的垂直直投影點引至至構(gòu)件拼裝的的地面平臺作作為桁架拼裝裝過程的端部部基準點，以以避免桁架整整體