word文檔可自由復制編輯word文檔可自由復制編輯word文檔可自由復制編輯鄭州新鄭國際機場二期擴建工程GTC鋼結(jié)構及屬屋面工程施工GTCSG-03標段小型汽車吊上樓面施工驗算編制人：審核人：審批人：日期：上海寶冶集團有限公司鄭州機場二期擴建工程GTCSG-03標段項目經(jīng)理部目錄汽車吊吊裝工況11、吊車荷載及尺寸1吊車支腿壓力計算1樓面等效荷載計算3汽車吊行走工況61、設計荷載：6小型汽車吊行駛相關參數(shù)6承載力校核6

小型汽車吊上樓面驗算小型汽車吊上樓面驗算汽車吊上樓面施工作業(yè)存在兩種工況：工況一為汽車吊吊裝作業(yè)時的工況，工況二為汽車吊在樓面上行走的工況。一、汽車吊吊裝工況1、吊車荷載及尺寸質(zhì)量參數(shù)行駛狀態(tài)自重（總質(zhì)量）kN125前軸荷kg55后軸荷kg70尺寸參數(shù)支腿縱向距離m4.3支腿橫向距離m4.8根據(jù)施工方案，12t汽車吊網(wǎng)架拼裝過程中，最不利工況為：吊裝半徑10m，吊重1t，即起重力矩為10tm，汽車吊自重為12.5噸。2、吊車支腿壓力計算2.1計算簡圖汽車吊吊裝作業(yè)時，支腿最不利情況為汽車吊四個支腿全部支撐在鋼筋混凝土樓板上。如下如所示：以下按最不利情況計算，計算過程如下：2.2計算工況工況一、起重臂沿車身方向（o=0）工況二、起重臂垂直車身方向（o=90）工況三、起重臂沿支腿對角線方向（o=52）2.3支腿荷載計算公式/4(cos/a+sin2/)b2NPM2.4計算結(jié)果A工況一、起重臂沿車身方向（o=0）1=2/4+(cos/2a+sin/2b)NNPM=(+)/+(/8.6)=t12.5141014.5383=4/4-cos(/2a+sin/2b)NNPM=+/-/8.6=t（12.51）410（1）2.212B工況二、起重臂垂直車身方向（=90o）N1=N3P/4+M(cos/2a+sin/2b)=（12.5+1）/4+10（1/9.6）=4.417tN2=N4P/4-M(cos/2a+sin/2b)=（12.5+1）/4-10（1/9.6）=2.333tC工況三、起重臂沿支腿對角線方向（=52o）N1P/4+M(cos/2a+sin/2b)9=（12.5+1）/4+10（cos520/8.6+sin520/9.6）=4.91tN2P/4-M(cos/2a-sin/2b)=（12.5+1）/4-10（cos520/8.6-sin520/9.6）=3.48tN3P/4+M(cos/2a-sin/2b)=（12.5+1）/4+10（cos520/8.6-sin520/9.6）=3.27tN4P/4-M(cos/2a+sin/2b)=（12.5+1）/4-10（cos520/8.6+sin520/9.6）=1.84t根據(jù)以上工況分析可知，汽車吊在樓面吊裝作業(yè)最不利工況時，單個支腿最大荷載為4.91t，計算分析時取值為5.0t，計算分析如下：樓面等效荷載計算3.1計算簡圖4120mm絕對最大彎矩按上下支承考慮時的絕對最大彎矩將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為Y向線荷載＝N/b＝50/1＝50kN/m y tyM＝q·b·(L-y)·[y+b·(L-y)/2L]/L maxY y ty y 1 ty y y y＝50*1*(7-3.5)*[3+1*(7-3.5)/(2*7)]/7＝81.25kN·m按左右支承考慮時的絕對最大彎矩將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為X向線荷載＝N/b＝50/1＝50kN/m x txM＝q·b·(L-x)·[x+b·(L-x)/2L]/L maxX x tx x 1 tx x x x＝50*1*(4-2)*[1.5+1*(4-2)/(2*4)]/4＝43.75kN·m由絕對最大彎矩等值確定的等效均布荷載按上下支承考慮時的等效均布荷載q＝8M/(b·L2)＝8*81.25/(4*72)＝3.32kN/m2 ey maxY x y按左右支承考慮時的等效均布荷載q＝8M/(b·L2)＝8*43.75/(4.12*42)＝5.31kN/m2 ex maxX y x等效均布荷載q＝Max{q,q}＝Max{3.32,5.31}＝5.31kN/m2 e ex ey由局部荷載總和除以全部受荷面積求得的平均均布荷載q'＝N/(L·L)＝50/(4*7)＝1.79kN/m2 e x y____________________________________________________________________【MorGain結(jié)構快速設計程序V2014.07.2175.147748】Date:2014/10/19（5）加強措施考慮混凝土樓板次梁間距為4.0mX7.0m，汽車吊施工作業(yè)的過程中下部鋪設路基箱，路基箱的單塊尺寸為1.0m×1.0m（厚度100mm）。為保證汽車吊支腿的荷載有效擴散到路基箱上，在汽車吊支腿部位路基箱上方鋪設150×150×1000mm的枕木，示意圖如下所示。因此汽車吊在樓面吊裝作業(yè)的過程中下部樓層結(jié)構是能夠滿足要求的。3）汽車吊作業(yè)過程中盡量把最大荷載支腿支撐在鋼筋混凝土梁上。二、汽車吊行走工況1、設計荷載：樓面允許設計荷載值10kN/㎡2、小型汽車吊行駛相關參數(shù)12t小型汽車吊基本尺寸、輪寬及其行駛過程中各輪位置對樓板產(chǎn)生的荷載3、承載力校核12t小型汽車吊行走時，后兩輪居于板跨中為不利工況，如下圖：3.1基本資料3.1.1工程名稱：12t小型汽車吊后兩輪行走于板塊中間3.1.2周邊支承的雙向板，按上下和左右支承單向板的絕對最大彎矩等值，板的跨度Lx＝4000mm，Ly＝7000mm，板的厚度h＝120mm3.1.3局部荷載3.1.3.1第一局部荷載局部集中荷載N＝35kN，荷載作用面的寬度btx＝200mm，荷載作用面的寬度bty＝600mm；墊層厚度s＝0mm荷載作用面中心至板左邊的距離x＝2000mm，最左端至板左邊的距離x1＝1900mm，最右端至板右邊的距離x2＝1900mm荷載作用面中心至板下邊的距離y＝2675mm，最下端至板下邊的距離y1＝2375mm，最上端至板上邊的距離y2＝4025mm3.1.3.2第二局部荷載word文檔可自由復制編輯word文檔可自由復制編輯word文檔可自由復制編輯局部集中荷載N＝35kN，荷載作用面的寬度b＝200mm，荷載作用面的寬tx度b＝600mm；ty墊層厚度s＝0mm荷載作用面中心至板左邊的距離x＝2000mm，最左端至板左邊的距離x＝11900mm，最右端至板右邊的距離x＝1900mm荷載作用面中心至板下邊的距離y＝24325mm，最下端至板下邊的距離y＝4025mm，1最上端至板上邊的距離y＝2375mm23.2第一局部荷載3.2.1荷載作用面的計算寬度3.2.1.1b＝b+2s+h＝200+2*0+120＝320mm cx tx3.2.1.2b＝b+2s+h＝600+2*0+120＝720mm cy ty3.2.2局部荷載的有效分布寬度3.2.2.1按上下支承考慮時局部荷載的有效分布寬度當b≥b，b≤0.6L時，取b＝b+0.7L＝320+0.7*7000＝ cy cx cx y x cx y5220mm當b＞L時，取b＝L＝4000mm\hxxx x\h3.2.2.2按左右支承考慮時局部荷載的有效分布寬度 \h當b＜b，b≤2.2L時，取cxcycy x\hb＝2b/3+0.73L＝2*720/3+0.73*4000＝3400mmycy x當0.5b＞0.5e時，取b＝1700+0.5e＝1700+0.5*1650＝2525mm y y2 y y23.2.3絕對最大彎矩3.2.3.1按上下支承考慮時的絕對最大彎矩3.2.3.1.1將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為Y向線荷載q＝N/b＝35/0.6＝58.33kN/m y ty3.2.3.1.2M＝q·b·(L-y)·[y+b·(L-y)/2L]/L maxY y ty y 1 ty y y y＝58.33*0.6*(7-2.675)*[2.375+0.6*(7-2.675)/(2*7)]/7＝55.37kN·m3.2.3.2按左右支承考慮時的絕對最大彎矩3.2.3.2.1將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為X向線荷載q＝N/b＝35/0.2＝175kN/m x tx3.2.3.2.2M＝q·b·(L-x)·[x+b·(L-x)/2L]/L maxX x tx x 1 tx x x x＝175*0.2*(4-2)*[1.9+0.2*(4-2)/(2*4)]/4＝34.13kN·m3.2.4由絕對最大彎矩等值確定的等效均布荷載3.2.4.1按上下支承考慮時的等效均布荷載q＝8M/(b·L2)＝8*55.37/(4*72)＝2.26kN/m2 ey maxY x y3.2.4.2按左右支承考慮時的等效均布荷載q＝8M/(b·L2)＝8*34.13/(2.525*42)＝6.76kN/m2 ex maxX y x3.2.5由局部荷載總和除以全部受荷面積求得的平均均布荷載q'＝N/(L·L)＝35/(4*7)＝1.25kN/m2 e x y3.3第二局部荷載3.3.1荷載作用面的計算寬度3.3.1.1b＝b+2s+h＝200+2*0+120＝320mm cx tx3.3.1.2b＝b+2s+h＝600+2*0+120＝720mm cy ty3.3.2局部荷載的有效分布寬度3.3.2.1按上下支承考慮時局部荷載的有效分布寬度當b≥b，b≤0.6L時，取b＝b+0.7L＝320+0.7*7000＝5220mmcy cx cx y x cx y當b＞L時，取b＝L＝4000mm x x x x3.3.2.2按左右支承考慮時局部荷載的有效分布寬度當b＜b，b≤2.2L時，取 cx cy cy xb＝2b/3+0.73L＝2*720/3+0.73*4000＝3400mm y cy x當0.5b＞0.5e時，取b＝0.5e+1700＝0.5*1650+1700＝2525mm y y1 y y13.3.3絕對最大彎矩3.3.3.1按上下支承考慮時的絕對最大彎矩3.3.3.1.1將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為Y向線荷載q＝N/b＝35/0.6＝58.33kN/m y ty3.3.3.1.2M＝q·b·(L-y)·[y+b·(L-y)/2L]/L maxY y ty y 1 ty y y y＝58.33*0.6*(7-4.325)*[4.025+0.6*(7-4.325)/(2*7)]/7＝55.37kN·m3.3.3.2按左右支承考慮時的絕對最大彎矩3.3.3.2.1將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為X向線荷載q＝N/b＝35/0.2＝175kN/m x tx3.3.3.2.